Pagkalkula ng mga elemento ng mga istrukturang kahoysa pamamagitan ng mga limitadong estado ng unang pangkat

Mga elemento na naka-unat sa gitna at pinipiga

6.1 Ang pagkalkula ng mga naka-unat na naka-unat na elemento ay dapat gawin ayon sa pormula

kung saan ay ang kinakalkula na paayon na puwersa;

Magdisenyo ng makunat na lakas ng kahoy kasama ang butil;

Ang pareho para sa unidirectional veneer kahoy (5.7);

Ang cross-sectional area ng elemento ay net.

Kapag tinutukoy ang pagpapahina na matatagpuan sa isang seksyon na may haba na hanggang 200 mm, dapat na isama sa isang seksyon.

6.2 Ang pagkalkula ng mga naka-compress na elemento ng isang pare-pareho na solidong seksyon ay dapat gawin ayon sa mga pormula:

a) para sa lakas

b) katatagan

kung saan ang kinakalkula na paglaban ng kahoy sa compression kasama ang butil;

Ang pareho para sa unidirectional veneer na kahoy;

Natutukoy ang kadahilanan ng buckling alinsunod sa 6.3;

Net cross-sectional area ng elemento;

Ang kinakalkula na cross-sectional area ng elemento, kinuha pantay sa:

sa kawalan ng paghina o paghina sa mga mapanganib na seksyon na hindi umaabot sa mga gilid (Larawan 1, a), kung ang lugar ng paghina ay hindi hihigit sa 25%, kung saan ang gross cross-sectional area; na may pagpapahina na hindi umaabot sa mga gilid, kung ang lugar ng pagpapahina ay lumampas sa 25%; na may simetriko na nagpapahina na umaabot sa mga gilid (Larawan 1, b),.

a- hindi lalabas sa gilid; b- pagpunta sa gilid

Larawan 1- Pag-loosening ng mga naka-compress na elemento

6.3 Ang koepisyent ng buckling ay dapat na matukoy ng mga formula:

may kakayahang umangkop ng elemento 70

may kakayahang umangkop ng elemento 70

kung saan ang koepisyent ay 0.8 para sa kahoy at 1.0 para sa playwud;

koepisyent 3000 para sa kahoy at 2500 para sa playwud at kahoy mula sa unidirectional veneer.

6.4 Ang kakayahang umangkop ng mga elemento ng isang solidong seksyon ay natutukoy ng formula

saan ang tinatayang haba ng elemento;

Ang radius ng gyration ng seksyon ng elemento na may maximum na sukat ng gross na may kaugnayan sa mga palakol.

6.5 Ang tinantyang haba ng isang elemento ay dapat matukoy sa pamamagitan ng pag-multiply ng libreng haba nito sa pamamagitan ng isang kadahilanan

ayon sa 6.21.

6.6 Ang mga sangkap ng pinaghalong sa nababagabag na mga kasukasuan, na sinusuportahan ng buong seksyon, ay dapat kalkulahin para sa lakas at katatagan ayon sa mga pormula (8) at (9), at dapat na tinukoy bilang ang kabuuang mga lugar ng lahat ng mga sangay. Ang kakayahang umangkop ng mga sangkap na bumubuo ay dapat na tinutukoy na isinasaalang-alang ang kakayahang umangkop ng mga compound ayon sa pormula

kung saan ang kakayahang umangkop ng buong elemento na may kaugnayan sa axis (Larawan 2), kinakalkula mula sa kinakalkula na haba ng elemento, hindi kasama ang pagsunod;

* - kakayahang umangkop ng isang indibidwal na sangay na may kaugnayan sa axis ng I-I (tingnan ang Larawan 2), kinakalkula mula sa kinakalkula na haba ng sangay; higit sa pitong kapal () na mga sanga ay kinuha mula sa 0 *;

Kadahilanan sa pagbawas ng kakayahang umangkop, na natutukoy ng formula

* Ang formula at explication dito ay tumutugma sa orihinal. - Tandaan mula sa tagagawa ng database.

saan at ang lapad at taas ng cross-seksyon ng elemento, cm;

Ang tinantyang bilang ng mga tahi sa isang elemento, na tinutukoy ng bilang ng mga tahi na kasama kung saan ang parehong pag-aalis ng mga elemento ay naibuo (sa Larawan 2, a- 4 na mga tahi, sa Larawan 2, b- 5 mga tahi);

Tinantyang haba ng elemento, m;

Ang tinantyang bilang ng mga pagbawas ng mga kurbatang sa isang seam bawat 1 m ng elemento (para sa maraming mga tahi na may iba't ibang bilang ng mga pagbawas, ang average na bilang ng mga pagbawas para sa lahat ng mga tahi ay dapat gawin);

Ang koepisyent ng pagsunod ng mga kasukasuan, na dapat matukoy ayon sa mga formula ng talahanayan 15.

a- may mga gasket, b- walang gasket

Figure 2- Mga Bahagi

Talahanayan 15

Uri ng relasyon	Coefficient sa
	gitnang pag-compress	pag-compress ng baluktot
1 Kuko, turnilyo
2 Mga bakal na cylindrical na pin
a) ang lapad ng kapal ng mga konektadong elemento
b) ang lapad ng kapal ng mga konektadong elemento
3 nakadikit na tungkod mula sa pampalakas А240-А500
4 na mga cylindrical na pin
5 Mga Oak lamellar pin
Tandaan - Ang mga diameter ng mga kuko, turnilyo, pin at nakadikit na mga baras, ang kapal ng mga elemento, ang lapad at kapal ng mga lamellar pin ay dapat makuha sa cm.

Kapag tinutukoy ang diameter ng mga kuko, dapat gawin ang hindi hihigit sa 0.1 ng kapal ng mga elemento na isasali. Kung ang sukat ng mga nakaipit na dulo ng mga kuko ay mas mababa, kung gayon ang mga pagbawas sa mga tahi na katabi ng mga ito ay hindi isinasaalang-alang sa pagkalkula. Ang halaga ng mga kasukasuan sa mga bakal na silindro na dowel ay dapat na matukoy ng kapal ng pinakapayat ng mga konektadong elemento.

Kapag tinutukoy ang diameter ng mga oak na cylindrical dowel, hindi hihigit sa 0.25 ng kapal ng pinakapayat ng mga elemento na sasali ay dapat na kunin.

Ang mga ugnayan sa mga tahi ay dapat na spaced pantay kasama ang haba ng elemento. Sa mga hinged-suportadong mga elemento ng rektang, pinapayagan na maglagay ng mga koneksyon sa kalahati ng haba sa gitnang mga kapat ng haba, na ipinakikilala sa pagkalkula ayon sa pormula (12) ang halagang pinagtibay para sa matinding quarters ng haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng isang sangkap na pinaghalong, kinakalkula ng pormula (11), ay dapat na kinuha nang hindi hihigit sa kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sangay, na tinutukoy ng pormula:

kung saan ang kabuuan ng mga kabuuang sandali ng pagkawalang-kilos ng mga cross-seksyon ng mga indibidwal na sangay na may kaugnayan sa kanilang sariling mga palakol na parallel sa axis (tingnan ang Larawan 2);

Gross sectional area ng elemento;

Ang kinakalkula na haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng isang pinagsamang elemento na may paggalang sa axis na dumadaan sa mga sentro ng gravity ng mga seksyon ng lahat ng mga sangay (axis sa Larawan 2) ay dapat na matukoy para sa isang solidong elemento, ibig sabihin. nang hindi isinasaalang-alang ang pagsunod sa mga ugnayan, kung ang mga sanga ay na-load nang pare-pareho. Sa kaso ng hindi pantay na na-load na mga sanga, sumangguni sa 6.7.

Kung ang mga sanga ng isang pinaghalo na elemento ay may magkakaibang mga cross-section, kung gayon ang kakayahang umangkop ng disenyo ng sangay sa pormula (11) ay dapat na kinuha pantay sa

ang kahulugan ay ipinapakita sa Larawan 2.

6.7 Ang mga sangkap ng komposit sa nababaluktot na mga kasukasuan, ang ilan sa mga sangay na kung saan ay hindi suportado sa mga dulo, pinapayagan na umasa sa lakas at katatagan ayon sa mga formula (5), (6), napapailalim sa mga sumusunod na kondisyon:

a) ang cross-sectional area ng elemento ay dapat na matukoy ng cross-section ng mga suportadong sanga;

b) ang kakayahang umangkop ng elemento tungkol sa axis (tingnan ang Larawan 2) ay tinutukoy ng pormula (11); sa kasong ito, ang sandali ng pagkawalang-kilos ay isinasaalang-alang ang lahat ng mga sangay, at ang lugar - sinusuportahan lamang;

c) kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop tungkol sa axis (tingnan ang Larawan 2), ang sandali ng pagkawalang-galaw ay dapat na matukoy ng formula

kung saan at ang mga sandali ng pagkawalang-kilos ng mga seksyon ng krus ng mga suportado at hindi suportadong mga sangay, ayon sa pagkakabanggit.

6.8 Ang pagkalkula para sa katatagan ng mga naka-compress na elemento ng variable ng variable na cross-section sa taas ay dapat gumanap ayon sa formula

kung saan ay ang gross cross-sectional area na may maximum na sukat;

Coefficient isinasaalang-alang ang pagkakaiba-iba ng taas ng seksyon, na tinutukoy ayon sa Talaan ng E.1 ng Apendiks E (para sa mga elemento ng pare-pareho na seksyon1);

Natutukoy ang kadahilanan ng buckling alinsunod sa 6.3 para sa pagkayat na naaayon sa seksyon na may pinakamataas na sukat.

4.1. Ang pagkalkula ng mga naka-unat na naka-unat na elemento ay dapat na isagawa ayon sa pormula

kung saan N- kinakalkula ang paayon na puwersa;

R p ay ang kalkuladong paglaban ng kahoy sa pag-igting kasama ang butil;

F nt ay ang net cross-sectional area ng elemento.

Sa pagtukoy F Ang paghina ng NT na matatagpuan sa isang seksyon hanggang sa 200 mm ang haba ay dapat na isama sa isang seksyon.

4.2. Ang pagkalkula ng mga naka-compress na elemento ng pare-pareho na seksyon ng integral ay dapat na isagawa ayon sa mga formula:

a) para sa lakas

b) katatagan

kung saan Rс - paglaban ng disenyo ng kahoy sa compression kasama ang butil;

j - koepisyent ng buckling, natutukoy alinsunod sa sugnay 4.3;

F nt ay ang net cross-sectional area ng elemento;

F karera - ang kinakalkula na cross-sectional area ng elemento, kinuha pantay sa:

sa kawalan ng paghina o paghina sa mga mapanganib na seksyon na hindi umaabot sa mga gilid (Larawan 1, a), kung ang lugar ng paghina ay hindi hihigit sa 25% E br, E calcul = F br, saan F br - gross cross-sectional area; na may pagpapahina na hindi umaabot sa mga gilid, kung ang lugar ng paghina ay lumampas sa 25% F br, F karera = 4/3 F nt; na may simetriko na pagpapahina na umaabot sa mga gilid (Larawan 1, b), F karera = F nt.

4.3. Ang koepisyent ng buckling j ay dapat matukoy ng mga formula (7) at (8);

na may kakayahang umangkop ng elemento na £ 70

; (7)

na may kakayahang umangkop ng elemento l> 70

kung saan ang koepisyent a = 0.8 para sa kahoy at a = 1 para sa playwud;

koepisyent A = 3000 para sa kahoy at A = 2500 para sa playwud.

4.4. Ang kakayahang umangkop ng mga elemento ng isang solidong seksyon ay natutukoy ng formula

kung saan l o ang tinatayang haba ng elemento;

r- radius ng gyration ng seksyon ng elemento na may maximum na sukat ng gross, ayon sa pagkakabanggit, na may kaugnayan sa mga axes NS at Mayroon.

4.5. Kinakalkula ang haba ng elemento l o dapat matukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng libreng haba nito l ng koepisyent m 0

l o = l m 0 (10)

ayon sa mga talata. 4.21 at 6.25.

4.6. Ang mga sangkap ng pinaghalong sa nababaluktot na mga kasukasuan, sinusuportahan ng buong seksyon, ay dapat kalkulahin para sa lakas at katatagan ayon sa mga pormula (5) at (6), habang F nt at F ang mga karera ay tinukoy bilang ang kabuuang lugar ng lahat ng mga sangay. Ang kakayahang umangkop ng mga sangkap na bumubuo l ay dapat na tinutukoy na isinasaalang-alang ang kakayahang umangkop ng mga kasukasuan ayon sa pormula

, (11)

kung saan ang kakayahang umangkop ng buong elemento na may kaugnayan sa axis Mayroon(Larawan 2), kinakalkula ayon sa kinakalkula na haba ng elemento l o nang walang pagsasaalang-alang sa pagsunod;

l 1 - kakayahang umangkop ng isang indibidwal na sangay na may kaugnayan sa axis ng I - I (tingnan ang Larawan 2), kinakalkula mula sa kinakalkula na haba ng sangay l 1; sa l 1 mas mababa sa pitong kapal ( h 1) mga sangay ay tinanggap l 1 = 0;

m у - koepisyent ng pagbawas ng kakayahang umangkop, na tinutukoy ng pormula

, (12)

kung saan b at h- lapad at taas ng elemento ng cross-seksyon, cm:

n w ay ang tinantyang bilang ng mga tahi sa isang elemento, na tinutukoy ng bilang ng mga tahi na kasama ang magkakatulad na pag-aalis ng mga elemento ay naibuo (sa Larawan 2, a- 4 na mga tahi, sa igos. 2, b- 5 mga tahi);

l o ang tinatayang haba ng elemento, m;

n c - ang tinatayang bilang ng mga pagbawas ng mga kurbatang sa isang seam bawat 1 m ng elemento (para sa maraming mga tahi na may iba't ibang bilang ng mga pagbawas, ang average na bilang ng mga pagbawas para sa lahat ng mga tahi ay dapat gawin);

k c - ang koepisyent ng pagsunod ng mga kasukasuan, na dapat matukoy ng mga formula ng talahanayan. 12.

Talahanayan 12

Tandaan Mga diameter ng mga kuko at pin d, ang kapal ng mga elemento a, lapad b pl at kapal d ng lamellar pin ay dapat makuha sa cm.

Sa pagtukoy k na may diameter ng mga kuko, hindi dapat hihigit sa 0.1 ng kapal ng mga elemento na isasali ay dapat na kunin. Kung ang laki ng mga nakaipit na dulo ng mga kuko ay mas mababa sa 4 d, pagkatapos ang mga pagbawas sa mga tahi na katabi ng mga ito ay hindi isinasaalang-alang sa pagkalkula. Kahulugan k mula sa mga kasukasuan sa mga bakal na cylindrical na pin ay dapat na matukoy ng kapal a mas payat ng mga konektadong elemento.

Sa pagtukoy k na may diameter ng mga oak na cylindrical dowel, hindi hihigit sa 0.25 ng kapal ng pinakapayat ng mga elemento na sasali ay dapat na kunin.

Ang mga ugnayan sa mga tahi ay dapat na spaced pantay kasama ang haba ng elemento. Sa mga elemento ng hingil na sinusuportahang hinged, pinapayagan na maglagay ng mga bono sa kalahati ng halaga sa gitnang kapat ng haba, na ipinakikilala sa pagkalkula ayon sa pormula (12) ang halaga n c, kinuha para sa matinding quarters ng haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng isang sangkap na pinaghalong, kinakalkula ng pormula (11), ay dapat na kinuha nang hindi hihigit sa kakayahang umangkop l ng mga indibidwal na sangay, na natutukoy ng pormula

, (13)

kung saan Ako i br - ang kabuuan ng mga sandali ng pagkawalang-kilos ng kabuuang mga cross-section ng mga indibidwal na sangay na may kaugnayan sa kanilang sariling mga axes na parallel sa axis Mayroon(tingnan ang fig. 2);

F br - gross sectional area ng elemento;

l o ang tinatayang haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng isang pinagsamang elemento na may kaugnayan sa axis na dumadaan sa mga sentro ng gravity ng mga seksyon ng lahat ng mga sangay (axis NS sa igos 2), dapat matukoy para sa isang integral na elemento, ibig sabihin, nang hindi isinasaalang-alang ang pagsunod sa mga link, kung ang mga sanga ay na-load nang pare-pareho. Sa kaso ng hindi pantay na na-load na mga sanga, ang isa ay dapat na magabayan ng sugnay 4.7.

Kung ang mga sanga ng isang pinaghalong elemento ay may iba't ibang seksyon, pagkatapos ang kakayahang umangkop sa disenyo l 1 ng sangay sa pormula (11) ay dapat na kinuha pantay sa:

, (14)

kahulugan l 1 ay ipinapakita sa Fig. 2.

4.7. Ang mga sangkap ng komposit sa nababaluktot na mga kasukasuan, ang ilan sa mga sangay na kung saan ay hindi suportado sa mga dulo, pinapayagan na umasa sa lakas at katatagan ayon sa mga formula (5), (6), napapailalim sa mga sumusunod na kondisyon:

a) ang cross-sectional area ng elemento F nt at F ang mga karera ay dapat na matukoy ng cross section ng mga suportadong sanga;

b) ang kakayahang umangkop ng elemento tungkol sa axis Mayroon(tingnan ang Larawan 2) ay natutukoy ng pormula (11); sa kasong ito, ang sandali ng pagkawalang-kilos ay isinasaalang-alang ang lahat ng mga sangay, at ang lugar - sinusuportahan lamang;

c) kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop tungkol sa axis NS(tingnan ang Larawan 2) ang sandali ng pagkawalang-galaw ay dapat na tinutukoy ng pormula

Ako = Ako o + 0.5 Ako ngunit, (15)

kung saan Ako oh at Ako ngunit - mga sandali ng pagkawalang-kilos ng mga cross-seksyon ng mga suportado at hindi suportadong mga sangay, ayon sa pagkakabanggit.

4.8. Ang pagkalkula para sa katatagan ng mga naka-compress na elemento ng variable ng variable na cross-section sa taas ay dapat gumanap ayon sa formula

, (16)

kung saan F max - gross na cross-sectional area na may maximum na sukat;

k f N- Coefficient isinasaalang-alang ang pagkakaiba-iba ng taas ng seksyon, na tinutukoy mula sa talahanayan. 1 app 4 (para sa mga elemento ng pare-pareho na cross-section k f N = 1);

j - koepisyent ng buckling, natutukoy ayon sa sugnay 4.3 para sa kakayahang umangkop na naaayon sa seksyon na may pinakamataas na sukat.

Mga elemento ng baluktot

4.9. Ang pagkalkula ng mga elemento ng baluktot, na ligtas laban sa pagkawala ng katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit (tingnan ang mga talata 4.14 at 4.15), para sa lakas sa ilalim ng normal na stress ay dapat na isagawa ayon sa pormula

kung saan M- kinakalkula ang sandali ng baluktot;

R at - disenyo ng baluktot na paglaban;

W karera - ang kinakalkula sandali ng paglaban ng cross-seksyon ng elemento. Para sa mga solidong elemento W karera = W nt; para sa baluktot na mga sangkap na pinaghalo sa nababaluktot na mga kasukasuan, ang kinakalkula na sandali ng paglaban ay dapat na kinuha pantay sa sandali ng netong paglaban W nt pinarami ng factor k w; ibig sabihin k w para sa mga elemento na binubuo ng magkaparehong mga layer ay ibinibigay sa talahanayan. 13. Kapag tumutukoy W Hindi humina ng mga seksyon na matatagpuan sa isang seksyon ng isang elemento na may haba na hanggang sa 200 mm ay kinuha upang maiayos sa isang seksyon.

Talahanayan 13

Pagtatalaga ng koepisyent	Bilang ng mga layer	Ang halaga ng mga coefficients para sa pagkalkula ng mga kakayahang umangkop na mga sangkap sa panahon ng mga saklaw, m
akma	sa elemento				9 at higit pa
		0,7	0,85	0,9	0,9
k w		0,6	0,8	0,85	0,9
		0,4	0,7	0,8	0,85
		0,45	0,65	0,75	0,8
k f		0,25	0,5	0,6	0,7
		0,07	0,2	0,3	0,4

Tandaan Para sa mga intermediate na halaga ng span at bilang ng mga layer, ang mga coefficients ay natutukoy ng interpolation.

4.10. Ang pagkalkula ng mga miyembro ng baluktot para sa lakas ng paggugupit ay dapat isagawa ayon sa pormula

kung saan Q- kinakalkula ang puwersa ng paggugupit;

S br ay ang gross static na sandali ng paggugupit ng bahagi ng elemento ng cross-seksyon na may kaugnayan sa walang kinikilingan na axis;

Ako br - sandali ng pagkawalang-kilos ng gross cross-section ng elemento na may kaugnayan sa walang kinikilingan na axis;

b ras - ang kinakalkula na lapad ng seksyon ng elemento;

R ck - disenyo ng paglaban ng paggugupit sa baluktot.

4.11. Bilang ng mga pagbawas sa bono n c, pantay na spaced sa bawat seam ng isang pinaghalo elemento sa isang seksyon na may isang hindi malinaw na diagram ng paggugupit pwersa, dapat masiyahan ang kondisyon

, (19)

kung saan T- ang kinakalkula na kapasidad ng tindig ng koneksyon sa isang naibigay na seam;

M A, M B - mga sandali ng baluktot sa paunang A at huling seksyon ng B ng seksyon na isinasaalang-alang.

Tandaan Kung may mga koneksyon sa seam ng iba't ibang kapasidad ng tindig, ngunit pareho sa likas na katangian ng trabaho (halimbawa, dowels at kuko), ang kanilang mga capacities ng tindig ay dapat na buod.

4.12. Ang pagkalkula ng mga elemento ng isang solidong seksyon para sa lakas sa pahilig na baluktot ay dapat na isagawa alinsunod sa pormula

, (20)

kung saan M x at M y - mga bahagi ng disenyo ng baluktot na sandali para sa pangunahing mga axes ng seksyon NS at Mayroon;

W x at W y - sandali ng paglaban ng cross-section net na may kaugnayan sa pangunahing mga axes ng seksyon NS at Mayroon.

4.13. Naidikit na mga hubog na elemento, sandali ng baluktot M ang pagbawas ng kanilang kurbada ay dapat suriin para sa mga stress ng radial na makina gamit ang formula

, (21)

kung saan ang s 0 ay ang normal na stress sa matinding hibla ng nakaunat na zone;

s ako Ang normal na stress ba sa intermediate na hibla ng seksyon kung saan natutukoy ang mga stress ng hugis ng bituin;

h ako- ang distansya sa pagitan ng matinding at isinasaalang-alang na mga hibla;

r i- ang radius ng kurbada ng linya na dumadaan sa gitna ng gravity ng bahagi ng diagram ng normal na mga tensyon na pag-igting, nakapaloob sa pagitan ng matinding at isinasaalang-alang na mga hibla;

R p.90 - ang kinakalkula na paglaban ng kahoy sa pag-igting sa mga hibla, kinuha ayon sa sugnay 7 ng talahanayan. 3.

4.14. Ang pagkalkula para sa katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga elemento ng baluktot ng isang hugis-parihaba na pare-pareho na seksyon ay dapat na isagawa ayon sa pormula

kung saan M- ang maximum na sandali ng baluktot sa lugar na isinasaalang-alang l R;

W br - maximum na sandali ng matinding paglaban sa isinasaalang-alang na seksyon l p.

Ang koepisyent j M para sa mga elemento ng baluktot ng isang hugis-parihaba na pare-parehong seksyon, hinged-fix mula sa pag-aalis mula sa eroplano ng baluktot at naayos mula sa pag-ikot sa paligid ng paayon axis sa mga sumusuporta sa mga seksyon, ay dapat na matukoy ng pormula

, (23)

kung saan l Ang p ay ang distansya sa pagitan ng mga seksyon ng suporta ng elemento, at kapag inaayos ang naka-compress na gilid ng elemento sa mga gitnang puntos mula sa pag-aalis mula sa baluktot na eroplano, ang distansya sa pagitan ng mga puntong ito;

b- lapad ng cross-sectional;

h- ang maximum na taas ng cross-section sa site l p;

k f - koepisyent depende sa hugis ng diagram ng mga baluktot na sandali sa seksyon l p, natutukoy mula sa talahanayan. 2 app 4 na totoong pamantayan.

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng baluktot na may taas na linearly na nag-iiba sa haba at pare-pareho ang lapad ng cross-section, nang hindi inaayos mula sa eroplano kasama ang naka-igting mula sa sandaling ito M gilid, o sa m < 4 коэффициент jM ayon sa pormula (23) ay dapat na i-multiply ng isang karagdagang kadahilanan k f M... Ang mga halaga k f M ay ibinibigay sa talahanayan. 2 app 4. Kailan m³ 4 k f M = 1.

Kapag nagpapalakas mula sa baluktot na eroplano sa mga intermediate point ng nakaunat na gilid ng elemento sa segment l p koepisyent j M tinutukoy ng pormula (23), dapat na i-multiply ng koepisyent k NS M :

, (24)

kung saan ang isang p ay ang gitnang anggulo sa mga radian na tumutukoy sa lugar l p elemento ng pabilog na balangkas (para sa mga elemento ng rectilinear a p = 0);

m- ang bilang ng mga pinalakas (na may parehong hakbang) na mga puntos ng nakaunat na gilid sa site l p (para sa m³ 4 ang halaga ay dapat kunin pantay sa 1).

4.15. Ang katatagan ng patag na anyo ng pagpapapangit ng mga baluktot na elemento ng pare-pareho na I-beam o hugis-kahon na mga cross-section ay dapat na suriin sa mga kaso kung saan

l p ³ 7 b, (25)

kung saan b- ang lapad ng naka-compress na sinturon ng seksyon ng krus.

Ang pagkalkula ay dapat gawin alinsunod sa pormula

kung saan ang j ay ang coefficient ng buckling mula sa eroplano ng baluktot ng naka-compress na sinturon ng elemento, na tinutukoy ayon sa sugnay 4.3;

Rс - paglaban sa disenyo sa compression;

W br - sandali ng paglaban ng gross cross-section; sa kaso ng mga pader ng playwud, ang nabawasan na sandali ng paglaban sa baluktot na eroplano ng elemento.

Sa una, ang metal bilang pinaka matibay na materyal na hinahain para sa mga layuning pang-proteksiyon - mga bakod, gate, grilles. Pagkatapos nagsimula silang gumamit ng mga cast iron pou at arko. Ang pinalawak na paglaki ng pang-industriya na produksyon ay kinakailangan ng pagtatayo ng mga istraktura na may malaking spans, na stimulate ang paglitaw ng mga lumiligid na beam at trusses. Bilang isang resulta, ang metal frame ay naging isang pangunahing kadahilanan sa pag-unlad ng form na arkitektura, dahil pinapayagan nitong mapalaya ang mga pader mula sa pagpapaandar ng sumusuporta sa istraktura.

Mga elemento ng gitnang na-tensioned at gitnang na-tensioned na elemento. Pagkalkula ng lakas ng mga elemento na napailalim sa gitnang pag-igting o pag-compress sa pamamagitan ng puwersa N, dapat gampanan alinsunod sa pormula

kung saan ang disenyo ng paglaban ng bakal sa pag-igting, pag-compress, baluktot sa punto ng ani; ay ang net cross-sectional area, ibig sabihin pagpapahina ng seksyon ng lugar; - coefficient ng mga kondisyon sa pagtatrabaho, kinuha ayon sa mga talahanayan ng SNIP N-23-81 * "Mga istruktura ng bakal".

Halimbawa 3.1. Sa pader ng bakal na I-beam No. 20, isang butas na may diameter na d= = 10 cm (Larawan 3.7). I-beam wall kapal - s - 5.2 mm, gross cross-sectional area - cm2.

Kinakailangan upang matukoy ang pinahihintulutang pagkarga na maaaring mailapat kasama ang paayon na axis ng pinahina na I-beam. Ang paglaban ng disenyo ng bakal ay kinuha bilang kg / cm2, at.

Solusyon

Kinakalkula namin ang net na cross-sectional area:

saan ang gross cross-sectional area, ibig sabihin ang kabuuang cross-sectional area, hindi kasama ang pagpapahina, ay kinukuha alinsunod sa GOST 8239–89 "Mainit na pinagsama na mga I-beam na bakal".

Tukuyin ang pinapayagan na pagkarga:

Pagpapasiya ng ganap na pagpahaba ng isang gitnang bar na may baluktot na gitnang

Para sa isang bar na may isang hakbang na pagbabago sa cross-sectional area at normal na puwersa, ang kabuuang pagpahaba ay kinakalkula ng algebraic na pagbubuod ng mga pagpahaba ng bawat seksyon:

kung saan NS - bilang ng mga site; ako- lot number (i = 1, 2,..., NS).

Ang pagpahaba mula sa patay na bigat ng isang bar ng pare-pareho na cross-section ay natutukoy ng formula

kung saan ang γ ay ang tiyak na gravity ng materyal na pamalo.

Pagkalkula para sa katatagan

Ang pagtatasa ng katatagan ng mga elemento ng solidong pader na napapailalim sa gitnang pag-compress sa pamamagitan ng puwersa N, dapat gumanap ayon sa pormula

kung saan ang A ay ang kabuuang cross-sectional area; φ - koepisyent ng buckling, kinuha depende sa kakayahang umangkop

Bigas 3.7.

at ang paglaban ng disenyo ng bakal ayon sa talahanayan sa SNIP N-23–81 * "Mga istruktura ng bakal"; μ - koepisyent ng pagbawas ng haba; - minimal radius ng gyration cross section; Ang kakayahang umangkop λ ng mga naka-compress o nakaunat na miyembro ay hindi dapat lumagpas sa mga halagang ibinigay sa SNIP na "Mga istruktura ng bakal".

Ang pagkalkula ng mga pinaghalong elemento mula sa mga sulok, channel (Larawan 3.8), atbp., Na konektado nang malapit o sa pamamagitan ng mga gasket, ay dapat gumanap bilang solid, sa kondisyon na ang pinakadakilang malinaw na distansya sa mga lugar sa pagitan ng mga hinang piraso o sa pagitan ng mga sentro ng matinding ang mga bolt ay hindi lalampas sa mga naka-compress na elemento at para sa mga nakaunat na elemento.

Bigas 3.8.

Ang mga elemento ng baluktot na bakal

Ang pagkalkula ng mga baluktot na baluktot sa isa sa mga pangunahing eroplano ay ginaganap ayon sa formula

kung saan M - maximum na sandali ng baluktot; - sandali ng paglaban ng net section.

Ang mga halaga ng paggugupit ng diin τ sa gitna ng mga elemento ng baluktot ay dapat masiyahan ang kondisyon

kung saan Q - puwersa ng cross-sectional; - Static sandali ng kalahati ng seksyon na may kaugnayan sa pangunahing axis z;- sandali ng ehe ng pagkawalang-galaw; t- kapal ng pader; - paglaban ng paggugupit ng disenyo ng bakal; - Ang lakas ng ani ng bakal, pinagtibay ayon sa mga pamantayan ng estado at panteknikal na pagtutukoy para sa bakal; - materyal na kadahilanan sa kaligtasan, pinagtibay ayon sa SNIP 11-23–81 * "Mga istruktura ng bakal".

Halimbawa 3.2. Kinakailangan na piliin ang cross-seksyon ng isang solong-span na steel beam na na-load ng isang pare-parehong ibinahaging pag-load q= 16 kN / m, maaari haba l= 4 m ,, MPa. Beam Cross Seksyon - Parihaba na may Ratio sa Taas h hanggang sa lapad b mga beam na katumbas ng 3 ( h / b = 3).

A- gross area ng cross-sectional;

Ang isang bn- net bolt cross-sectional area;

Ad- cross-sectional area ng brace;

Isang f- sectional area ng istante (sinturon);

A n- netong cross-sectional area;

A w- sectional area ng pader;

Isang wf- cross-sectional area para sa metal ng fillet weld;

Isang wz- cross-sectional area para sa metal ng fusion hangganan;

E- nababanat na modulus;

F- puwersa;

G- paggugupit modulus;

J b - sandali ng pagkawalang-kilos ng seksyon ng sangay;

J m; J d- sandali ng pagkawalang-kilos ng mga seksyon ng kuwerdas at brace ng truss;

J s- sandali ng pagkawalang-kilos ng seksyon ng tadyang, bar;

J sl- sandali ng pagkawalang-kilos ng paayon ng seksyon ng rib;

J t- sandali ng pagkawalang-kilos ng pamamaluktot ng isang sinag, riles;

J x; J y- Mga sandali ng pagkawalang-kilos ng kabuuang seksyon na may kaugnayan sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

J xn; J yn- pareho, seksyon ng net;

M- sandali, baluktot sandali;

M x; M y- sandali tungkol sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

N- paayon na puwersa;

N ad- karagdagang pagsisikap;

N bm- paayon na puwersa mula sa sandali sa sangay ng haligi;

Q- puwersang nakahalang, puwersa ng paggugupit;

Q fic- kondisyon na paggugupit puwersa para sa pagkonekta ng mga elemento;

Q s- kondisyon na paggugupit puwersa na inilapat sa system ng mga tabla na matatagpuan sa parehong eroplano;

R ba- Disenyo ng makunat na lakas ng mga bolts ng pundasyon;

R bh- Disenyo ng makunat na lakas ng mga bolt na may mataas na lakas;

R bp- disenyo ng pagbagsak ng paglaban ng mga bolted joint;

R bs- Ang lakas ng paggugupit ng disenyo ng mga bolt;

R bt- disenyo ng makunat na lakas ng bolts;

R bun- ang karaniwang paglaban ng bakal ng mga bolts, kinuha pantay sa sukdulang lakas σ sa alinsunod sa mga pamantayan ng estado at pagtutukoy para sa mga bolt;

R bv- Disenyo ng makunat na lakas ng U-bolts;

R cd- Paglaban sa disenyo sa diametrical compression ng mga roller (na may libreng contact sa mga istraktura na may limitadong kadaliang kumilos);

R dh- Magdisenyo ng makunat na lakas ng mataas na lakas na kawad;

R lp- Paglaban sa disenyo sa lokal na pagbagsak sa mga cylindrical hinge (pin) na may masikip na contact;

R p- Paglaban ng disenyo ng bakal sa pagdurog ng tuktok na ibabaw (kung may fit);

R s- paglaban ng paggugupit ng disenyo ng bakal;

R ika- Magdisenyo ng makunat na lakas ng bakal sa direksyon ng kapal ng pinagsama na produkto;

R ikaw- Paglaban sa disenyo ng bakal sa pag-igting, compression, baluktot sa mga tuntunin ng panghuli lakas;

R un- ang panghuli makunat na lakas ng bakal, kinuha pantay sa minimum na halaga σ sa alinsunod sa mga pamantayan ng estado at panteknikal na mga pagtutukoy para sa bakal;

R wf- ang paglaban ng disenyo ng mga fillet ng fillet sa isang hiwa (kondisyonal) para sa hinang metal;

R wu- Paglaban sa disenyo ng pantal na hinang na mga kasukasuan sa pag-compress, pag-igting, baluktot sa mga tuntunin ng panghuli lakas;

R wun- karaniwang paglaban ng hinang metal sa mga tuntunin ng pansamantalang paglaban;

R ws- disenyo ng paggugupit ng paggugupit ng butil na mga welded joint;

R wy- Paglaban sa disenyo ng pantal na hinang na mga kasukasuan sa pag-compress, pag-igting at baluktot ayon sa lakas ng ani;

R wz- Ang paglaban ng disenyo ng mga fillet ng welding upang maggupit (kondisyonal) para sa metal ng hangganan ng pagsasanib;

R y- Paglaban sa disenyo ng bakal sa pag-igting, compression, baluktot sa punto ng ani;

R yn - ang punto ng ani ng bakal, kinuha pantay sa halaga ng puntos ng ani according t ayon sa mga pamantayan ng estado at panteknikal na pagtutukoy para sa bakal;

S- ang static na sandali ng inilipat na bahagi ng kabuuang seksyon na kaugnay sa walang kinikilingan na axis;

W x; W y- Mga sandali ng paglaban ng kabuuang seksyon na may kaugnayan sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

W xn; W yn- Mga sandali ng paglaban ng net seksyon na may kaugnayan sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

b- lapad;

b ef- tinantyang lapad;

bf- ang lapad ng istante (sinturon);

b h- ang lapad ng nakausli na bahagi ng tadyang, overhang;

c; c x; c y- Mga coefficients para sa pagkalkula ng lakas na isinasaalang-alang ang pagbuo ng mga deformation ng plastik sa panahon ng baluktot na may kaugnayan sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x, y-y;

e- puwersahin ang eccentricity;

h- taas;

h ef- ang tinatayang taas ng dingding;

h w- taas ng pader;

ako- radius ng gyration ng seksyon;

ako min- ang pinakamaliit na radius ng pagkawalang-kilos ng seksyon;

ako x; ako y- radii ng gyration ng seksyon na may kaugnayan sa mga axes, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

k f- fillet weld leg;

l- haba, haba;

l c- ang haba ng rack, haligi, spacer;

l d- ang haba ng suhay;

l ef- Tinantya, haba ng kondisyon;

l m- ang haba ng panel ng truss chord o haligi;

l s- ang haba ng bar;

l w- ang haba ng hinangin;

l x; l sa- kinakalkula ang haba ng elemento sa mga eroplano patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

m - kamag-anak na eccentricity ( m = eA / W c);

m ef- nabawasan ang kamag-anak na eccentricity ( m ef = mη);

r- radius;

t- kapal;

t f- ang kapal ng istante (sinturon);

t w- kapal ng pader;

β f at β z- Mga coefficient para sa pagkalkula ng fillet weld, ayon sa pagkakabanggit, para sa welding metal at para sa metal ng hangganan ng pagsasanib;

γ b- koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho ng koneksyon;

γ c- koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho;

γ n- ang koepisyent ng pagiging maaasahan para sa inilaan na layunin;

γ m- kadahilanan ng pagiging maaasahan ng materyal;

ikaw- ang koepisyent ng pagiging maaasahan sa pagkalkula ng panghuli paglaban;

η - koepisyent ng impluwensya ng hugis ng seksyon;

λ - kakayahang umangkop ( λ = l ef / ako);

Kundisyon ng kakayahang umangkop ();

λ ef- nabawasan ang kakayahang umangkop ng through-section bar;

Kundisyon na binawasan ang kakayahang umangkop ng through-section bar ( );

Kundisyon ng kakayahang umangkop sa dingding ( );

Ang pinakadakilang kondisyonal na kakayahang umangkop ng dingding;

λ x; λ y- kinakalkula ang pagiging payat ng isang elemento sa mga eroplano patayo sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

v- koepisyent ng nakahalang pagpapapangit ng bakal (Poisson);

σ loc- lokal na pag-igting;

x; y- normal na stress na parallel sa mga palakol, ayon sa pagkakabanggit x-x at y-y;

τ xy- pag-shear stress;

φ (NS, y) - koepisyent ng paayon na baluktot;

φ b- Coefficient ng pagbawas ng resistances ng disenyo sa baluktot-torsional na form ng buckling of beams;

φ e- Coefficient ng pagbawas ng resistances ng disenyo sa sira-sira na compression.

1. Pangkalahatang Paglalaan. 2 2. Mga materyales para sa mga istraktura at koneksyon. 3 3. Mga katangian ng disenyo ng mga materyales at koneksyon. 4 4 *. Isinasaalang-alang ang mga kondisyon sa pagtatrabaho at ang layunin ng mga istraktura. 6 5. Pagkalkula ng mga elemento ng mga istraktura ng bakal para sa pwersa ng ehe at baluktot. 7 Mga miyembro na naka-igting at naka-compress sa gitna .. 7 Mga miyembro ng baluktot .. 11 Mga kasapi na napapailalim sa mga puwersa ng ehe na may baluktot .. 15 Mga bahagi ng tindig. 19 6. haba ng disenyo at panghuli ng pagiging payat ng mga kasapi ng istraktura ng bakal. 19 Tinantyang haba ng mga elemento ng flat trusses at kurbatang. 19 Ang haba ng disenyo ng mga elemento ng spatial lattice na istruktura. 21 Tinantyang haba ng mga elemento ng istruktura. 23 Kinakalkula ang haba ng mga haligi (haligi) 23 Ultimate slenderness ng mga naka-compress na miyembro. 25 Ultimate slenderness ng nakaunat na mga miyembro. 25 7. Sinusuri ang katatagan ng mga dingding at mga flange sheet ng baluktot at naka-compress na mga elemento. 26 Mga pader na sinag. 26 Mga pader ng centrally eccentrically compressed at compressed-bending na mga elemento. 32 Mga sheet ng sinturon (mga istante) ng gitnang, eccentrically compressed, compressed-bending at baluktot na mga elemento. 34 8. Pagkalkula ng mga istruktura ng sheet. 35 Kalkulasyon ng pagkalkula. 35 Pagkalkula para sa katatagan. 37 Pangunahing mga kinakailangan para sa disenyo ng mga istrukturang lamad ng metal. 39 9. Pagod na pag-aaral ng mga miyembro ng istraktura ng bakal. 39 10. Pagkalkula ng mga miyembro ng istraktura ng bakal para sa lakas na isinasaalang-alang ang malutong na bali. 40 11. Pagkalkula ng mga koneksyon ng mga istruktura ng bakal. 40 Welded na koneksyon. 40 bolts na koneksyon. 42 Mga koneksyon sa bolt na may lakas na lakas. 43 Mga koneksyon na may mga giling na dulo. 44 Koneksyon sa sinturon sa split beams. 44 12. Pangkalahatang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga istruktura ng bakal. 45 Pangunahing mga probisyon. 45 Welded na mga koneksyon. 46 Bolt at mataas na lakas na bolted joint. 46 13. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga gusaling pang-industriya at istraktura. 48 Kamag-anak na pagpapalihis at paglihis ng mga istraktura. 48 Mga distansya sa pagitan ng mga joint ng pagpapalawak. 48 Mga truss at slab ng bubong ng istruktura. 48 Haligi .. 49 Mga Koneksyon. 49 Beams. 49 Mga poste ng kreyn. 50 Mga istraktura ng sheet. 51 Mga mounting bracket. 52 14. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng tirahan at mga pampublikong gusali at istraktura. 52 Mga gusali ng frame. 52 Mga pabalat na nakasabit. 52 15 *. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga suporta sa linya ng paghahatid ng overhead power, mga istraktura ng bukas na switchgear at mga linya ng mga network ng contact ng transportasyon. 53 16. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga istraktura ng mga istraktura ng antena (AC) na komunikasyon na may taas na hanggang sa 500 m. ... 55 17. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga istrukturang haydroliko ng ilog. 58 18. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga kakayahang umangkop na mga web beam. 59 19. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga beams na may isang butas na web. 60 20 *. Karagdagang mga kinakailangan para sa disenyo ng mga gusali at istraktura sa panahon ng muling pagtatayo. 61 Apendiks 1. Mga materyales para sa mga istruktura ng bakal at kanilang paglaban sa disenyo. 64 Apendiks 2. Mga materyales para sa mga kasukasuan ng mga istruktura ng bakal at ang paglaban nila sa disenyo. 68 Apendiks 3. Mga katangiang pisikal ng mga materyales. 71 Apendiks 4 *. Ang mga kadahilanan sa serbisyo para sa isang solong flange na na-igting na may isang flange na naka-bolt. 72 Apendiks 5. Mga Coefficient para sa pagkalkula ng lakas ng mga elemento ng istraktura ng bakal na isinasaalang-alang ang pagbuo ng mga deformasyong plastik. 72 Apendiks 6. Mga Coefficient para sa pagkalkula ng katatagan ng gitnang, eccentrically compressed at compressed-bending na mga elemento. 73 Apendiks 7 *. Mga Pagkakataon φ b para sa pagkalkula ng mga beam para sa katatagan. 82 Apendiks 8. Mga talahanayan para sa pagkalkula ng mga elemento para sa pagtitiis at isinasaalang-alang ang malutong bali. 85 Apendiks 8, a. Pagtukoy ng mga katangian ng metal. 88 Apendiks 9 *. Pangunahing mga pagtatalaga ng sulat ng dami. 89

Pinagkadalubhasaan ng West Siberian Metallurgical Combine ang paggawa ng mga hugis na produktong pinagsama (pantay-pantay na mga anggulo, channel, I-beams) na may kapal na flange na hanggang 10 mm kasama na ayon sa TU 14-11-302-94 "S345 na hugis na mga produkto mula sa binago ng carbon steel ang niobium ", binuo ng pagsasama, JSC Ural Institute of Metals" at naaprubahan ng TsNIISK sa kanila. Kucherenko.

Ipinapaalam ng Glavtekhnormirovanie na ang mga istrukturang hugis na gawa sa C345 na bakal ng mga kategorya 1 at 3 ayon sa TU 14-11-302-94 ay maaaring magamit alinsunod sa SNiP II-23-81 "Mga istruktura ng bakal" (Talaan 50) sa parehong mga istraktura na kung saan pinagsama ang mga produkto ng C345 na bakal ng mga kategorya 1 at 3 alinsunod sa GOST 27772-88.

Pinuno ng Glavtekhnormirovaniya V.V. Tishchenko

Panimula

Pinagkadalubhasaan ng industriya ng metalurhiko ang paggawa ng mga pinagsama na produkto para sa pagtatayo ng mga istruktura ng metal at ng bakal na may halagang metal na С315. Ang pagpapalakas, bilang panuntunan, ay nakakamit sa pamamagitan ng microalloying low-carbon kalmadong bakal sa alinman sa mga elemento: titanium, niobium, vanadium, o nitrides. Ang pagsasama ng metal ay maaaring isama sa kontroladong paggulong o paggamot sa init.

Ang nakamit na dami ng paggawa ng sheet at hugis na mga profile mula sa bagong bakal na S315 ay nagbibigay-daan upang ganap na masiyahan ang mga pangangailangan sa konstruksyon para sa mga pinagsama na produkto na may mga katangian ng lakas at malamig na paglaban na malapit sa mga pamantayan para sa mababang haluang metal na bakal alinsunod sa GOST 27772-88.

1. Ang dokumentasyong pang-regulasyon para sa upa

Sa kasalukuyan, isang serye ng mga panteknikal na pagtutukoy para sa pinagsama na bakal na S315 ay nabuo.

TU 14-102-132-92 "Hugis na pinagsama mga produkto ng bakal S315". Ang may-ari ng orihinal at tagagawa ng mga pinagsama na produkto - Nizhne-Tagil Metallurgical Plant, assortment - mga channel ayon sa GOST 8240, pantay na mga profile ng anggulo, hindi pantay na mga profile ng anggulo, ordinaryong mga I-beam at may mga parallel flange edge.

TU 14-1-5140-92 "Rolled steel para sa pagbuo ng mga istruktura ng bakal. Pangkalahatang mga kondisyong panteknikal ". Orihinal na may-ari - TsNIICHM, pinagsama ang tagagawa ng metal - Nizhne-Tagil Metallurgical Plant, assortment - I-beams alinsunod sa GOST 26020, TU 14-2-427-80.

TU 14-104-133-92 "Mataas na lakas na pinagsama mga produkto para sa pagbuo ng mga istruktura ng bakal". Ang may-ari ng orihinal at tagagawa ng mga pinagsama na produkto - Orsko-Khalilovskiy metallurgical plant, assortment - sheet na 6 hanggang 50 mm ang kapal.

TU 14-1-5143-92 "Rolled sheet at pinagsama mga produkto ng mas mataas na lakas at malamig na paglaban". Ang may-ari ng orihinal ay TsNIICHM, ang tagagawa ng mga pinagsama na produkto ay Novo-Lipetsk Metallurgical Plant, ang saklaw ay pinagsama sheet ayon sa GOST 19903 na may kapal na hanggang 14 mm kasama.

TU 14-105-554-92 "Mga sheet ng pinataas na lakas at malamig na paglaban". Ang may-ari ng orihinal at tagagawa ng mga pinagsama na produkto - Cherepovets Metallurgical Plant, assortment - sheet metal ayon sa GOST 19903 hanggang sa 12 mm na makapal na kasama.

2. Pangkalahatang mga probisyon

2.1. Maipapayo na gumamit ng mga produktong pinagsama na gawa sa bakal na С315 sa halip na pinagsama ang mga produktong gawa sa low-carbon steel С255, С285 alinsunod sa GOST 27772-88 para sa mga pangkat ng istraktura ayon sa SNiP II-23-8I, ang paggamit nito sa klimatiko ang mga rehiyon ng konstruksyon na may temperatura ng disenyo na minus 40 ° is ay hindi pinapayagan. Sa kasong ito, kinakailangan na gamitin ang mas mataas na lakas ng mga pinagsama na produkto mula sa bakal na S315.

3. Mga materyales para sa mga istraktura

3.1. Ang mga produktong gulong na gawa sa S315 na bakal ay ibinibigay sa apat na kategorya, depende sa mga kinakailangan para sa mga pagsubok sa baluktot ng epekto (ang mga kategorya ay ipinapalagay na pareho sa mga pinagsama na produktong gawa sa S345 na bakal alinsunod sa GOST 27772-88).

3.2. Ang Rolled steel mula sa S315 steel ay maaaring magamit sa mga istraktura, na ginagabayan ng data sa talahanayan. 1.

Talahanayan 1

* Sa mga produktong pinagsama hindi hihigit sa 10 mm ang kapal.

4. Mga katangian ng disenyo ng mga pinagsama na produkto at koneksyon

4.1. Ang pamantayan at paglaban sa disenyo ng pinagsama na bakal na S315 ay kinukuha alinsunod sa talahanayan. 2.

talahanayan 2

Rolled steel kapal, mm	Karaniwang paglaban ng mga pinagsama na produkto, MPa (kgf / mm 2)	Paglaban sa disenyo ng mga pinagsama na produkto, MPa (kgf / mm 2)
	hugis	sheet, universal broadband	hugis
R yn	R un	R yn	R un	R y	R ikaw	R y	R ikaw
2-10	315 (32)	440 (45)	315 (32)	440 (45)	305 (3100)	430 (4400)	305 (3100)	430 (4400)
10-20	295 (30)	420 (43)	295 (30)	420 (43)	290 (2950)	410 (4200)	290 (2950)	410 (4200)
20-40	275 (28)	410 (42)	275 (28)	410 (42)	270 (2750)	400 (4100)	270 (2750)	400 (4100)
40-60	255 (26)	400 (41)	-	-	250 (2550)	390 (4000)	-	-

4.2. Ang mga resistensya sa disenyo ng mga welded joint ng pinagsama na bakal na S315 para sa iba't ibang mga uri ng mga kasukasuan at pilay na mga kasukasuan ay dapat matukoy ayon sa SNiP II-23-81 * (Seksyon 3.4, Talahanayan 3).

4.3. Ang mga resistensya sa disenyo sa pagdurog ng mga elemento na konektado ng bolts ay dapat matukoy ayon sa SNiP II-23-81 * (sugnay 3.5, Talahanayan 5 *).

5. Pagkalkula ng mga koneksyon

5.1. Ang pagkalkula ng welded at bolted joint ng pinagsama na bakal na S315 ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng SNiP II-23-81.

6. Paggawa ng mga istraktura

6.1. Sa paggawa ng mga istraktura ng gusali mula sa bakal С315, ang parehong teknolohiya ay dapat gamitin para sa bakal na 2525 at С285 alinsunod sa GOST 27772-88.

6.2. Ang mga materyales para sa hinang ng pinagsama na bakal na S315 ay dapat gawin alinsunod sa mga kinakailangan ng SNiP II-23-81 * (Talaan 55 *) para sa pinagsama na bakal na S255, S285 at S345 - alinsunod sa GOST 27772-88, isinasaalang-alang ang disenyo paglaban ng pinagsama na bakal na S315 para sa iba't ibang mga kapal ...

Sa paggamit ng mga produktong mataas na lakas na makapal na plato sa konstruksyon ayon sa TU 14-104-133-92

Ang Ministri ng Konstruksyon ng Russia ay ipinadala sa mga ministro at kagawaran ng Russian Federation, ang mga ahensya ng pagtatayo ng estado ng mga republika sa loob ng Russian Federation, ang mga instituto ng disenyo at pananaliksik ay nagsulat ng isang liham No. 13-227 ng Nobyembre 11, 1992 na may sumusunod na nilalaman.

Ang Orsko-Khalilovskiy metallurgical plant ay pinagkadalubhasaan ang paggawa ng 6-50 mm makapal na plato ayon sa panteknikal na pagtutukoy TU 14-104-133-92 "Mataas na lakas na pinagsama bakal para sa pagbuo ng mga istruktura ng bakal", na binuo ng halaman, ITMT TsNIIchermet at TsNIISK im . Kucherenko.

Ang halaman, dahil sa microalloying ng low-carbon tahimik na bakal na may titan o vanadium (o pareho) na may posibleng paggamit ng paggamot sa init at kontroladong mga mode na lumiligid, ay nakakuha ng isang bagong mahusay na uri ng pinagsama na metal mula sa mga S315 at S345E na bakal, ang mga pag-aari na kung saan ay hindi mas mababa kaysa sa mga pinagsama mga produkto mula sa mababang-haluang metal steels ayon sa GOST 27772-88 ... Ang pamamaraang microalloying, ang uri ng paggamot sa init at ang mga kundisyon ng pagulong ay pinili ng tagagawa. Ang mga igulong produkto ay ibinibigay sa apat na kategorya depende sa epekto ng mga kinakailangan sa pagsubok sa baluktot na pinagtibay sa GOST 27772-88 at SNiP II-23-81 *, pati na rin sa pamantayang FRG DIN 17100 (sa mga sample na may matalim na bingaw). Ang kategorya at uri ng pagsubok na baluktot na epekto ay tinukoy ng mamimili sa pagkakasunud-sunod para sa mga produktong metal na pinagsama.

Ipinaalam ng Ministri ng Konstruksyon ng Russia na ang pinagsama na bakal na S345E ayon sa TU 14-104-133-92 ay maaaring magamit kasama at sa halip na pinagsama ang bakal na S345 ayon sa GOST 27772-88 sa mga istrukturang idinisenyo ayon sa SNiP II-23-81 * "Mga istruktura ng bakal", nang walang muling pagkalkula ng mga seksyon ng mga elemento at ang kanilang mga koneksyon. Ang saklaw, pamantayan at paglaban ng disenyo ng pinagsama na bakal na S315 ayon sa TU 14-104-133-92, pati na rin ang mga materyales na ginamit para sa hinang, paglaban sa disenyo ng mga welded joint at pagbagsak ng mga elemento na konektado ng mga bolts, ay dapat kunin ayon sa mga rekomendasyon ng TsNIISK im. Kucherenko, nai-publish sa ibaba.

Pinagkadalubhasaan ng Nizhniy Tagil Metallurgical Plant ang paggawa ng mga istrukturang hugis - mga channel ayon sa GOST 8240, mga sulok ayon sa GOST 8509 at GOST 8510, I-beams ayon sa GOST 8239, GOST 19425, TU 14-2-427-80, malawak na pag-flang I-beams ayon sa GOST 26020 ayon sa mga pagtutukoy TU 14-1 -5140-82 "Rolled shaped na mga produkto na pinagsama ng mas mataas na lakas para sa pagbuo ng mga istruktura ng bakal", na binuo ng halaman, TsNIIchermet na pinangalanang Bardin at TsNIISK sila. Kucherenko.

Dahil sa makatuwirang pagpili ng komposisyon ng kemikal ng low-carbon steel, microalloying at saturation nito ng nitrides at carbonitrides na may pagpino ng butil sa panahon ng pagliligid, isang mahusay na uri ng pinagsama na bakal mula sa 15315, 3345 at 75375 steels ang nakuha, ang mga katangian ng na kung saan ay hindi mas mababa kaysa sa mga pinagsama mga produkto mula sa mga low-alected steels ayon sa GOST 27772.

Ang mga igulong produkto ay ibinibigay sa apat na kategorya, depende sa mga kinakailangan para sa pagsubok sa baluktot ng epekto na pinagtibay sa GOST 27772-88 at SNiP II-23-81 *, pati na rin sa pamantayang FRG DIN 17100 (sa mga sample na may matalim na bingaw). Ang kategorya at uri ng pagsubok na baluktot na epekto ay tinukoy ng mamimili sa pagkakasunud-sunod para sa mga produktong metal na pinagsama.

Ipinaalam ng Gosstroy ng Russia na ang mga pinagsama na produkto mula sa bakal na С345 at С375 ayon sa TU 14-1-5140-92 ay maaaring magamit kasama at sa halip na pinagsama na bakal na gawa sa bakal na С345 at С375 ayon sa GOST 27772-88 sa mga istrukturang idinisenyo ayon sa SNiP II-23-81 * "Mga istruktura ng bakal", nang hindi muling kinalkula ang mga seksyon ng mga elemento at ang kanilang mga koneksyon. Ang saklaw, pamantayan at paglaban ng disenyo ng pinagsama na bakal na S315 ayon sa TU 14-1-3140-92, pati na rin ang mga materyales na ginamit para sa hinang, paglaban ng disenyo ng mga welded joint, pagdurog ng mga elemento na konektado ng mga bolts, ay dapat kunin ayon sa "Mga Rekumendasyon" ng TsNIISK im. Ang Kucherenko, na na-publish sa journal na "Bulletin of Construction Technology" Blg. 1 para sa 1993.

Deputy Chairman V.A. Alekseev

Isp. V.P. Poddubny

PANGKALAHATANG PAGBIBIGYAY

1.1. Ang mga pamantayang ito ay dapat na sundin kapag nagdidisenyo ng mga istraktura ng pagtatayo ng bakal para sa mga gusali at istraktura para sa iba't ibang mga layunin.

Ang code ay hindi nalalapat sa disenyo ng mga istraktura ng bakal para sa mga tulay, transport tunnels at tubo sa ilalim ng mga embankment.

Kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal sa ilalim ng mga espesyal na kondisyon ng pagpapatakbo (halimbawa, mga istraktura ng mga hurno ng pagsabog, pangunahing at proseso ng mga pipeline, mga tank na may espesyal na layunin, mga istraktura ng mga gusali na nakalantad sa seismic, matinding mga epekto sa temperatura o mga epekto ng agresibong mga kapaligiran, mga istruktura ng mga istrakturang pang-hidraulik na istraktura) , mga istruktura ng mga natatanging mga gusali at istraktura, pati na rin mga espesyal na uri ng istraktura (halimbawa, prestressed, spatial, nakabitin), mga karagdagang kinakailangan ay dapat na sundin, na sumasalamin sa mga tampok ng pagpapatakbo ng mga istrakturang ito, na ibinigay ng mga nauugnay na dokumento ng regulasyon na naaprubahan o napagkasunduan ng USSR State Construction Committee.

1.2. Kapag nagdidisenyo ng mga istrukturang bakal, ang mga pamantayan ng SNiP para sa proteksyon ng mga istraktura ng gusali mula sa mga pamantayan ng kaagnasan at kaligtasan ng sunog para sa disenyo ng mga gusali at istraktura ay dapat na sundin. Ang isang pagtaas sa kapal ng mga pinagsama na produkto at mga dingding ng tubo upang maprotektahan ang mga istraktura mula sa kaagnasan at dagdagan ang paglaban ng sunog ng mga istraktura ay hindi pinapayagan.

Ang lahat ng mga istraktura ay dapat na ma-access para sa pagmamasid, paglilinis, pagpipinta, at hindi dapat panatilihin ang kahalumigmigan at hadlangan ang bentilasyon. Ang mga saradong profile ay dapat na selyohan.

1.3 *. Kapag nagdidisenyo ng mga istruktura ng bakal, dapat mong:

upang piliin ang pinakamainam sa mga pamamaraan ng teknikal at pang-ekonomiyang termino ng mga istraktura at seksyon ng mga elemento;

gumamit ng mga nakatipid na profile at mahusay na steels;

mag-aplay para sa mga gusali at istraktura, bilang panuntunan, pinag-isang pamantayan o karaniwang mga disenyo;

gumamit ng mga progresibong istraktura (mga sistemang spatial ng karaniwang mga elemento; mga istruktura na pagsasama-sama ng mga function ng tindig at kalakip; prestressed, pananatili sa cable, manipis na sheet at pinagsamang mga istraktura mula sa iba't ibang mga bakal);

magbigay para sa kakayahang gumawa ng paggawa at pag-install ng mga istraktura;

gumamit ng mga istruktura upang matiyak ang hindi gaanong kahirapang paggawa ng kanilang paggawa, transportasyon at pag-install;

magbigay, bilang panuntunan, in-line na paggawa ng mga istraktura at ang kanilang conveyor o malaking-block na pagpupulong;

magbigay para sa paggamit ng mga kasukasuan ng pabrika ng mga progresibong uri (awtomatiko at semi-awtomatikong hinang, mga flange joint, na may mga giling na dulo, naka-bolt, kabilang ang mataas na lakas, atbp.);

ibigay, bilang panuntunan, ang naka-bolt na mga mounting na koneksyon, kabilang ang mga malalakas na lakas; pinahihintulutan ang mga welded Assembly joint na may naaangkop na pagbibigay-katwiran;

matupad ang mga kinakailangan ng pamantayan ng estado para sa mga istraktura ng kaukulang uri.

1.4. Kapag nagdidisenyo ng mga gusali at istraktura, kinakailangang gumamit ng mga iskema ng istruktura upang matiyak ang lakas, katatagan at spatial invariability ng mga gusali at istraktura bilang isang buo, pati na rin ang kanilang mga indibidwal na elemento sa panahon ng transportasyon, pag-install at pagpapatakbo.

1.5 *. Ang mga bakal at materyales ng mga kasukasuan, mga paghihigpit sa paggamit ng mga steels S345T at S375T, pati na rin mga karagdagang kinakailangan para sa naibigay na bakal, na ibinigay ng mga pamantayan ng estado at pamantayan ng CMEA o mga kundisyong teknikal, ay dapat ipahiwatig sa pagtatrabaho (CM) at pagdedetalye (KMD) mga guhit ng mga istruktura ng bakal at sa dokumentasyon para sa pag-order ng mga materyales.

Nakasalalay sa mga tampok ng mga istraktura at kanilang mga pagpupulong, kinakailangan upang ipahiwatig ang pagpapatuloy na klase alinsunod sa GOST 27772-88 kapag nag-order ng bakal.

1.6 *. Ang mga istruktura ng bakal at ang kanilang disenyo ay dapat na matugunan ang mga kinakailangan ng GOST 27751-88 "Ang pagiging maaasahan ng mga istraktura ng gusali at pundasyon. Pangunahing mga probisyon para sa pagkalkula ng "at ST SEV 3972-83" Kahusayan ng mga istraktura ng gusali at pundasyon. Mga istruktura ng bakal. Pangunahing mga probisyon para sa pagkalkula ".

1.7. Ang mga diagram ng disenyo at mga pangunahing kinakailangan para sa disenyo ay dapat na sumasalamin sa aktwal na mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga istruktura ng bakal.

Ang mga istruktura ng bakal ay dapat, bilang isang panuntunan, ay idinisenyo bilang solong mga spatial system.

Kapag naghahati ng pinag-isang mga spatial system sa magkakahiwalay na patag na istraktura, ang pakikipag-ugnay ng mga elemento sa bawat isa at sa base ay dapat isaalang-alang.

Ang pagpili ng mga scheme ng disenyo, pati na rin ang mga pamamaraan para sa pagkalkula ng mga istruktura ng bakal, ay dapat na isinasaalang-alang ang mabisang paggamit ng mga computer.

1.8. Ang disenyo ng mga istruktura ng bakal ay dapat, bilang isang panuntunan, na isinasagawa isinasaalang-alang ang mga hindi nababanat na deformation ng bakal.

Para sa mga istrakturang hindi tinukoy na istraktura, ang pamamaraan ng pagkalkula kung saan, isinasaalang-alang ang mga hindi nababanat na pagpapapangit ng bakal, ay hindi pa binuo, ang mga puwersa sa disenyo (baluktot at mga sandali ng metalikang kuwintas, paayon at nakahalang na pwersa) ay dapat na matukoy sa pagpapalagay ng nababanat na mga deformation ng bakal ayon sa sa isang hindi nabago na pattern.

Sa isang naaangkop na pag-aaral ng pagiging posible, ang pagkalkula ay maaaring isagawa ayon sa isang deformed na pamamaraan, isinasaalang-alang ang epekto ng mga paglipat ng mga istraktura sa ilalim ng pagkarga.

1.9. Ang mga elemento ng istraktura ng bakal ay dapat may minimum na mga cross-section na nakakatugon sa mga kinakailangan ng mga pamantayang ito, isinasaalang-alang ang saklaw ng mga pinagsama na produkto at tubo. Sa mga seksyon ng pinaghalo na itinatag ng pagkalkula, ang undervoltage ay hindi dapat lumagpas sa 5%.

4.5. Ang haba ng disenyo ng mga elemento ay dapat matukoy sa pamamagitan ng pag-multiply ng kanilang libreng haba ng isang kadahilanan

ayon sa mga sugnay na 4.21 at 6.25.

4.6. Ang mga sangkap ng pinaghalong sa nababagabag na mga kasukasuan, na sinusuportahan ng buong seksyon, ay dapat kalkulahin para sa lakas at katatagan ayon sa mga pormula (5) at (6), at dapat matukoy bilang kabuuang mga lugar ng lahat ng mga sangay. Ang kakayahang umangkop ng mga sangkap na bumubuo ay dapat na tinutukoy na isinasaalang-alang ang kakayahang umangkop ng mga kasukasuan ayon sa pormula

(11)

		ang kakayahang umangkop ng buong elemento na may kaugnayan sa axis (Larawan 2), kinakalkula mula sa kinakalkula na haba, hindi kasama ang pagsunod;
			ang kakayahang umangkop ng isang indibidwal na sangay na may kaugnayan sa axis ng I - I (tingnan ang Larawan 2), kinakalkula mula sa kinakalkula na haba ng sangay; para sa mas mababa sa pitong kapal (), ang mga sanga ay kukuha ng = 0;
			ang koepisyent ng pagbawas ng kakayahang umangkop, na tinutukoy ng formula

(12)

		lapad at taas ng elemento ng cross-seksyon, cm;
			ang tinantyang bilang ng mga tahi sa isang elemento, na tinutukoy ng bilang ng mga tahi na kasama kung saan ang parehong pag-aalis ng mga elemento ay naibuo (sa Larawan 2, a - 4 na mga tahi, sa Larawan 2, b - 5 mga tahi);
			kinakalkula ang haba ng elemento, m;
			ang tinatayang bilang ng mga pagbawas ng mga kurbatang sa isang seam bawat 1 m ng elemento (para sa maraming mga tahi na may iba't ibang bilang ng mga pagbawas, ang average na bilang ng mga pagbawas para sa lahat ng mga tahi ay dapat gawin);
			ang koepisyent ng pagsunod ng mga kasukasuan, na dapat matukoy ng mga formula ng Talahanayan 12.

Kapag tinutukoy ang diameter ng mga kuko, dapat gawin ang hindi hihigit sa 0.1 ng kapal ng mga elemento na isasali. Kung ang laki ng mga nakaipit na dulo ng mga kuko ay mas mababa sa 4, kung gayon ang mga pagbawas sa mga tahi na katabi ng mga ito ay hindi isinasaalang-alang sa pagkalkula. Ang halaga ng mga kasukasuan sa mga bakal na cylindrical na pin ay dapat na matukoy ng kapal ng mas payat ng mga konektadong elemento.

Bigas 2. Mga Bahagi

a - may mga gasket; b - walang gasket

Talahanayan 12

Uri ng koneksyon	Coefficient sa
	gitnang pag-compress	pag-compress ng baluktot
2. Mga steel cylindrical pin:
a) ang lapad ng kapal ng mga konektadong elemento
b) diameter> kapal ng mga konektadong elemento
3. Mga pin na cylindrical na oak
4. Mga Oak lamellar pin
Tandaan: Ang mga diameter ng mga kuko at pin, ang kapal ng mga elemento, ang lapad at kapal ng mga lamellar pin ay dapat makuha sa cm.

Kapag tinutukoy ang diameter ng mga oak na cylindrical dowel, hindi hihigit sa 0.25 ng kapal ng pinakapayat ng mga elemento na sasali ay dapat na kunin.

Ang mga ugnayan sa mga tahi ay dapat na spaced pantay kasama ang haba ng elemento. Sa mga hinged-suportadong mga elemento ng rektang, pinapayagan na maglagay ng mga koneksyon sa kalahati ng haba sa gitnang mga kapat ng haba, na ipinakikilala sa pagkalkula ayon sa pormula (12) ang halagang pinagtibay para sa matinding quarters ng haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng isang pinagsamang elemento na kinakalkula ng formula (11) ay dapat na kinuha nang hindi hihigit sa kakayahang umangkop ng mga indibidwal na sangay, na natutukoy ng pormula

(13)

		ang kabuuan ng mga kabuuang sandali ng pagkawalang-kilos ng mga cross-seksyon ng mga indibidwal na sangay na may kaugnayan sa kanilang sariling mga palakol na kahanay sa axis (tingnan ang Larawan 2);
			gross sectional area ng elemento;
			kinakalkula ang haba ng elemento.

Ang kakayahang umangkop ng isang pinagsamang elemento na patungkol sa axis na dumadaan sa mga sentro ng gravity ng mga seksyon ng lahat ng mga sangay (axis sa Larawan 2) ay dapat na matukoy para sa isang solidong elemento, ibig sabihin nang hindi isinasaalang-alang ang pagsunod sa mga ugnayan, kung ang mga sanga ay na-load nang pare-pareho. Sa kaso ng hindi pantay na na-load na mga sanga, ang isa ay dapat na magabayan ng talata 4.7.

Kung ang mga sanga ng isang pinaghalo na elemento ay may iba't ibang seksyon, pagkatapos ang kinakalkula na kakayahang umangkop ng sangay sa pormula (11) ay dapat na kinuha pantay sa:

(14)

ang kahulugan ay ipinapakita sa Larawan 2.

4.7. Ang mga sangkap ng komposit sa nababaluktot na mga kasukasuan, ang ilan sa mga sangay na kung saan ay hindi suportado sa mga dulo, pinapayagan na umasa sa lakas at katatagan ayon sa mga formula (5), (6), napapailalim sa mga sumusunod na kondisyon:

a) ang cross-sectional area ng elemento at dapat matukoy ng seksyon ng mga suportadong sanga;

b) ang kakayahang umangkop ng elemento tungkol sa axis (tingnan ang Larawan 2) ay tinutukoy ng pormula (11); sa kasong ito, ang sandali ng pagkawalang-kilos ay isinasaalang-alang ang lahat ng mga sangay, at ang lugar - sinusuportahan lamang;

c) kapag tinutukoy ang kakayahang umangkop tungkol sa axis (tingnan ang Larawan 2), ang sandali ng pagkawalang-galaw ay dapat na matukoy ng formula

sandali ng pagkawalang-kilos ng mga cross-seksyon ng sinusuportahan at hindi sinusuportahang mga sangay, ayon sa pagkakabanggit.

4.8. Ang pagkalkula para sa katatagan ng mga naka-compress na elemento ng variable ng variable na cross-section sa taas ay dapat gumanap ayon sa formula

		gross area ng cross-sectional na may maximum na sukat;
		koepisyent na isinasaalang-alang ang pagkakaiba-iba ng taas ng seksyon, na tinutukoy ayon sa Talahanayan 1 ng Apendiks 4 (para sa mga elemento ng pare-pareho na seksyon);
		natutukoy ang koepisyent ng buckling ayon sa sugnay 4.3 para sa kakayahang umangkop na naaayon sa seksyon na may maximum na sukat.

Mga elemento ng baluktot

4.9. Ang pagkalkula ng mga elemento ng baluktot, na-secure laban sa pagkawala ng katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit (tingnan ang mga sugnay 4.14 at 4.15), para sa lakas sa ilalim ng normal na stress ay dapat na isagawa ayon sa pormula

		kinakalkula ang sandali ng baluktot;
		paglaban ng baluktot ng disenyo;
		kinakalkula sandali ng paglaban ng cross-seksyon ng elemento. Para sa isang piraso ng mga elemento para sa baluktot na mga sangkap na pinaghalo sa nababaluktot na mga kasukasuan, ang kinakalkula na sandali ng paglaban ay dapat gawin pantay sa net moment ng paglaban na pinarami ng koepisyent; ang mga halaga para sa mga elemento na binubuo ng magkaparehong mga layer ay ibinibigay sa Talahanayan 13. Kapag tinutukoy ang pagpapahina ng mga seksyon, na matatagpuan sa isang seksyon ng isang elemento hanggang sa 200 mm ang haba, ay dadalhin upang maiayon sa isang seksyon.

Talahanayan 13

Pagtatalaga ng koepisyent	Bilang ng mga layer sa isang elemento	Ang halaga ng mga coefficients para sa pagkalkula ng mga kakayahang umangkop na mga sangkap sa panahon ng mga saklaw, m
Tandaan Para sa mga intermediate na halaga ng span at bilang ng mga layer, ang mga coefficients ay natutukoy ng interpolation.

4.10. Ang pagkalkula ng mga miyembro ng baluktot para sa lakas ng paggugupit ay dapat isagawa ayon sa pormula

		kinakalkula ang puwersa ng paggugupit;
		gross static na sandali ng gupit na bahagi ng cross-seksyon ng elemento na may kaugnayan sa walang kinikilingan na axis;
		sandali ng pagkawalang-kilos ng gross cross-section ng elemento na may kaugnayan sa walang kinikilingan na axis;
		kinakalkula ang lapad ng seksyon ng elemento;
		disenyo ng baluktot na paggugupit lakas.

4.11. Ang bilang ng mga pagbawas na pantay na spaced sa bawat seam ng isang pinaghalo elemento sa isang lugar na may isang hindi malinaw na diagram ng paggugupit pwersa ay dapat masiyahan ang kondisyon

(19)

		ang kinakalkula na kapasidad ng tindig ng koneksyon sa isang naibigay na seam;
		baluktot sandali sa pauna at huling mga seksyon ng seksyon na isinasaalang-alang.

Tandaan Kung may mga kurbatang magkakaibang kapasidad ng tindig sa tahi, ngunit

gawain ng parehong kalikasan (halimbawa, dowels at kuko), nagdadala

ang kanilang mga kakayahan ay dapat na buod.

4.12. Ang pagkalkula ng mga elemento ng isang solidong seksyon para sa lakas sa pahilig na baluktot ay dapat na isagawa alinsunod sa pormula

(20)

	mga bahagi ng disenyo ng baluktot na sandali para sa pangunahing mga axes ng seksyon at
	sandali ng paglaban ng net cross-section na may kaugnayan sa pangunahing mga axes ng seksyon at

4.13. Ang mga nakadikit na elemento ng hubog, na baluktot ng isang sandali na binabawasan ang kanilang kurbada, ay dapat suriin para sa mga stress ng radial na makunat alinsunod sa pormula

(21)

		normal na stress sa matinding hibla ng nakaunat na zone;
		normal na pagkapagod sa intermediate na hibla ng seksyon kung saan natutukoy ang pag-stress ng hugis ng bituin;
		ang distansya sa pagitan ng pinakamalayo at ang isinasaalang-alang na mga hibla;
		ang radius ng kurbada ng linya na dumadaan sa gitna ng gravity ng diagram ng normal na makunat na stress, nakapaloob sa pagitan ng matinding at isinasaalang-alang na mga hibla;
		ang paglaban ng disenyo ng kahoy sa pag-igting sa mga hibla, kinuha ayon sa sugnay 7 ng Talahanayan 3.

4.14. Ang pagkalkula para sa katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga elemento ng baluktot ng isang hugis-parihaba na seksyon ay dapat na isagawa ayon sa pormula

		maximum na sandali ng baluktot sa lugar na isinasaalang-alang
		maximum na kabuuang sandali ng paglaban sa seksyon na isinasaalang-alang

Ang koepisyent para sa mga elemento ng baluktot ng hugis-parihaba na cross-section, na hinged mula sa pag-aalis mula sa eroplano ng baluktot at naayos mula sa pag-ikot sa paligid ng paayon axis sa mga sumusuporta sa mga seksyon, ay dapat na matukoy ng pormula

		ang distansya sa pagitan ng mga seksyon ng suporta ng elemento, at kapag inaayos ang naka-compress na gilid ng elemento sa mga gitnang punto mula sa pag-aalis mula sa baluktot na eroplano, ang distansya sa pagitan ng mga puntong ito;
		lapad ng cross-sectional;
		ang maximum na taas ng cross-section sa site;
		koepisyent depende sa hugis ng diagram ng mga baluktot na sandali sa seksyon, na tinutukoy ayon sa Mga Talahanayan 2, 3 ng Apendise 4 ng mga pamantayang ito.

Kapag kinakalkula ang mga sandali ng baluktot na may taas na linearly na nag-iiba sa haba at pare-pareho ang lapad ng cross-section, nang hindi inaayos mula sa eroplano kasama ang gilid na nakaunat mula sa sandali, o kapag ang koepisyent ayon sa pormula (23) ay dapat na i-multiply ng isang karagdagang koepisyent Ang mga halaga ay ibinibigay sa Talahanayan 2 ng Apendise 4. Para sa = 1.

Kapag nagpapalakas mula sa baluktot na eroplano sa mga intermediate point ng nakaunat na gilid ng elemento sa seksyon, ang koepisyent na tinutukoy ng pormula (23) ay dapat na maparami ng coefficient:

:= (24)

		ang gitnang anggulo, sa mga radian, na tumutukoy sa bahagi ng pabilog na elemento ng balangkas (para sa mga tuwid na elemento);
		ang bilang ng mga intermediate na pinalakas (na may parehong hakbang) na mga puntos ng nakaunat na gilid sa site (kapag ang halaga ay dapat na kinuha pantay sa 1).

4.15. Ang katatagan ng patag na anyo ng pagpapapangit ng mga elemento ng baluktot ng I-beam o hugis-kahon na mga cross-section ay dapat na suriin sa mga kaso kung saan

ang lapad ng naka-compress na sinturon ng seksyon ng krus.

Ang pagkalkula ay dapat gawin alinsunod sa pormula

		ang koepisyent ng buckling mula sa eroplano ng baluktot ng naka-compress na sinturon ng elemento, na tinutukoy ayon sa sugnay 4.3;
		paglaban sa compression ng disenyo;
		sandali ng paglaban ng gross cross-section; sa kaso ng mga pader ng playwud, ang nabawasan na sandali ng paglaban sa baluktot na eroplano ng elemento.

Ang mga elemento ay napapailalim sa puwersa ng baluktot ng ehe

4.16. Ang pagkalkula ng mga eccentrically stretch at stretch-bendable na elemento ay dapat na isagawa ayon sa pormula

(27)

4.17. Ang pagsusuri ng lakas ng eccentrically compressed at compressed-bending na mga elemento ay dapat na isagawa ayon sa formula

(28)

Mga Tala: 1. Para sa mga sinusuportahang hinged na elemento na may mga simetriko na diagram

baluktot na mga sandali ng sinusoidal, parabolic, polygonal

at mga balangkas na malapit sa kanila, pati na rin para sa mga elemento ng cantilever,

matukoy sa pamamagitan ng pormula

			koepisyent, nag-iiba mula 1 hanggang 0, isinasaalang-alang ang karagdagang sandali mula sa paayon na puwersa dahil sa pagpapalihis ng elemento, na tinutukoy ng pormula
		baluktot na sandali sa seksyon ng disenyo nang hindi isinasaalang-alang ang karagdagang sandali mula sa paayon na puwersa;
		koepisyent na tinutukoy ng pormula (8) sugnay 4.3.

2. Sa mga kaso kung saan ang mga diagram ng baluktot na sandali sa mga hinged-suportadong elemento ay may tatsulok o hugis-parihaba na balangkas, ang koepisyent ayon sa pormula (30) ay dapat na maparami ng factor ng pagwawasto:

(31)

3. Sa walang simetrya na paglo-load ng mga hinged-suportadong elemento, ang halaga ng sandali ng baluktot ay dapat na matukoy ng formula

(32)

		baluktot sandali sa seksyon ng disenyo ng elemento mula sa simetriko at hilig-simetriko na mga bahagi ng pagkarga;
		mga coefficients na tinutukoy ng pormula (30) sa mga halagang pagdulas na naaayon sa simetriko at skew-symmetric na mga form ng paayon na baluktot.

4. Para sa mga elemento ng taas ng variable na seksyon, ang lugar sa pormula (30) ay dapat kunin para sa maximum na taas ng seksyon, at ang koepisyent ay dapat na maparami ng koepisyent na kinuha mula sa Talahanayan 1 ng Apendise 4.

5. Kapag ang ratio ng mga stress na baluktot sa mga compressive stress ay mas mababa sa 0.1, ang mga miyembro ng compressive-bending ay dapat ding suriin para sa katatagan ayon sa pormula (6) nang hindi isinasaalang-alang ang baluktot na sandali.

4.18. Ang pagkalkula para sa katatagan ng isang patag na anyo ng pagpapapangit ng mga naka-compress na baluktot na elemento ay dapat na isagawa ayon sa pormula

(33)

		gross area na may maximum na sukat ng seksyon ng elemento sa site;
		para sa mga elemento nang hindi inaayos ang nakaunat na zone mula sa eroplano ng pagpapapangit at para sa mga elemento na may tulad na mga pag-aayos;
		koepisyent ng buckling, na tinutukoy ng pormula (8) para sa kakayahang umangkop ng seksyon ng elemento na may kinakalkula na haba mula sa eroplano ng pagpapapangit;
		koepisyent na tinutukoy ng pormula (23).

Kung may mga fastenings sa elemento sa seksyon mula sa eroplano ng pagpapapangit sa gilid ng gilid na nakaunat mula sa sandali, ang koepisyent ay dapat na multiply ng koepisyent na tinutukoy ng pormula (24), at ang coefficient ng koepisyent ng pormula

(34)

Kapag kinakalkula ang mga elemento ng isang variable sa seksyon ng taas na walang mga pag-aayos mula sa eroplano kasama ang gilid na nakaunat mula sa sandali o sa, ang mga coefficients at, na tinutukoy ng mga formula (8) at (23), ay dapat na karagdagang pinarami, ayon sa pagkakabanggit, ng ang mga koepisyent at, na ibinigay sa Talahanayan 1 at 2 ng Apendise .4. Sa

4.19. Sa mga pinagsamang elemento ng naka-compress na baluktot, ang katatagan ng pinaka-stress na binti ay dapat suriin kung ang kinakalkula na haba nito ay lumampas sa pitong kapal ng paa, ayon sa pormula

(35)

Ang katatagan ng isang naka-compress na nababaluktot na elemento ng pinaghalong mula sa baluktot na eroplano ay dapat suriin ayon sa pormula (6) nang hindi isinasaalang-alang ang sandali ng baluktot.

4.20. Ang bilang ng mga pagbawas ng bono, pantay na spaced sa bawat seam ng isang compressed-bendable composite element sa isang seksyon na may isang hindi malinaw na diagram ng shear pwersa kapag ang isang compressive force ay inilapat sa buong seksyon, dapat masiyahan ang kondisyon

kung saan ang koepisyent ay kinuha alinsunod sa Talaan 1 ng Apendise 4.

		gross static na sandali ng paggugupit bahagi ng cross-seksyon na may kaugnayan sa walang kinikilingan na axis; na may hinged dulo, pati na rin sa hinged fastening sa mga intermediate point ng elemento - 1; na may isang hinged-fix at ang iba pang naka-clamp na dulo - 0.8; na may isang clamp at ang iba pang libreng load end - 2.2; sa magkabilang dulo ay naka-clamp - 0.65. Sa kaso ng isang paayon na pagkarga pantay na ibinahagi kasama ang haba ng elemento, ang koepisyent ay dapat na kinuha pantay sa: sa magkabilang dulo ng hinge-fix - 0.73; na may isang clamp at ang iba pang libreng dulo - 1.2. Ang tinantyang haba ng mga intersecting na elemento na konektado sa bawat isa sa intersection ay dapat na kinuha pantay sa: kapag sinuri ang katatagan sa eroplano ng mga istraktura - ang distansya mula sa gitna ng node hanggang sa punto ng intersection ng mga elemento; kapag sinuri ang katatagan mula sa eroplano ng istraktura: a) sa kaso ng intersection ng dalawang naka-compress na elemento - ang buong haba ng elemento;	Pagtatalaga ng mga elemento ng istruktura	Ultimate kakayahang umangkop
1. Naka-compress na chords, sumusuporta sa mga brace at sumusuporta sa mga post ng trusses, haligi
2. Iba pang mga naka-compress na elemento ng trusses at iba pa sa pamamagitan ng mga istraktura
3. Na-compress na mga elemento ng link
4. Nakaunat na mga sinturon ng truss sa patayong eroplano
5. Iba pang mga makunat na elemento ng trusses at iba pa sa pamamagitan ng mga istraktura
Para sa mga suporta ng mga overhead na linya ng kuryente

Ang halaga ay dapat kunin ng hindi bababa sa 0.5;

c) sa kaso ng intersection ng isang naka-compress na elemento na may isang kahabaan na puwersa ng pantay na lakas - ang maximum na haba ng naka-compress na elemento, sinusukat mula sa gitna ng node hanggang sa punto ng intersection ng mga elemento.

Kung ang mga intersecting na elemento ay may isang seksyon na pinaghalo, pagkatapos ang mga kaukulang halaga ng kakayahang umangkop, na tinutukoy ng pormula (11), ay dapat palitan sa pormula (37).

4.22. Ang kakayahang umangkop ng mga elemento at kanilang mga indibidwal na sangay sa mga istrukturang kahoy ay hindi dapat lumagpas sa mga halagang ipinahiwatig sa Talahanayan 14.

Mga tampok ng pagkalkula ng mga nakadikit na elemento

playwud na may kahoy

4.23. Ang pagkalkula ng mga nakadikit na elemento na gawa sa playwud na may kahoy ay dapat isagawa ayon sa pamamaraan ng nabawasan na cross-section.

4.24. Ang lakas ng nakaunat na sheathing ng playwud ng mga slab (Larawan 3) at mga panel ay dapat suriin gamit ang formula

ang sandali ng paglaban ng cross-section, nabawasan sa playwud, na dapat matukoy alinsunod sa mga tagubilin sa sugnay 4.25.

4.25. Ang pinababang sandali ng paglaban ng cross-seksyon ng nakadikit na playwud na may kahoy ay dapat na matukoy ng pormula

distansya mula sa gitna ng grabidad ng pinababang seksyon sa panlabas na gilid ng balat;

Larawan 3. Cross-seksyon ng playwud at mga nakadikit na panel ng kahoy

ang static na sandali ng gupit na bahagi ng nabawasan na seksyon na may kaugnayan sa walang kinikilingan na axis;

paglaban sa disenyo sa pagpuputol ng kahoy kasama ang butil o playwud kasama ang butil ng mga panlabas na layer;

ang lapad ng disenyo ng seksyon, na dapat dalhin na katumbas ng kabuuang lapad ng mga rib ribs.