Dapat tiyakin ng mga sistema ng pag-init at bentilasyon ang mga pinahihintulutang kondisyon para sa microclimate at kapaligiran ng hangin ng lugar. Upang gawin ito, kinakailangan upang mapanatili ang isang balanse sa pagitan ng pagkawala ng init ng gusali at ng init na nakuha. Ang kondisyon para sa thermal equilibrium ng isang gusali ay maaaring ipahayag bilang pagkakapantay-pantay

$$ Q = Q_t + Q_u = Q_0 + Q_ (tv), $$

kung saan ang $ Q $ ay ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali; $ Q_т $ - pagkawala ng init sa pamamagitan ng paglipat ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod; $ Q_and $ - infiltration pagkawala ng init dahil sa malamig na hangin na pumapasok sa silid sa pamamagitan ng pagtagas sa mga panlabas na enclosure; $ Q_0 $ - supply ng init sa gusali sa pamamagitan ng sistema ng pag-init; $ Q_ (tv) $ - panloob na pagkawala ng init.

Ang pagkawala ng init ng gusali ay pangunahing nakadepende sa unang termino $ Q_t $. Samakatuwid, para sa kaginhawaan ng pagkalkula, ang mga pagkawala ng init ng gusali ay maaaring kinakatawan bilang mga sumusunod:

$$ Q = Q_t · (1 + μ), $$

kung saan ang $ μ $ ay ang koepisyent ng paglusot, na ang ratio ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng paglusot sa pagkawala ng init sa pamamagitan ng paglipat ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na enclosure.

Ang pinagmulan ng panloob na pagpapalabas ng init $ Q_ (tv) $, sa mga gusali ng tirahan ay karaniwang mga tao, mga kagamitan sa pagluluto (gas, electric at iba pang mga kalan), mga kagamitan sa pag-iilaw. Ang mga paglabas ng init na ito ay kadalasang random sa kalikasan at hindi makokontrol sa anumang paraan sa paglipas ng panahon.

Bilang karagdagan, ang pag-aalis ng init ay hindi pantay na ipinamamahagi sa buong gusali. Sa mga lugar na may mataas na density ng populasyon, ang panloob na paglabas ng init ay medyo mataas, at sa mga lugar na may mababang density, ang mga ito ay hindi gaanong mahalaga.

Upang matiyak ang isang normal na rehimen ng temperatura sa mga lugar ng tirahan sa lahat ng pinainit na silid, ang haydroliko at temperatura na rehimen ng network ng pag-init ay karaniwang itinakda ayon sa mga pinaka hindi kanais-nais na mga kondisyon, i.e. ayon sa heating mode ng mga lugar na may zero heat emission.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga translucent na istruktura (mga bintana, mga stained-glass na bintana, mga pintuan ng balkonahe, mga lantern) ay kinuha batay sa mga resulta ng mga pagsubok sa isang akreditadong laboratoryo; sa kawalan ng naturang data, ito ay tinatantya ayon sa pamamaraan mula sa Appendix K hanggang.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura na may mga ventilated air space ay dapat kalkulahin alinsunod sa Appendix K sa SP 50.13330.2012 Thermal na proteksyon ng mga gusali (SNiP 23.02.2003).

Ang pagkalkula ng mga partikular na katangian ng heat-shielding ng isang gusali ay iginuhit sa anyo ng isang talahanayan, na dapat maglaman ng sumusunod na impormasyon:

• Ang pangalan ng bawat fragment na bumubuo sa sobre ng gusali;
• Ang lugar ng bawat fragment;
• Nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng bawat fragment na may sanggunian sa pagkalkula (ayon sa Appendix E sa SP 50.13330.2012 Thermal na proteksyon ng mga gusali (SNiP 23.02.2003));
• Isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pagkakaiba sa pagitan ng panloob o panlabas na temperatura ng isang fragment ng istruktura mula sa mga pinagtibay sa pagkalkula ng GSPC.

Ang sumusunod na talahanayan ay nagpapakita ng anyo ng isang talahanayan para sa pagkalkula ng partikular na thermal performance ng isang gusali

Ang tiyak na katangian ng bentilasyon ng gusali, W / (m 3 ∙ ° С), ay dapat matukoy ng formula

$$ k_ (vent) = 0.28 s n_v β_v ρ_v ^ (vent) (1-k_ (eff)), $$

kung saan ang $ c $ ay ang tiyak na kapasidad ng init ng hangin na katumbas ng 1 kJ / (kg · ° С); $ β_v $ - koepisyent ng pagbawas ng dami ng hangin sa gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na istrukturang nakapaloob. Sa kawalan ng data, kumuha ng $ β_v = 0.85 $; $ ρ_w ^ (vent) $ - average na density ng supply ng hangin para sa panahon ng pag-init, na kinakalkula ng formula, kg / m 3:

$$ ρ_w ^ (vent) = \ frac (353) (273 + t_ (mula)); $$

$ n_w $ - average na rate ng air exchange sa gusali para sa panahon ng pag-init, h –1; $ k_ (eff) $ - koepisyent ng kahusayan ng recuperator.

Ang koepisyent ng kahusayan ng recuperator ay nonzero kung ang average na air permeability ng mga apartment sa residential at pampublikong mga gusali (na may saradong supply at exhaust ventilation openings) ay nagbibigay ng air exchange na may multiplicity na $ n_ (50) $, h –1 sa panahon ng pagsubok , sa pagkakaiba ng presyon na 50 Pa ng panlabas at panloob na hangin na may mekanikal na bentilasyon $ n_ (50) ≤ 2 $ h –1.

Ang air exchange rate ng mga gusali at lugar sa isang pagkakaiba sa presyon na 50 Pa at ang kanilang average na air permeability ay tinutukoy alinsunod sa GOST 31167.

Ang average na rate ng air exchange sa isang gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula mula sa kabuuang air exchange dahil sa bentilasyon at paglusot ayon sa formula, h –1:

$$ n_v = \ frac (\ frac (L_ (vent) n_ (vent)) (168) + \ frac (G_ (inf) n_ (inf)) (168 ρ_v ^ (vent))) (β_v V_ (mula sa) ), $$

kung saan ang $ L_ (ventilation) $ ay ang halaga ng hangin na ibinibigay sa gusali na may hindi organisadong pag-agos o ang normalized na halaga para sa mekanikal na bentilasyon, m 3 / h, katumbas ng: a) mga gusali ng tirahan na may tinantyang occupancy ng mga apartment na mas mababa sa 20 m 2 sa kabuuang lugar bawat tao $ 3 A_zh $, b) iba pang mga gusali ng tirahan $ 0.35 · h_ (sahig) (A_ж) $, ngunit hindi bababa sa $ 30 · m $; kung saan ang $m $ ay ang tinantyang bilang ng mga residente sa gusali, c) ang mga pampubliko at administratibong gusali ay kinukuha nang may kondisyon: para sa mga gusaling pang-administratibo, opisina, bodega at supermarket $ 4 A_p $, para sa mga tindahan na nasa maigsing distansya, mga institusyon ng pangangalagang pangkalusugan, mga serbisyo sa consumer, arena ng palakasan, museo at eksibisyon $ 5 · A_р $, para sa mga kindergarten, paaralan, pangalawang teknikal at mas mataas na institusyong pang-edukasyon $ 7 · A_р $, para sa pagpapabuti ng kalusugan at kultural na paglilibang complex, restaurant, cafe, istasyon ng tren $ 10 · A_р $ ; $ A_ж $, $ A_р $ - para sa mga gusali ng tirahan - ang lugar ng living quarters, na kinabibilangan ng mga silid-tulugan, mga silid ng mga bata, mga sala, mga opisina, mga aklatan, mga silid-kainan, mga silid-kainan sa kusina; para sa mga pampubliko at administratibong gusali - ang tinantyang lugar, na tinutukoy alinsunod sa SP 118.13330 bilang kabuuan ng mga lugar ng lahat ng lugar, maliban sa mga corridors, vestibules, mga sipi, hagdanan, elevator shaft, panloob na bukas na mga hagdan at rampa, pati na rin ang lugar na nilayon para sa paglalagay ng mga kagamitan sa engineering at mga network , m 2; $ h_ (sahig) $ - taas ng sahig mula sa sahig hanggang kisame, m; $ n_ (vent) $ - bilang ng mga oras ng operasyon ng mekanikal na bentilasyon sa loob ng isang linggo; 168 - bilang ng mga oras sa isang linggo; $ G_ (inf) $ - ang dami ng hangin na nakapasok sa gusali sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura, kg / h: para sa mga gusali ng tirahan - ang hangin na pumapasok sa mga hagdanan sa araw ng panahon ng pag-init, para sa mga pampublikong gusali - ang hangin na pumapasok sa pamamagitan ng pagtagas ng mga translucent na istruktura at pintuan, pinapayagan itong tanggapin para sa mga pampublikong gusali sa mga oras na hindi pasok, depende sa bilang ng mga palapag ng gusali: hanggang tatlong palapag - katumbas ng $ 0.1 β_v V_ (kabuuan) $, mula sa apat hanggang siyam na palapag $ 0.15 β_v V_ (kabuuan) $, sa itaas ng siyam na palapag $ 0.2 β_v · V_ (kabuuan) $, kung saan $ V_ (kabuuan) $ - ang pinainit na dami ng pampublikong bahagi ng gusali; $ n_ (inf) $ - ang bilang ng mga oras ng infiltration accounting sa loob ng linggo, h, katumbas ng 168 para sa mga gusaling may balanseng supply at exhaust ventilation at (168 - $ n_ (vent) $) para sa mga gusali sa lugar kung saan ang hangin ang presyon ay pinananatili sa panahon ng operasyon supply ng mekanikal na bentilasyon; $ V_ (mula sa) $ - pinainit na dami ng gusali, katumbas ng dami na limitado ng mga panloob na ibabaw ng mga panlabas na bakod ng mga gusali, m 3;

Sa mga kaso kung saan ang isang gusali ay binubuo ng ilang mga zone na may iba't ibang air exchange, ang average na air exchange rate ay matatagpuan para sa bawat zone nang hiwalay (ang mga zone kung saan ang gusali ay nahahati ay dapat na bumubuo sa buong pinainit na volume). Ang lahat ng nakuhang average na air exchange rates ay summed up at ang kabuuang coefficient ay inihahalili sa formula para sa pagkalkula ng mga partikular na katangian ng bentilasyon ng gusali.

Ang dami ng nakapasok na hangin na pumapasok sa hagdanan ng isang gusali ng tirahan o sa mga lugar ng isang pampublikong gusali sa pamamagitan ng mga pagtagas sa mga pagpuno ng mga bakanteng, sa pag-aakalang lahat sila ay nasa gilid ng hangin, ay dapat matukoy ng formula:

$$ G_ (inf) = \ kaliwa (\ frac (A_ (ok)) (R_ (u, ok) ^ (tr)) \ kanan) \ kaliwa (\ frac (Δp_ (ok)) (10) \ kanan ) ^ (\ frac (2) (3)) + \ left (\ frac (A_ (dv)) (R_ (u, dv) ^ (tr)) \ right) \ left (\ frac (Δp_ (dv) ) ( 10) \ kanan) ^ (\ frac (1) (2)) $$

kung saan $ A_ (ok) $ at $ A_ (dv) $ - ayon sa pagkakabanggit, ang kabuuang lugar ng mga bintana, mga pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan ng pasukan, m 2; $ R_ (u, ok) ^ (tr) $ at $ R_ (u, dv) ^ (tr) $ - ayon sa pagkakabanggit, ang kinakailangang pagtutol sa air permeation ng mga bintana at pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan sa pasukan, (m 2 h) / kg; $ Δp_ (ok) $ at $ Δp_ (dv) $ - ayon sa pagkakabanggit, ang kinakalkula na pagkakaiba sa mga presyon ng labas at loob ng hangin, Pa, para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe at panlabas na mga pintuan sa pasukan, ay tinutukoy ng formula:

$$ Δp = 0.55 · H · (γ_n-γ_v) + 0.03 · γ_n · v ^ 2, $$

para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe na may kapalit na 0.55 ng 0.28 sa loob nito at sa pagkalkula ng tiyak na gravity ayon sa formula:

$$ γ = \ frac (3463) (273 + t), $$

kung saan $ γ_н $, $ γ_в $ - tiyak na gravity, ayon sa pagkakabanggit, ng panlabas at panloob na hangin, N / m 3; t - temperatura ng hangin: panloob (upang matukoy ang $ γ_in $) - kinuha ayon sa pinakamainam na mga parameter alinsunod sa GOST 12.1.005, GOST 30494 at SanPiN 2.1.2.2645; panlabas (upang matukoy ang $ γ_н $) - ay kinuha katumbas ng average na temperatura ng pinakamalamig na limang araw na panahon na may seguridad na 0.92 ayon sa SP 131.13330; Ang $ v $ ay ang maximum ng average na bilis ng hangin sa mga tuntunin ng mga puntos para sa Enero, ang dalas nito ay 16% o higit pa, na kinuha ayon sa SP 131.13330.

Ang tiyak na katangian ng paglabas ng init ng sambahayan ng gusali, W / (m 3 ° С), ay dapat matukoy ng formula:

$$ k_ (buhay) = \ frac (q_ (buhay) A_zh) (V_ (buhay) (t_w-t_ (mula sa))), $$

kung saan ang $ q_ (buhay) $ ay ang halaga ng init ng sambahayan sa bawat 1 m2 ng living space o ang tinantyang lugar ng isang pampublikong gusali, W / m2, na kinuha para sa:

• mga gusali ng tirahan na may tinantyang occupancy ng mga apartment na mas mababa sa 20 m 2 ng kabuuang lugar bawat tao $ q_ (sambahayan) = 17 $ W / m 2;
• mga gusali ng tirahan na may tinantyang occupancy ng mga apartment na 45 m 2 ng kabuuang lugar at higit pa bawat tao $ q_ (pang-araw-araw na buhay) = 10 $ W / m 2;
• iba pang mga gusali ng tirahan - depende sa tinantyang occupancy ng mga apartment sa pamamagitan ng interpolation ng halaga ng $ q_ (sambahayan) $ sa pagitan ng 17 at 10 W / m 2;
• para sa mga pampubliko at administratibong gusali, ang pag-aalis ng init ng sambahayan ay isinasaalang-alang ayon sa tinantyang bilang ng mga tao (90 W / tao) sa gusali, pag-iilaw (sa pamamagitan ng naka-install na kapangyarihan) at kagamitan sa opisina (10 W / m 2), na isinasaalang-alang oras ng trabaho kada linggo.

Ang tiyak na katangian ng pagpasok ng init sa gusali mula sa solar radiation, W / (m ° C), ay dapat matukoy ng formula:

$$ k_ (rad) = (11.6 Q_ (rad) ^ (taon)) (V_ (mula sa) GSOP), $$

kung saan $ Q_ (rad) ^ (taon) $ - input ng init sa pamamagitan ng mga bintana at lantern mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init, MJ / taon, para sa apat na facade ng gusali na nakatuon sa apat na direksyon, na tinutukoy ng formula:

$$ Q_ (rad) ^ (taon) = τ_ (1ok) τ_ (2ok) (A_ (ok1) I_1 + A_ (ok2) I_2 + A_ (ok3) I_3 + A_ (ok4) I_4) + τ_ (1 background) τ_ (2 background) A_ (background) I_ (bundok), $$

kung saan ang $ τ_ (1ok) $, $ τ_ (1 background) $ ay ang mga coefficient ng relatibong pagtagos ng solar radiation para sa light-transmitting fillings, ayon sa pagkakabanggit, ng mga bintana at skylight, na kinuha ayon sa data ng pasaporte ng kaukulang light-transmitting mga produkto; sa kawalan ng data, dapat itong kunin ayon sa isang hanay ng mga patakaran; ang mga bintana ng bubong na may anggulo ng pagkahilig ng mga infill sa abot-tanaw na 45 ° at higit pa ay dapat isaalang-alang bilang mga patayong bintana, na may anggulo ng pagkahilig na mas mababa sa 45 ° - bilang mga skylight; $ τ_ (2ok) $, $ τ_ (2 background) $ - mga coefficient na isinasaalang-alang ang pagtatabing ng skylight, ayon sa pagkakabanggit, ng mga bintana at skylight ng mga opaque na elemento ng pagpuno, na kinuha ayon sa data ng disenyo; sa kawalan ng data, dapat itong kunin ayon sa isang hanay ng mga patakaran; $ A_ (ok1) $, $ A_ (ok2) $, $ A_ (ok3) $, $ A_ (ok4) $ - ang lugar ng mga light opening ng mga facade ng gusali (ang bulag na bahagi ng mga pintuan ng balkonahe ay hindi kasama) , ayon sa pagkakabanggit, nakatuon sa apat na direksyon, m 2; $ A_ (background) $ ay ang lugar ng mga skylight ng mga skylight ng gusali, m 2; $ I_1 $, $ I_2 $, $ I_3 $, $ I_4 $ - ang average na halaga ng solar radiation para sa panahon ng pag-init sa mga patayong ibabaw sa ilalim ng aktwal na mga kondisyon ng cloudiness, ayon sa pagkakabanggit, na nakatuon sa apat na facade ng gusali, MJ / (m 2 taon), ay tinutukoy ng pamamaraan na hanay ng mga patakaran TSN 23-304-99 at SP 23-101-2004; $ I_ (bundok) $ - ang average na halaga ng solar radiation sa pahalang na ibabaw sa panahon ng pag-init sa ilalim ng aktwal na mga kondisyon ng maulap, MJ / (m2

Ang tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng gusali sa panahon ng pag-init, kWh / (m 3 taon) ay dapat matukoy ng formula:

$$ q = 0.024 · GSOP · q_ (mula sa) ^ p. $$

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng gusali sa panahon ng pag-init, kWh / taon, ay dapat matukoy ng formula:

$$ Q_ (mula sa) ^ (taon) = 0.024 GSOP V_ (mula sa) q_ (mula sa) ^ p. $$

Sa batayan ng mga tagapagpahiwatig na ito, ang isang pasaporte ng enerhiya ay binuo para sa bawat gusali. Pasaporte ng enerhiya ng isang proyekto ng gusali: isang dokumento na naglalaman ng enerhiya, heat engineering at geometric na katangian ng parehong umiiral na mga gusali at proyekto ng mga gusali at ang kanilang mga nakapaloob na istruktura, at pagtatatag ng kanilang pagsunod sa mga kinakailangan ng mga dokumento ng regulasyon at isang klase ng kahusayan ng enerhiya.

Ang pasaporte ng enerhiya ng proyekto ng gusali ay binuo upang magbigay ng isang sistema ng pagsubaybay para sa pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit at bentilasyon ng gusali, na nagpapahiwatig ng pagtatatag ng pagsunod sa thermal protection at mga katangian ng enerhiya ng gusali na may pamantayan. mga tagapagpahiwatig na tinukoy sa mga pamantayang ito at (o) ang mga kinakailangan para sa kahusayan sa enerhiya ng mga proyekto sa pagtatayo ng kapital na tinutukoy ng pederal na batas.

Ang pasaporte ng enerhiya ng gusali ay iginuhit alinsunod sa Appendix D. Ang form para sa pagpuno ng pasaporte ng enerhiya ng proyekto ng gusali sa SP 50.13330.2012 Thermal na proteksyon ng mga gusali (SNiP 02/23/2003).

Dapat tiyakin ng mga sistema ng pag-init ang pare-parehong pag-init ng hangin sa lugar sa buong panahon ng pag-init, hindi lumikha ng mga amoy, hindi marumi ang hangin ng lugar na may mga nakakapinsalang sangkap na inilabas sa panahon ng operasyon, hindi lumikha ng karagdagang ingay, at dapat na magagamit para sa regular na pagkukumpuni at pagpapanatili.

Ang mga heating device ay dapat na madaling ma-access para sa paglilinis. Sa pag-init ng tubig, ang temperatura sa ibabaw ng mga heating device ay hindi dapat lumampas sa 90 ° C. Para sa mga device na may heating surface temperature na higit sa 75 ° C, dapat magbigay ng mga protective guard.

Ang natural na bentilasyon ng mga tirahan ay dapat isagawa sa pamamagitan ng daloy ng hangin sa pamamagitan ng mga lagusan, transom, o sa pamamagitan ng mga espesyal na bukana sa mga sintas ng bintana at mga duct ng bentilasyon. Ang mga butas ng tambutso ay dapat ibigay sa mga kusina, banyo, palikuran at mga aparador sa pagpapatuyo.

Ang heating load ay karaniwang round-the-clock. Sa pare-parehong temperatura sa labas, bilis ng hangin at takip ng ulap, halos pare-pareho ang heating load ng mga gusaling tirahan. Ang heating load ng mga pampublikong gusali at pang-industriya na negosyo ay may hindi pare-parehong pang-araw-araw at madalas na hindi pare-parehong lingguhang iskedyul, kapag, upang makatipid ng init, ang supply ng init para sa pagpainit ay artipisyal na nabawasan sa mga oras na hindi nagtatrabaho (sa gabi at sa katapusan ng linggo).

Ang pag-load ng bentilasyon ay nagbabago nang mas matindi kapwa sa araw at sa mga araw ng linggo, dahil ang bentilasyon, bilang panuntunan, ay hindi gumagana sa mga oras na hindi nagtatrabaho ng mga pang-industriya na negosyo at institusyon.

(pagtukoy ng kapal ng insulating layer ng attic

magkakapatong at mga takip)
A. Baseline data

Normal ang moisture zone.

z ht = 229 araw

Average na temperatura ng disenyo ng panahon ng pag-init t ht = –5.9 ºС.

Malamig na limang araw na temperatura t ext = -35 ° С.

t int = + 21 ° С.

Relatibong halumigmig: = 55%.

Tinatayang temperatura ng hangin sa attic t int g = +15 С.

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng sahig ng attic
= 8.7 W / m 2 С.

Heat transfer coefficient ng panlabas na ibabaw ng attic floor
= 12 W / m 2 ° C.

Heat transfer coefficient ng panloob na ibabaw ng warm attic coating
= 9.9 W / m 2 ° C.

Heat transfer coefficient ng panlabas na ibabaw ng warm attic coating
= 23 W / m 2 ° C.
Uri ng gusali - 9-palapag na gusali ng tirahan. Ang mga kusina sa mga apartment ay nilagyan ng mga gas stoves. Ang taas ng attic space ay 2.0 m. Coverage (roof) area A g. c = 367.0 m 2, mainit na attic floor A g. f = 367.0 m 2, mga panlabas na dingding ng attic A g. w = 108.2 m 2.

Sa isang mainit na attic mayroong isang itaas na pamamahagi ng mga tubo para sa pagpainit at mga sistema ng supply ng tubig. Ang mga temperatura ng disenyo ng sistema ng pag-init ay 95 ° С, ang supply ng mainit na tubig ay 60 ° С.

Mga tubo ng pagpainit na may diameter na 50 mm na may haba na 55 m, mga tubo ng mainit na tubig 25 mm na may haba na 30 m.
Attic floor:

kanin. 6 Iskema ng disenyo

Ang attic floor ay binubuo ng mga structural layer na ipinapakita sa talahanayan.

№	Pangalan ng materyal (mga konstruksyon)	, kg / m 3	δ, m	, W / (m ° C)	R, m 2 ° С / W
1	Matibay na mineral wool slab batay sa bituminous binders (GOST 4640)	200	NS	0,08	NS
2	Vapor barrier - rubitex 1 layer (GOST 30547)	600	0,005	0,17	0,0294
3	Reinforced concrete hollow core slabs PC (GOST 9561 - 91)		0,22		0,142

Pinagsamang saklaw:

kanin. 7 Iskema ng disenyo

Ang pinagsamang takip sa mainit na attic ay binubuo ng mga structural layer na ipinapakita sa talahanayan.

№	Pangalan ng materyal (mga konstruksyon)	, kg / m 3	δ, m	, W / (m ° C)	R, m 2 ° С / W
1	Technoelast	600	0,006	0,17	0,035
2	Semento-buhangin mortar	1800	0,02	0,93	0,022
3	Mga aerated concrete slab	300	NS	0,13	NS
4	Materyal sa bubong	600	0,005	0,17	0,029
5	Reinforced concrete slab	2500	0,035	2,04	0,017

B. Pamamaraan sa pagkalkula
Pagpapasiya ng antas-araw ng panahon ng pag-init ayon sa formula (2) SNiP 23-02-2003:
D d = ( t int - t ht) z ht = (21 + 5.9) 229 = 6160.1.
Ang normalized na halaga ng paglaban sa paglipat ng init ng patong ng isang gusali ng tirahan ayon sa formula (1) SNiP 23-02-2003:

R req = a· D d + b= 0.0005 6160.1 + 2.2 = 5.28 m 2 С / W;
Ayon sa formula (29) SP 23-101-2004, tinutukoy namin ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng sahig ng isang mainit na attic
, m 2 ° С / W:

,
saan
- normalized na paglaban sa paglipat ng init ng patong;

n- koepisyent na tinutukoy ng formula (30) SP 230101-2004,
(21 – 15)/(21 + 35) = 0,107.
Sa pamamagitan ng mga nahanap na halaga
at n tukuyin
:
= 5.28 0.107 = 0.56 m 2 C / W.

Kinakailangan ang coating resistance sa isang mainit na attic R 0 g. c ay itinakda ng formula (32) SP 23-101-2004:
R 0 g.c = ( – t ext) /  (0.28 G ven kasama(t ven -) + ( t int -) / R 0 g.f +
+ (
)/A g.f - ( – t ext) a g.w / R 0 g.w ,
saan G ven - nabawasan (tinukoy sa 1 m 2 ng attic) rate ng daloy ng hangin sa sistema ng bentilasyon, na tinutukoy mula sa talahanayan. 6 SP 23-101-2004 at katumbas ng 19.5 kg / (m 2 · h);

c- tiyak na kapasidad ng init ng hangin, katumbas ng 1 kJ / (kg ° C);

t Ang ven ay ang temperatura ng hangin na umaalis sa mga duct ng bentilasyon, ° С, kinuha katumbas ng t int + 1.5;

q Ang pi ay ang linear density ng heat flux sa pamamagitan ng ibabaw ng pagkakabukod bawat 1 m ng haba ng pipeline, na kinuha para sa mga tubo ng pagpainit na katumbas ng 25, at para sa mga tubo ng mainit na tubig - 12 W / m (Talahanayan 12 SP 23-101-2004 ).

Ang init na nakukuha mula sa mga pipeline ng heating at mainit na mga sistema ng supply ng tubig ay:
()/A g.f = (25 * 55 + 12 * 30) / 367 = 4.71 W / m 2;
a g. w ay ang pinababang lugar ng mga panlabas na dingding ng attic m 2 / m 2, na tinutukoy ng formula (33) SP 23-101-2004,

= 108,2/367 = 0,295;

- normalized na paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na dingding ng isang mainit na attic, na tinutukoy pagkatapos ng isang degree-araw ng panahon ng pag-init sa isang panloob na temperatura ng hangin sa silid ng attic = +15 ºС.

– t ht) z ht = (15 + 5.9) 229 = 4786.1 ° C araw,
m 2 ° C / W
Pinapalitan namin ang mga nahanap na halaga sa formula at tinutukoy ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng patong sa isang mainit na attic:
(15 + 35) / (0.28 19.2 (22.5 - 15) + (21 - 15) / 0.56 + 4.71 -
- (15 + 35) 0.295 / 3.08 = 50 / 50.94 = 0.98 m 2 ° C / W

Tukuyin ang kapal ng pagkakabukod sa sahig ng attic kung kailan R 0 g. f = 0.56 m 2 ° C / W:

= (R 0 g. f - 1 / - R fb - R kuskusin - 1 /)  ut =
= (0.56 - 1 / 8.7 - 0.142 - 0.029 - 1/12) 0.08 = 0.0153 m,
kinukuha namin ang kapal ng pagkakabukod = 40 mm, dahil ang pinakamababang kapal ng mga slab ng mineral na lana ay 40 mm (GOST 10140), kung gayon ang aktwal na paglaban sa paglipat ng init ay magiging

R 0 g. f katotohanan. = 1 / 8.7 + 0.04 / 0.08 + 0.029 + 0.142 + 1/12 = 0.869 m 2 ° C / W.
Tukuyin ang dami ng pagkakabukod sa patong sa R 0 g. c = = 0.98 m 2 ° C / W:
= (R 0 g. c - 1 / - R fb - R kuskusin - R c.p.r - R m - 1 /)  yt =
= (0.98 - 1 / 9.9 - 0.017 - 0.029 - 0.022 - 0.035 - 1/23) 0.13 = 0.0953 m,
kinukuha namin ang kapal ng pagkakabukod (aerated concrete slab) 100 mm, kung gayon ang aktwal na halaga ng paglaban ng paglipat ng init ng takip ng attic ay halos katumbas ng kinakalkula.
B. Pagpapatunay ng pagsunod sa mga kinakailangan sa sanitary at hygienic

thermal proteksyon ng gusali
I. Sinusuri namin ang katuparan ng kondisyon
para sa attic floor:

= (21 - 15) / (0.869 8.7) = 0.79 ° C,
Ayon sa talahanayan. 5 SNiP 23-02-2003 ∆ t n = 3 ° С, samakatuwid, ang kondisyon ∆ t g = 0.79 ° С t n = 3 ° С ay ginaganap.
Sinusuri namin ang mga panlabas na nakapaloob na istruktura ng attic para sa mga kondisyon ng hindi paghalay sa kanilang mga panloob na ibabaw, i.e. upang matupad ang kondisyon
:

- upang takpan ang isang mainit na attic sa pamamagitan ng pagkuha
W / m 2 ° С,
15 - [(15 + 35) / (0.98 · 9.9] =
= 15 - 4.12 = 10.85 ° C;
- para sa mga panlabas na dingding ng isang mainit na attic, pagkuha
W / m 2 ° С,
15 - [(15 + 35)] / (3.08 · 8.7) =
= 15 - 1.49 = 13.5 ° C.
II. Kalkulahin ang temperatura ng dew point t d, ° С, sa attic:

- kinakalkula namin ang moisture content ng hangin sa labas, g / m 3, sa temperatura ng disenyo t ext:

=
- pareho, ang hangin ng isang mainit na attic, kumukuha ng isang pagtaas ng moisture content ∆ f para sa mga bahay na may gas stoves katumbas ng 4.0 g / m 3:
g / m 3;
- tinutukoy namin ang bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng hangin sa isang mainit na attic:

Sa pamamagitan ng appendix 8 ayon sa halaga E= e g hanapin ang temperatura ng dew point t d = 3.05 ° C.

Ang mga nakuhang halaga ng temperatura ng dew point ay inihambing sa mga katumbas na halaga
at
:
=13,5 > t d = 3.05 ° C; = 10.88> t d = 3.05 ° C.
Ang temperatura ng dew point ay makabuluhang mas mababa kaysa sa kaukulang mga temperatura sa panloob na ibabaw ng mga panlabas na bakod, samakatuwid, ang paghalay sa panloob na ibabaw ng patong at sa mga dingding ng attic ay hindi mahuhulog.

Output... Ang mga pahalang at patayong bakod ng isang mainit na attic ay nakakatugon sa mga kinakailangan sa regulasyon para sa thermal protection ng gusali.

Halimbawa 5
Pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang 9-palapag na one-section na gusali ng tirahan (uri ng tore)
Ang mga sukat ng isang tipikal na palapag ng isang 9 na palapag na gusali ng tirahan ay ipinapakita sa figure.

Fig. 8 Plano ng isang tipikal na palapag ng isang 9-palapag na one-section na gusali ng tirahan

A. Baseline data
Ang lugar ng pagtatayo ay ang lungsod ng Perm.

Rehiyon ng klima - IB.

Normal ang moisture zone.

Normal ang kahalumigmigan ng silid.

Mga kondisyon sa pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura - B.

Tagal ng panahon ng pag-init z ht = 229 araw

Average na temperatura ng panahon ng pag-init t ht = -5.9 ° C.

Temperatura ng hangin sa loob ng bahay t int = +21 ° С.

Ang temperatura ng malamig na limang araw na panlabas na hangin t ext = = -35 ° С.

Ang gusali ay nilagyan ng mainit na attic at isang teknikal na basement.

Panloob na temperatura ng hangin ng teknikal na basement = = +2 ° C

Taas ng gusali mula sa ground floor hanggang sa tuktok ng exhaust shaft H= 29.7 m.

Taas ng sahig - 2.8 m.

Pinakamataas sa karaniwang bilis ng hanging rumba para sa Enero v= 5.2 m / s.
B. Pamamaraan sa pagkalkula
1. Pagpapasiya ng mga lugar ng nakapaloob na mga istraktura.

Ang pagpapasiya ng mga lugar ng nakapaloob na mga istraktura ay batay sa plano ng isang tipikal na palapag ng isang 9-palapag na gusali at ang paunang data ng seksyon A.

Kabuuang lawak ng sahig ng gusali
A h = (42.5 + 42.5 + 42.5 + 57.38) 9 = 1663.9 m 2.
Living area ng mga apartment at kusina
A l = (27,76 + 27,76 + 27,76 + 42,54 + 7,12 + 7,12 +
+ 7,12 + 7,12)9 = 1388.7 m 2.
Nagpapatong na lugar sa itaas ng teknikal na basement A b .c, sahig ng attic A g. f at mga takip sa itaas ng attic A g. c
A b .c = A g. f = A g. c = 16 16.2 = 259.2 m 2.
Kabuuang lugar ng mga pagpuno ng bintana at mga pintuan ng balkonahe A F kasama ang kanilang numero sa sahig:

- mga pagpuno ng bintana 1.5 m ang lapad - 6 na mga PC.,

- mga pagpuno ng bintana 1.2 m ang lapad - 8 mga PC.,

- mga pintuan ng balkonahe 0.75 m ang lapad - 4 na mga PC.

Ang taas ng mga bintana ay 1.2 m; taas ng mga balkonahe ng pinto - 2.2 m.
A F = [(1.5 * 6 + 1.2 * 8) * 1.2 + (0.75 * 4 * 2.2)] * 9 = 260.3 m 2.
Ang lugar ng mga pintuan ng pasukan sa hagdanan na may lapad na 1.0 at 1.5 m at taas na 2.05 m
A ed = (1.5 + 1.0) 2.05 = 5.12 m 2.
Ang lugar ng mga pagpuno ng bintana ng hagdanan na may lapad ng bintana na 1.2 m at taas na 0.9 m

= (1.2 · 0.9) · 8 = 8.64 m 2.
Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na pintuan ng mga apartment ay 0.9 m ang lapad, 2.05 m ang taas at mayroong 4 na yunit sa sahig.
A ed = (0.9 * 2.05 * 4) * 9 = 66.42 m 2.
Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na dingding ng gusali, isinasaalang-alang ang mga pagbubukas ng bintana at pinto

= (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 = 1622.88 m 2.
Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na dingding ng gusali na walang mga bukas na bintana at pinto

A W = 1622.88 - (260.28 + 8.64 + 5.12) = 1348.84 m 2.
Ang kabuuang lugar ng mga panloob na ibabaw ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura, kabilang ang attic floor at ang kisame sa ibabaw ng teknikal na basement,

= (16 + 16 + 16.2 + 16.2) 2.8 9 + 259.2 + 259.2 = 2141.3 m 2.
Dami ng pinainit na gusali

V n = 16 16.2 2.8 9 = 6531.84 m 3.
2. Pagpapasiya ng antas-araw ng panahon ng pag-init.

Ang mga degree-day ay tinutukoy ng formula (2) SNiP 23-02-2003 para sa mga sumusunod na nakapaloob na istruktura:

- mga panlabas na pader at attic floor:

D d 1 = (21 + 5.9) 229 = 6160.1 ° С araw,
- mga takip at panlabas na dingding ng mainit na "attic":
D d 2 = (15 + 5.9) 229 = 4786.1 ° С araw,
- mga kisame sa ibabaw ng teknikal na basement:
D d 3 = (2 + 5.9) 229 = 1809.1 ° C araw.
3. Pagpapasiya ng mga kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura.

Ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ay tinutukoy ayon sa talahanayan. 4 SNiP 23-02-2003, depende sa mga halaga ng degree-araw ng panahon ng pag-init:

- para sa mga panlabas na dingding ng gusali
= 0.00035 6160.1 + 1.4 = 3.56 m 2 ° C / W;
- para sa attic floor
= n· = 0.107 (0.0005 * 6160.1 + 2.2) = 0.49 m 2,
n =
=
= 0,107;
- para sa mga panlabas na dingding ng attic
= 0.00035 4786.1 + 1.4 = 3.07 m 2 ° C / W,
- upang takpan sa itaas ng attic

=
=
= 0.87 m 2 ° C / W;
- para sa overlapping sa isang teknikal na basement

= n b. c R reg = 0.34 (0.00045 1809.1 + 1.9) = 0.92 m 2 ° C / W,

n b. c =
=
= 0,34;
- para sa mga pagpuno sa bintana at mga pintuan ng balkonahe na may triple glazing sa mga kahoy na bindings (Appendix L SP 23-101-2004)

= 0.55 m 2 ° C / W.
4. Pagpapasiya ng pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali.

Upang matukoy ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali sa panahon ng pag-init, kinakailangan upang maitatag:

- pangkalahatang pagkawala ng init ng gusali sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod Q h, MJ;

- pagtaas ng init ng sambahayan Q int, MJ;

- init na nakuha sa pamamagitan ng mga bintana at pintuan ng balkonahe mula sa solar radiation, MJ.

Kapag tinutukoy ang kabuuang pagkawala ng init ng isang gusali Q h, MJ, kinakailangan upang kalkulahin ang dalawang coefficient:

- ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na nakapaloob na mga istruktura ng gusali
, W / (m 2 ° C);
L v = 3 A l= 3 1388.7 = 4166.1 m 3 / h,
saan A l- lugar ng tirahan at kusina, m 2;

- ang tinutukoy na average na rate ng air exchange ng gusali sa panahon ng pag-init n a, h –1, ayon sa formula (D.8) SNiP 23-02-2003:
n a =
= 0.75 h –1.
Tinatanggap namin ang koepisyent ng pagbawas ng dami ng hangin sa gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na bakod, B v = 0.85; tiyak na init ng hangin c= 1 kJ / kg k = 0,7:

=
= 0.45 W / (m 2 ° C).
Ang halaga ng kabuuang heat transfer coefficient ng gusali K m, W / (m 2 ° С), ay tinutukoy ng formula (D.4) SNiP 23-02-2003:
K m = 0.59 + 0.45 = 1.04 W / (m 2 ° C).
Kinakalkula namin ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali para sa panahon ng pag-init Q h, MJ, ayon sa formula (D.3) SNiP 23-02-2003:
Q h = 0.0864 1.04 6160.1 2141.28 = 1185245.3 MJ.
Input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init Q int, MJ, na tinutukoy ng formula (D.11) SNiP 23-02-2003, na kumukuha ng halaga ng partikular na init ng sambahayan q int katumbas ng 17 W / m2:
Q int = 0.0864 17 229 1132.4 = 380888.62 MJ.
Input ng init sa gusali mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init Q s, MJ, ay tinutukoy ng formula (D.11) SNiP 23-02-2003, na isinasaalang-alang ang mga halaga ng mga coefficient na isinasaalang-alang ang pagtatabing ng mga light opening ng mga opaque na elemento ng pagpuno τ F = 0.5 at ang kamag-anak na pagtagos ng solar radiation para sa light-transmitting fillings ng mga bintana k F = 0.46.

Average na halaga ng solar radiation para sa panahon ng pag-init sa mga patayong ibabaw ako Wed, W / m 2, kinukuha namin ayon sa Appendix (D) SP 23-101-2004 para sa heograpikal na latitude ng lokasyon ng Perm (56 ° N):

ako av = 201 W / m 2,
Q s = 0.5 0.76 (100.44 201 + 100.44 201 +
+ 29.7 201 + 29.7 201) = 19880.18 MJ.
Pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init , MJ, ay tinutukoy ng formula (D.2) SNiP 23-02-2003, na kumukuha ng numerical value ng mga sumusunod na coefficient:

- koepisyent ng pagbabawas ng pagtaas ng init dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura = 0,8;

- coefficient na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal heat flux ng hanay ng nomenclature ng mga heating device para sa mga tower-type na gusali = 1,11.
= 1.11 = 1024940.2 MJ.
Itinatag namin ang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy ng gusali
, kJ / (m 2 ° С · araw), ayon sa formula (D.1) SNiP 23-02-2003:
=
= 25.47 kJ / (m 2 ° C araw).
Ayon sa talahanayan. 9 SNiP 23-02-2003, ang normalized na tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan ay 25 kJ / (m 2 ° C / (m 2 ° С).

Pagkalkula ng heat engineering ng teknikal na underground

Thermal na pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura

Ang mga lugar ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura, ang pinainit na lugar at dami ng gusali na kinakailangan para sa pagkalkula ng pasaporte ng enerhiya, at ang mga thermal teknikal na katangian ng sobre ng gusali ay tinutukoy alinsunod sa pinagtibay na mga solusyon sa disenyo alinsunod sa mga rekomendasyon ng SNiP 23-02 at TSN 23 - 329 - 2002.

Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ay tinutukoy depende sa bilang at mga materyales ng mga layer, pati na rin ang mga pisikal na katangian ng mga materyales sa gusali ayon sa mga rekomendasyon ng SNiP 23-02 at TSN 23 - 329 - 2002.

1.2.1 Mga panlabas na pader ng gusali

Ang mga panlabas na pader sa isang gusali ng tirahan ay may tatlong uri.

Ang unang uri ay brickwork na may floor support na 120 mm ang kapal, insulated na may polystyrene concrete na 280 mm ang kapal, na may nakaharap na layer ng silicate bricks. Ang pangalawang uri ay isang reinforced concrete panel 200 mm, insulated na may polystyrene concrete na 280 mm ang kapal, na may nakaharap na layer ng silicate brick. Para sa ikatlong uri, tingnan ang Fig. 1. Ang pagkalkula ng heat engineering ay ibinibigay para sa dalawang uri ng mga pader, ayon sa pagkakabanggit.

1). Ang komposisyon ng mga layer ng panlabas na dingding ng gusali: proteksiyon na patong - semento-lime mortar na may kapal na 30 mm, λ = 0.84 W / (m × о С). Ang panlabas na layer ng 120 mm ay gawa sa silicate brick M 100 na may frost resistance brand F 50, λ = 0.76 W / (m × o C); pagpuno ng 280 mm - pagkakabukod - polystyrene concrete D200, GOST R 51263-99, λ = 0.075 W / (m × о С); panloob na layer 120 mm - ng silicate brick, M 100, λ = 0.76 W / (m × o C). Ang mga panloob na dingding ay nakapalitada na may lime-sand mortar M 75, 15 mm ang kapal, λ = 0.84 W / (m × о С).

R w= 1 / 8.7 + 0.030 / 0.84 + 0.120 / 0.76 + 0.280 / 0.075 + 0.120 / 0.76 + 0.015 / 0.84 + 1/23 = 4.26 m 2 × о С / W.

Paglaban sa paglipat ng init ng mga dingding ng gusali, na may lugar ng mga facade
Isang w= 4989.6 m 2, katumbas ng: 4.26 m 2 × о С / W.

Coefficient ng heat engineering uniformity ng mga panlabas na pader r, ay tinutukoy ng formula 12 SP 23-101:

a i- ang lapad ng pagsasama ng heat-conducting, a i = 0.120 m;

L i- ang haba ng pagsasama ng heat-conducting, L i= 197.6 m (perimeter ng gusali);

k i - coefficient depende sa pagsasama ng heat-conducting, na tinutukoy ng app. N SP 23-101:

k i = 1.01 para sa isang thermally conductive inclusion sa isang relasyon λ m / λ= 2.3 at a / b= 0,23.

Kung gayon ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga dingding ng gusali ay: 0.83 × 4.26 = 3.54 m 2 × о С / W.

2). Ang komposisyon ng mga layer ng panlabas na dingding ng gusali: proteksiyon na patong - semento-lime mortar M 75 na may kapal na 30 mm, λ = 0.84 W / (m × о С). Ang panlabas na layer ng 120 mm ay gawa sa silicate brick M 100 na may frost resistance brand F 50, λ = 0.76 W / (m × o C); pagpuno ng 280 mm - pagkakabukod - polystyrene concrete D200, GOST R 51263-99, λ = 0.075 W / (m × о С); panloob na layer 200 mm - reinforced concrete wall panel, λ = 2.04W / (m × о С).

Ang paglaban sa paglipat ng init ng dingding ay katumbas ng:

R w= 1/8,7+0,030/0,84+0,120/0,76+0,280/0,075+
+0.20 / 2.04 + 1/23 = 4.2 m 2 × о С / W.

Dahil ang mga dingding ng gusali ay may isang homogenous na multilayer na istraktura, ang koepisyent ng pagkakapareho ng heat engineering ng mga panlabas na dingding ay kinuha. r= 0,7.

Kung gayon ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga dingding ng gusali ay: 0.7 × 4.2 = 2.9 m 2 × o C / W.

Uri ng gusali - isang ordinaryong seksyon ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan na may mas mababang pamamahagi ng mga tubo para sa mga sistema ng pag-init at mainit na supply ng tubig.

A b= 342 m 2.

floor area ng mga iyon. ilalim ng lupa - 342 m 2.

Panlabas na bahagi ng dingding sa itaas ng antas ng lupa A b, w= 60.5 m 2.

Ang kinakalkula na mga temperatura ng sistema ng pag-init ng mas mababang pamamahagi ay 95 ° С, ang supply ng mainit na tubig ay 60 ° С. Ang haba ng mga pipeline ng sistema ng pag-init na may mas mababang mga kable ay 80 m. Ang haba ng mga pipeline ng mainit na supply ng tubig ay 30 m. Ang mga tubo ng pamamahagi ng gas sa mga iyon. walang underground, samakatuwid ang dalas ng air exchange sa mga iyon. sa ilalim ng lupa ako= 0.5 h -1.

t int= 20 ° C.

Lugar sa sahig ng basement (sa itaas ng teknikal na ilalim ng lupa) - 1024.95 m 2.

Lapad ng basement - 17.6 m Ang taas ng panlabas na dingding ng mga iyon. sa ilalim ng lupa, inilibing sa lupa - 1.6 m.Kabuuang haba l cross-section ng mga bakod na iyon. sa ilalim ng lupa, nakabaon sa lupa,

l= 17.6 + 2 × 1.6 = 20.8 m.

Temperatura ng hangin sa lugar ng unang palapag t int= 20 ° C.

Heat transfer resistance ng mga panlabas na dingding ng mga iyon. ang mga underground sa itaas ng antas ng lupa ay kinukuha alinsunod sa SP 23-101 p. 9.3.2. katumbas ng paglaban ng paglipat ng init ng mga panlabas na dingding R o b. w= 3.03 m 2 × ° C / W.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ng nakabaon na bahagi ng mga iyon. tinukoy natin ang underground alinsunod sa SP 23-101 p. 9.3.3. tulad ng para sa mga di-insulated na sahig sa lupa sa kaso kapag ang mga materyales sa sahig at dingding ay kinakalkula ang mga koepisyent ng thermal conductivity λ≥ 1.2 W / (m o C). Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng mga teknikal na bakod. sa ilalim ng lupa, ibinaon sa lupa ay tinutukoy ayon sa talahanayan 13 SP 23-101 at may halagang R o rs= 4.52 m 2 × ° С / W.

Ang mga dingding ng basement ay binubuo ng: isang bloke ng dingding, 600 mm ang kapal, λ = 2.04 W / (m × о С).

Tukuyin ang temperatura ng hangin sa mga iyon. sa ilalim ng lupa t int b

Para sa pagkalkula, ginagamit namin ang data sa Talahanayan 12 [SP 23-101]. Sa temperatura ng hangin sa mga iyon. sa ilalim ng lupa 2 ° C, ang density ng heat flux mula sa mga pipeline ay tataas kumpara sa mga halaga na ipinapakita sa Talahanayan 12 sa pamamagitan ng halaga ng koepisyent na nakuha mula sa equation 34 [SP 23-101]: para sa mga pipeline ng sistema ng pag-init - sa pamamagitan ng koepisyent [(95 - 2) / ( 95 - 18)] 1.283 = 1.41; para sa mga pipeline ng mainit na tubig - [(60 - 2) / (60 - 18) 1.283 = 1.51. Pagkatapos ay kinakalkula namin ang halaga ng temperatura t int b mula sa equation ng balanse ng init sa isang itinalagang temperatura sa ilalim ng lupa na 2 ° C

t int b= (20 × 342 / 1.55 + (1.41 25 80 + 1.51 14.9 30) - 0.28 × 823 × 0.5 × 1.2 × 26 - 26 × 430 / 4.52 - 26 × 60.5) / 3.0

/ (342 / 1.55 + 0.28 × 823 × 0.5 × 1.2 + 430 / 4.52 + 60.5 / 3.03) = 1316/473 = 2.78 ° C.

Ang init na pagkilos ng bagay sa pamamagitan ng basement ceiling ay

q b. c= (20 - 2.78) / 1.55 = 11.1 W / m 2.

Kaya, sa mga. sa ilalim ng lupa, ang thermal protection na katumbas ng mga pamantayan ay ibinibigay hindi lamang ng mga bakod (mga dingding at sahig), kundi dahil din sa init mula sa mga pipeline ng mga sistema ng pag-init at mainit na supply ng tubig.

1.2.3 Magpatong sa mga iyon. sa ilalim ng lupa

May lugar ang bakod A f= 1024.95 m 2.

Sa istruktura, ang overlap ay ginawa tulad ng sumusunod.

2.04 W / (m × tungkol sa C). Simento-buhangin screed 20 mm makapal, λ =
0.84 W / (m × o C). Insulation extruded polystyrene foam "Rufmat", ρ tungkol sa= 32 kg / m 3, λ = 0.029 W / (m × о С), 60 mm makapal alinsunod sa GOST 16381. Air gap, λ = 0.005 W / (m × о С), 10 mm makapal. Mga board para sa sahig, λ = 0.18 W / (m × o C), 20 mm ang kapal alinsunod sa GOST 8242.

R f= 1/8,7+0,22/2,04+0,020/0,84+0,060/0,029+

0.010 / 0.005 + 0.020 / 0.180 + 1/17 = 4.35 m 2 × о С / W.

Ayon sa clause 9.3.4 ng SP 23-101, tinutukoy namin ang halaga ng kinakailangang heat transfer resistance ng basement overlap sa itaas ng teknikal na underground Rc ayon sa pormula

R o = nR req,

saan n- koepisyent na tinutukoy sa tinatanggap na minimum na temperatura ng hangin sa ilalim ng lupa t int b= 2 ° C.

n = (t int - t int b)/(t int - t ext) = (20 - 2)/(20 + 26) = 0,39.

Pagkatapos R kasama= 0.39 × 4.35 = 1.74 m 2 × ° C / W.

Suriin natin kung ang thermal protection ng sahig sa ibabaw ng teknikal na underground ay nakakatugon sa kinakailangan ng standard differential D t n= 2 ° C para sa unang palapag na palapag.

Ayon sa formula (3) SNiP 23 - 02, tinutukoy namin ang pinakamababang pinapayagang paglaban sa paglipat ng init

R o min =(20 - 2) / (2 × 8.7) = 1.03 m 2 × ° С / W< R c = 1.74 m 2 × ° C / W.

1.2.4 Nagsasapawan ng attic

Overlap na lugar A c= 1024.95 m 2.

Reinforced concrete floor slab, 220 mm ang kapal, λ =
2.04 W / (m × tungkol sa C). Thermal insulation minplita ng JSC "Mineralnaya Vata", r =140-
175 kg / m 3, λ = 0.046 W / (m × o C), 200 mm makapal alinsunod sa GOST 4640. Sa tuktok ng patong ay may screed na semento-buhangin na 40 mm ang kapal, λ = 0.84 W / (m × o C).

Kung gayon ang paglaban sa paglipat ng init ay katumbas ng:

R c= 1 / 8.7 + 0.22 / 2.04 + 0.200 / 0.046 + 0.04 / 0.84 + 1/23 = 4.66 m 2 × о С / W.

1.2.5 Panakip sa attic

Reinforced concrete floor slab, 220 mm ang kapal, λ =
2.04 W / (m × tungkol sa C). Insulation pinalawak na luad na graba, r= 600 kg / m 3, λ =
0.190 W / (m × o C), 150 mm makapal alinsunod sa GOST 9757; mineral slab ng JSC "Mineralnaya Vata", 140-175 kg / m3, λ = 0.046 W / (m × oC), 120 mm makapal alinsunod sa GOST 4640. Sa tuktok ng patong ay may screed na semento-buhangin na 40 mm makapal , λ = 0.84 W / (m × tungkol sa C).

Kung gayon ang paglaban sa paglipat ng init ay katumbas ng:

R c= 1 / 8.7 + 0.22 / 2.04 + 0.150 / 0.190 + 0.12 / 0.046 + 0.04 / 0.84 + 1/17 = 3.37 m 2 × о С / W.

1.2.6 Windows

Sa mga modernong translucent na istruktura ng mga heat-shielding windows, ginagamit ang dalawang silid na double-glazed na bintana, at para sa pagpapatupad ng mga window frame at sashes, higit sa lahat, ang mga profile ng PVC o ang kanilang mga kumbinasyon. Sa paggawa ng mga double-glazed na bintana gamit ang float glass, ang mga bintana ay nagbibigay ng kinakalkula na pinababang heat transfer resistance na hindi hihigit sa 0.56 m 2 × o C / W., na nakakatugon sa mga kinakailangan sa regulasyon para sa kanilang sertipikasyon.

Lugar ng pagbubukas ng bintana A F= 1002.24 m 2.

Tinatanggap namin ang heat transfer resistance ng window R F= 0.56 m 2 × о С / W.

1.2.7 Nabawasang heat transfer coefficient

Ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na sobre ng gusali, W / (m 2 × ° С), ay tinutukoy ng formula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002], na isinasaalang-alang ang mga istrukturang pinagtibay sa proyekto:

1.13 (4989.6 / 2.9 + 1002.24 / 0.56 + 1024.95 / 4.66 + 1024.95 / 4.35) / 8056.9 = 0.54 W / (m 2 × ° C).

1.2.8 Conditional heat transfer coefficient

Ang conditional heat transfer coefficient ng gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W / (m 2 × ° C), ay tinutukoy ng formula D.6 [SNiP 23 - 02], na isinasaalang-alang ang mga istruktura pinagtibay sa proyekto:

saan kasama- tiyak na kapasidad ng init ng hangin, katumbas ng 1 kJ / (kg × ° С);

β ν - koepisyent ng pagbawas ng dami ng hangin sa gusali, isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na nakapaloob na istruktura, katumbas ng β ν = 0,85.

0.28 x 1 x 0.472 x 0.85 x 25026.57 x 1.305 x 0.9 / 8056.9 = 0.41 W / (m 2 x ° C).

Ang average na rate ng air exchange ng isang gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula mula sa kabuuang air exchange dahil sa bentilasyon at paglusot ayon sa formula

n a= [(3 × 1714.32) × 168/168 + (95 × 0.9 ×

X 168) / (168 x 1.305)] / (0.85 x 12984) = 0.479 h -1.

- ang dami ng infiltrated air, kg / h, na pumapasok sa gusali sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura sa araw ng panahon ng pag-init, ay tinutukoy ng formula D.9 [SNiP 23-02-2003]:

19.68 / 0.53 × (35.981 / 10) 2/3 + (2.1 × 1.31) / 0.53 × (56.55 / 10) 1/2 = 95 kg / h.

- ayon sa pagkakabanggit, para sa hagdanan, ang kinakalkula na pagkakaiba sa mga presyon ng labas at loob ng hangin para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe at pasukan sa mga panlabas na pinto ay tinutukoy ng formula 13 [SNiP 23-02-2003] para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe na may kapalit ng 0.55 sa pamamagitan ng 0 sa loob nito, 28 at sa pagkalkula ng tiyak na gravity ayon sa formula 14 [SNiP 23-02-2003] sa kaukulang temperatura ng hangin, Pa.

∆р е d= 0.55 × Η ×( γ ext -γ int) + 0.03 × γ ext× ν 2.

saan Η = 30.4 m - taas ng gusali;

- tiyak na gravity, ayon sa pagkakabanggit, ng panlabas at panloob na hangin, N / m 3.

γ ext = 3463 / (273-26) = 14.02 N / m 3,

γ int = 3463 / (273 + 21) = 11.78 N / m 3.

∆р F= 0.28 × 30.4 × (14.02-11.78) + 0.03 × 14.02 × 5.9 2 = 35.98 Pa.

∆p ed= 0.55 × 30.4 × (14.02-11.78) + 0.03 × 14.02 × 5.9 2 = 56.55 Pa.

- ang average na density ng supply ng hangin sa panahon ng pag-init, kg / m 3,,

353 / = 1.31 kg / m 3.

V h= 25026.57 m 3.

1.2.9 Pangkalahatang heat transfer coefficient

Ang conditional heat transfer coefficient ng gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W / (m 2 × ° С), ay tinutukoy ng formula D.6 [SNiP 23-02-2003], na isinasaalang-alang ang mga istrukturang pinagtibay sa proyekto:

0.54 + 0.41 = 0.95 W / (m 2 × ° C).

1.2.10 Paghahambing ng na-rate at pinababang paglaban sa paglipat ng init

Bilang resulta ng mga kalkulasyon na isinagawa, inihambing ang mga ito sa talahanayan. 2 na-normalize at nabawasan ang mga resistensya sa paglipat ng init.

Talahanayan 2 - Standardized R reg at binigay R r o paglaban sa paglipat ng init ng mga bakod ng gusali

1.2.11 Proteksyon laban sa waterlogging ng mga nakapaloob na istruktura

Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura ay dapat na mas mataas kaysa sa temperatura ng dew point t d= 11.6 o C (3 o C - para sa mga bintana).

Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura τ int, kinakalkula ng formula Я.2.6 [SP 23-101]:

τ int = t int-(t int-t ext)/(R r× α int),

para sa pagtatayo ng mga pader:

τ int= 20- (20 + 26) / (3.37 × 8.7) = 19.4 o C> t d= 11.6 tungkol sa C;

upang masakop ang teknikal na sahig:

τ int= 2- (2 + 26) / (4.35 × 8.7) = 1.3 o C<t d= 1.5 tungkol sa C, (φ = 75%);

para sa mga bintana:

τ int= 20- (20 + 26) / (0.56 × 8.0) = 9.9 o C> t d= 3 o C.

Ang temperatura ng condensation sa panloob na ibabaw ng istraktura ay tinutukoy ng I-d ang diagram ng mahalumigmig na hangin.

Ang mga temperatura ng panloob na istrukturang ibabaw ay nakakatugon sa mga kondisyon para maiwasan ang paghalay ng kahalumigmigan, maliban sa mga teknikal na istruktura ng kisame sa sahig.

1.2.12 Mga katangian ng pagpaplano ng espasyo ng gusali

Ang mga katangian ng pagpaplano ng espasyo ng gusali ay itinatag alinsunod sa SNiP 23-02.

Glazing coefficient ng mga facade ng gusali f:

f = A F / A W + F = 1002,24 / 5992 = 0,17

Index ng pagiging compact ng gusali, 1 / m:

8056.9 / 25026.57 = 0.32 m -1.

1.3.3 Pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng gusali

Pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init Q h y, MJ, ay tinutukoy ng formula D.2 [SNiP 23 - 02]:

0.8 - koepisyent ng pagbabawas ng init dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura (inirerekomenda);

Ang 1.11 ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal heat flux ng hanay ng mga heating device, ang kanilang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga seksyon ng radiator ng mga bakod, ang pagtaas ng temperatura ng hangin sa mga silid sa sulok, ang pagkawala ng init ng mga pipeline na dumadaan sa mga hindi pinainit na silid.

Pangkalahatang pagkawala ng init ng gusali Q h, MJ, para sa panahon ng pag-init ay tinutukoy ng formula D.3 [SNiP 23 - 02]:

Q h= 0.0864 × 0.95 × 4858.5 × 8056.9 = 3212976 MJ.

Input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init Q int, MJ, ay tinutukoy ng formula D.10 [SNiP 23 - 02]:

saan q int= 10 W / m 2 - ang halaga ng pag-aalis ng init ng sambahayan bawat 1 m 2 ng lugar ng mga lugar ng tirahan o ang tinantyang lugar ng isang pampublikong gusali.

Q int= 0.0864 × 10 × 205 × 3940 = 697853 MJ.

Nakuha ang init sa pamamagitan ng mga bintana mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init Q s, MJ, ay tinutukoy ng formula 3.10 [TSN 23 - 329 - 2002]:

Q s = τ F × k F ×(A F 1 × I 1 + A F 2 × I 2 + A F 3 × I 3 + A F 4 × I 4)+ τ scy× k scy × A scy × I hor,

Q s = 0.76 x 0.78 x (425.25 x 587 + 25.15 x 1339 + 486 x 1176 + 66 x 1176) = 552756 MJ.

Q h y= × 1.11 = 2 566917 MJ.

1.3.4 Tinantyang tiyak na pagkonsumo ng init

Ang tinantyang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng isang gusali sa panahon ng pag-init, kJ / (m 2 × о С × araw), ay tinutukoy ng formula
D.1:

10 3 × 2 566917 / (7258 × 4858.5) = 72.8 kJ / (m 2 × о С × araw)

Ayon sa talahanayan. 3.6 b [TSN 23 - 329 - 2002] ang normalized na tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng siyam na palapag na gusali ng tirahan ay 80 kJ / (m 2 × о С × araw) o 29 kJ / (m 3 × о С × araw ).

KONGKLUSYON

Sa proyekto ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan, ang mga espesyal na pamamaraan ay ginamit upang mapabuti ang kahusayan ng enerhiya ng gusali, tulad ng:

¾ isang nakabubuo na solusyon ay inilapat na nagbibigay-daan hindi lamang upang isakatuparan ang mabilis na pagtatayo ng bagay, kundi pati na rin ang paggamit ng iba't ibang mga materyales sa istruktura at insulating at mga form ng arkitektura sa panlabas na nakapaloob na istraktura sa kahilingan ng customer at isinasaalang-alang ang umiiral na mga posibilidad ng industriya ng konstruksiyon ng rehiyon,

¾ ang proyekto ay nagsasagawa ng thermal insulation ng mga pipeline ng pagpainit at mainit na tubig,

¾ modernong thermal insulation na materyales ang ginamit, sa partikular, polystyrene concrete D200, GOST R 51263-99,

¾ sa mga modernong translucent na istruktura ng mga heat-shielding windows, ang dalawang silid na double-glazed na bintana ay ginagamit, at para sa paggawa ng mga window frame at sashes, pangunahin, PVC profile o kanilang mga kumbinasyon. Sa paggawa ng mga double-glazed na bintana gamit ang float glass, ang mga bintana ay nagbibigay ng kinakalkula na pinababang pagtutol sa paglipat ng init na 0.56 W / (m × oC).

Ang kahusayan ng enerhiya ng dinisenyong gusali ng tirahan ay tinutukoy ng mga sumusunod pangunahing pamantayan:

¾ tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit sa panahon ng pag-init q h des, kJ / (m 2 × ° С × araw) [kJ / (m 3 × ° С × araw)];

¾ indicator ng compactness ng gusali k e,1m;

¾ koepisyent ng glazing ng facade ng gusali f.

Bilang resulta ng mga kalkulasyon, ang mga sumusunod na konklusyon ay maaaring iguguhit:

1. Ang mga nakapaloob na istruktura ng isang 9-palapag na gusali ng tirahan ay sumusunod sa mga kinakailangan ng SNiP 23-02 para sa kahusayan ng enerhiya.

2. Ang gusali ay idinisenyo upang mapanatili ang pinakamainam na temperatura at halumigmig ng hangin habang tinitiyak ang pinakamababang gastos sa enerhiya.

3. Kinakalkula na tagapagpahiwatig ng pagiging compactness ng gusali k e= 0.32 ay katumbas ng pamantayan.

4. Ang koepisyent ng glazing ng facade ng gusali f = 0.17 ay malapit sa karaniwang halaga f = 0.18.

5. Ang antas ng pagbaba sa pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali mula sa karaniwang halaga ay minus 9%. Ang halaga ng parameter na ito ay tumutugma sa normal klase ng thermal energy efficiency ng gusali ayon sa talahanayan 3 SNiP 23-02-2003 Thermal na proteksyon ng mga gusali.

ENERGY PASSPORT NG BUILDING

MINISTRY OF EDUCATION AND SCIENCE OF THE RUSSIAN FEDERATION

Federal State Budgetary Educational Institution of Higher Professional Education

"State University - pang-edukasyon, pang-agham at pang-industriya na kumplikado"

Institute of Architecture at Civil Engineering

Departamento: "Konstruksyon at ekonomiya ng lungsod"

Disiplina: "Building Physics"

TRABAHO NG KURSO

"Thermal na proteksyon ng mga gusali"

Nakumpleto ng mag-aaral: Arkharova K.Yu.

• Panimula
• Quest form
• 1 . Sanggunian sa klima
• 2 . Pagkalkula ng heat engineering
• 2.1 Thermal na pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura
• 2.2 Pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura ng "mainit" na mga basement
• 2.3 Thermal na pagkalkula ng mga bintana
• 3 . Pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit sa panahon ng pag-init
• 4 . Heat assimilation ng ibabaw ng sahig
• 5 . Proteksyon ng nakapaloob na istraktura mula sa waterlogging
• Konklusyon
• Listahan ng mga mapagkukunan at literatura na ginamit
• Apendiks A

Panimula

Ang thermal protection ay isang hanay ng mga hakbang at teknolohiya para sa pag-save ng enerhiya, na nagbibigay-daan upang mapataas ang thermal insulation ng mga gusali para sa iba't ibang layunin, upang mabawasan ang pagkawala ng init ng mga lugar.

Ang gawain ng pagtiyak ng mga kinakailangang katangian ng thermal engineering ng mga panlabas na nakapaloob na mga istraktura ay malulutas sa pamamagitan ng pagbibigay sa kanila ng kinakailangang thermal stability at paglaban sa paglipat ng init.

Ang paglaban sa paglipat ng init ay dapat sapat na mataas upang matiyak na katanggap-tanggap sa kalinisan ang mga kondisyon ng temperatura sa ibabaw ng istraktura na nakaharap sa silid sa panahon ng pinakamalamig na panahon ng taon. Ang thermal katatagan ng mga istraktura ay nasuri sa pamamagitan ng kanilang kakayahang mapanatili ang isang kamag-anak na pare-pareho ng temperatura sa mga silid na may pana-panahong pagbabagu-bago sa temperatura ng kapaligiran ng hangin na katabi ng mga istruktura, at ang daloy ng init na dumadaan sa kanila. Ang antas ng thermal stability ng istraktura sa kabuuan ay higit na tinutukoy ng mga pisikal na katangian ng materyal kung saan ginawa ang panlabas na layer ng istraktura, na nakikita ang matalim na pagbabago-bago ng temperatura.

Sa gawaing ito ng kurso, isang pagkalkula ng heat engineering ng nakapaloob na istraktura ng isang tirahan na indibidwal na bahay ay isasagawa, ang lugar ng pagtatayo kung saan ay ang lungsod ng Arkhangelsk.

Quest form

1 Lugar ng konstruksiyon:

Arkhangelsk.

2 Istraktura ng pader (pangalan ng materyal sa pagtatayo, pagkakabukod, kapal, density):

1st layer - binagong polystyrene concrete sa slag-portland cement (= 200 kg / m 3;? = 0.07 W / (m * K);? = 0.36 m)

2nd layer - extruded polystyrene foam (= 32 kg / m 3;? = 0.031 W / (m * K);? = 0.22 m)

3rd layer - perlibetone (= 600 kg / m 3;? = 0.23 W / (m * K);? = 0.32 m

3 Materyal ng thermally conductive inclusion:

perlibetone (= 600 kg / m 3;? = 0.23 W / (m * K);? = 0.38 m

4 Konstruksyon sa sahig:

1st layer - linoleum (= 1800 kg / m 3; s = 8.56 W / (m 2 ° C);? = 0.38 W / (m 2 ° C);? = 0.0008 m

2nd layer - screed ng semento-buhangin (= 1800 kg / m 3; s = 11.09 W / (m 2 ° C);? = 0.93 W / (m 2 ° C);? = 0.01 m)

3rd layer - mga plato ng pinalawak na polystyrene (= 25 kg / m 3; s = 0.38 W / (m 2 ° C);? = 0.44 W / (m 2 ° C);? = 0.11 m )

Ika-4 na layer - isang slab ng foam concrete (= 400 kg / m 3; s = 2.42 W / (m 2 ° C);? = 0.15 W / (m 2 ° C);? = 0.22 m )

1 . Sanggunian sa klima

Lugar ng pag-unlad - Arkhangelsk.

Rehiyon ng klima - II A.

Ang humid zone ay mahalumigmig.

Panloob na kahalumigmigan? = 55%;

temperatura ng disenyo sa silid = 21 ° С.

Normal ang kahalumigmigan ng silid.

Mga kondisyon sa pagpapatakbo - B.

Mga parameter ng klima:

Tinantyang temperatura sa labas ng hangin (Temperatura ng hangin sa labas ng pinakamalamig na limang araw na panahon (probisyon 0.92)

Ang tagal ng panahon ng pag-init (na may average na pang-araw-araw na temperatura sa labas na 8 ° C) - = 250 araw;

Ang average na temperatura ng panahon ng pag-init (na may average na pang-araw-araw na temperatura sa labas na 8 ° C) - = - 4.5 ° C.

nakapaloob na init assimilation heating

2 . Pagkalkula ng heat engineering

2 .1 Thermal na pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura

Pagkalkula ng antas-araw ng panahon ng pag-init

GSOP = (t sa - t mula sa) z mula sa, (1.1)

kung saan, ay ang temperatura ng disenyo sa silid, ° С;

Disenyo ng temperatura ng hangin sa labas, ° С;

Tagal ng panahon ng pag-init, araw

GSOP = (+ 21 + 4.5) 250 = 6125 ° C araw

Ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ay kinakalkula ng formula (1.2)

kung saan, ang a at b ay mga coefficient, ang mga halaga nito ay dapat kunin ayon sa talahanayan 3 SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali" para sa kaukulang mga grupo ng mga gusali.

Tinatanggap namin ang: a = 0.00035; b = 1.4

0.00035 6125 + 1.4 = 3.54m 2 ° C / W.

Panlabas na istraktura ng dingding

a) Pinutol namin ang istraktura na may isang eroplano na kahanay sa direksyon ng daloy ng init (Larawan 1):

Figure 1 - Ang istraktura ng panlabas na pader

Talahanayan 1 - Mga parameter ng mga materyales ng panlabas na dingding

Ang heat transfer resistance R at tinutukoy ng formula (1.3):

kung saan, At i ay ang lugar ng i-th na seksyon, m 2;

R i - paglaban sa paglipat ng init ng i-th na seksyon,;

Ang A ay ang kabuuan ng mga lugar ng lahat ng mga plot, m 2.

Ang paglaban sa paglipat ng init para sa mga homogenous na lugar ay tinutukoy ng formula (1.4):

saan, ? - kapal ng layer, m;

Thermal conductivity coefficient, W / (mK)

Kinakalkula namin ang paglaban sa paglipat ng init para sa mga hindi magkakatulad na lugar gamit ang formula (1.5):

R = R 1 + R 2 + R 3 +… + R n + R vp, (1.5)

kung saan, R 1, R 2, R 3 ... R n - paglaban sa paglipat ng init ng mga indibidwal na layer ng istraktura,;

R VP - paglaban sa paglipat ng init ng layer ng hangin,.

Natagpuan namin ang R a sa pamamagitan ng formula (1.3):

b) Pinutol namin ang istraktura na may isang eroplano na patayo sa direksyon ng daloy ng init (Larawan 2):

Figure 2 - Ang istraktura ng panlabas na pader

Ang heat transfer resistance R b ay tinutukoy ng formula (1.5)

R b = R 1 + R 2 + R 3 + ... + R n + R vp, (1.5)

Ang air permeation resistance para sa mga homogenous na lugar ay tinutukoy ng formula (1.4).

Ang paglaban sa air permeability para sa mga heterogenous na lugar ay tinutukoy ng formula (1.3):

Nahanap namin ang R b sa pamamagitan ng formula (1.5):

R b = 5.14 + 3.09 + 1.4 = 9.63.

Ang kondisyon na paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na dingding ay tinutukoy ng formula (1.6):

kung saan, R a - paglaban sa paglipat ng init ng nakapaloob na istraktura, gupitin parallel sa daloy ng init,;

R b - paglaban sa paglipat ng init ng nakapaloob na istraktura, gupitin patayo sa daloy ng init,.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na pader ay tinutukoy ng formula (1.7):

Ang paglaban sa paglipat ng init sa panlabas na ibabaw ay tinutukoy ng formula (1.9)

kung saan, ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura, = 8.7;

kung saan, ay ang heat transfer coefficient ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na istraktura, = 23;

Ang kinakalkula na pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay tinutukoy ng formula (1.10):

kung saan, ang n ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pag-asa ng posisyon ng panlabas na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura na may kaugnayan sa panlabas na hangin, kinuha namin ang n = 1;

temperatura ng disenyo sa silid, ° С;

temperatura ng disenyo ng hangin sa labas sa panahon ng malamig na panahon, ° С;

koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura, W / (m 2 · ° С).

Ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay tinutukoy ng formula (1.11):

2 . 2 Pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura ng "mainit" na mga basement

Ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng bahagi ng basement wall na matatagpuan sa itaas ng antas ng pagpaplano ng lupa ay itinuturing na katumbas ng pinababang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na dingding:

Nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga nakapaloob na istruktura ng nakabaon na bahagi ng basement na matatagpuan sa ibaba ng antas ng lupa.

Ang taas ng recessed na bahagi ng basement ay 2m; lapad ng basement - 3.8m

Ayon sa talahanayan 13 SP 23-101-2004 "Disenyo ng thermal protection ng mga gusali" tinatanggap namin:

Ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng basement sa ibabaw ng "mainit" na basement ay kinakalkula ng formula (1.12)

kung saan, ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ng basement floor, nakita namin ayon sa talahanayan 3 SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali".

kung saan, ang temperatura ng hangin sa basement, ° С;

kapareho ng sa formula (1.10);

katulad ng sa formula (1.10)

Kunin natin ang katumbas ng 21.35 ° C:

Ang temperatura ng hangin sa basement ay tinutukoy ng formula (1.14):

kung saan, katulad ng sa formula (1.10);

Linear heat flux density; ;

Ang dami ng hangin sa basement,;

Haba ng pipeline ng i-th diameter, m; ;

Air exchange rate sa basement; ;

Densidad ng hangin sa basement;

с - tiyak na kapasidad ng init ng hangin, ;;

Lugar ng basement,;

Ang lugar ng basement na sahig at mga dingding na nakikipag-ugnay sa lupa;

Ang lugar ng mga panlabas na dingding ng basement sa itaas ng antas ng lupa,.

2 . 3 Thermal na pagkalkula ng mga bintana

Ang antas-araw ng panahon ng pag-init ay kinakalkula ng formula (1.1)

GSOP = (+ 21 + 4.5) 250 = 6125 ° C araw.

Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ay tinutukoy ayon sa talahanayan 3 ng SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali" sa pamamagitan ng paraan ng interpolation:

Pinipili namin ang mga bintana batay sa nahanap na paglaban sa paglipat ng init R 0:

Ordinaryong salamin at isang single-chamber double-glazed unit sa magkahiwalay na bindings ng salamin na may hard selective coating -.

Konklusyon: Ang pinababang paglaban sa paglipat ng init, pagkakaiba sa temperatura at temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura ay tumutugma sa mga kinakailangang pamantayan. Dahil dito, ang inaasahang istraktura ng panlabas na dingding at ang kapal ng pagkakabukod ay napili nang tama.

Dahil sa ang katunayan na kinuha namin ang istraktura ng mga pader para sa nakapaloob na mga istraktura sa recessed na bahagi ng basement, nakatanggap kami ng hindi katanggap-tanggap na pagtutol sa paglipat ng init ng basement floor, na nakakaapekto sa pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura.

3 . Pagkalkula ng tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit sa panahon ng pag-init

Ang tinantyang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng mga gusali para sa panahon ng pag-init ay tinutukoy ng formula (2.1):

kung saan, ang pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init, J;

Ang kabuuan ng mga lugar sa sahig ng mga apartment o ang magagamit na lugar ng lugar ng gusali, hindi kasama ang mga teknikal na sahig at garahe, m 2

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula ng formula (2.2):

kung saan, ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali sa pamamagitan ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura, J;

Input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init, J;

Nakuha ang init sa pamamagitan ng mga bintana at parol mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init, J;

Ang koepisyent ng pagbabawas ng input ng init dahil sa thermal inertia ng mga nakapaloob na istruktura, ang inirekumendang halaga = 0.8;

Coefficient na isinasaalang-alang ang karagdagang pagkonsumo ng init ng sistema ng pag-init na nauugnay sa discreteness ng nominal heat flux ng hanay ng mga heating device, ang kanilang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga seksyon ng radiator ng mga bakod, ang pagtaas ng temperatura ng hangin sa mga sulok na silid, ang pagkawala ng init ng mga pipeline na dumadaan sa mga hindi pinainit na silid, para sa mga gusali na may pinainit na basement = 1, 07;

Ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali, J, para sa panahon ng pag-init ay tinutukoy ng formula (2.3):

kung saan, - ang pangkalahatang koepisyent ng paglipat ng init ng gusali, W / (m 2 · ° С), ay tinutukoy ng formula (2.4);

Ang kabuuang lugar ng mga nakapaloob na istruktura, m 2;

kung saan, ay ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura ng gusali, W / (m 2 · ° С);

Conditional coefficient ng paglipat ng init ng isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W / (m 2 ° C).

Ang pinababang koepisyent ng paglipat ng init sa pamamagitan ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura ng gusali ay tinutukoy ng formula (2.5):

kung saan, lugar, m 2 at nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init, m 2 · ° С / W, mga panlabas na pader (hindi kasama ang mga bakanteng);

Ang parehong para sa pagpuno ng liwanag openings (windows, stained-glass windows, lantern);

Ditto para sa mga panlabas na pintuan at pintuan;

pareho, pinagsamang mga takip (kabilang ang mga over bay window);

ang parehong, attic sahig;

ang parehong, basement sahig;

din,.

0.306 W / (m 2 ° C);

Ang conditional heat transfer coefficient ng isang gusali, na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon, W / (m 2 ° C), ay tinutukoy ng formula (2.6):

kung saan, ay ang koepisyent ng pagbawas ng dami ng hangin sa gusali, na isinasaalang-alang ang pagkakaroon ng mga panloob na istrukturang nakapaloob. Tinatanggap namin ang sv = 0.85;

Ang dami ng pinainit na lugar;

Ang koepisyent ng accounting para sa impluwensya ng counter heat flow sa mga translucent na istruktura, katumbas ng 1 para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe na may hiwalay na mga binding;

Average na density ng supply ng hangin sa panahon ng pag-init, kg / m 3, na tinutukoy ng formula (2.7);

Average na rate ng air exchange ng gusali sa panahon ng pag-init, h 1

Ang average na rate ng air exchange ng gusali sa panahon ng pag-init ay kinakalkula ng kabuuang air exchange dahil sa bentilasyon at paglusot ayon sa formula (2.8):

kung saan, ay ang halaga ng supply ng hangin sa gusali na may hindi organisadong pag-agos o isang standardized na halaga na may mekanikal na bentilasyon, m 3 / h, katumbas ng para sa mga gusali ng tirahan na inilaan para sa mga mamamayan, na isinasaalang-alang ang panlipunang pamantayan (na may tinantyang occupancy ng isang apartment na 20 m 2 ng kabuuang lugar o mas mababa bawat tao) - 3 A; 3 A = 603.93m 2;

Lugar ng tirahan; = 201.31m 2;

Ang bilang ng mga oras ng operasyon ng mekanikal na bentilasyon sa isang linggo, h; ;

Ang bilang ng mga oras ng accounting para sa infiltration sa loob ng linggo, h = 168;

Ang dami ng hangin na nakapasok sa gusali sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura, kg / h;

Ang dami ng hangin na pumapasok sa hagdanan ng isang gusali ng tirahan sa pamamagitan ng mga pagtagas sa mga pagpuno ng mga pagbubukas ay tinutukoy ng formula (2.9):

kung saan, ayon sa pagkakabanggit, para sa hagdanan, ang kabuuang lugar ng mga bintana at pintuan ng balkonahe at pasukan sa mga panlabas na pinto, m 2;

nang naaayon, para sa hagdanan, ang kinakailangang paglaban sa air permeation ng mga bintana at mga pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan ng pasukan, m 2 · ° C / W;

Alinsunod dito, para sa hagdanan, ang kinakalkula na pagkakaiba sa presyon sa pagitan ng labas at panloob na hangin para sa mga bintana at pintuan ng balkonahe at mga panlabas na pintuan ng pasukan, Pa, na tinutukoy ng formula (2.10):

kung saan, n, sa - ang tiyak na gravity, ayon sa pagkakabanggit, ng panlabas at panloob na hangin, N / m 3, na tinutukoy ng formula (2.11):

Ang maximum ng average na bilis ng hangin sa mga tuntunin ng mga puntos para sa Enero (SP 131.13330.2012 "Construction climatology"); = 3.4 m / s.

3463 / (273 + t), (2.11)

n = 3463 / (273 -33) = 14.32 N / m 3;

h = 3463 / (273 + 21) = 11.78 N / m 3;

Mula dito makikita natin:

Nahanap namin ang average na rate ng air exchange ng gusali para sa panahon ng pag-init, gamit ang nakuha na data:

0.06041 h 1.

Batay sa data na nakuha, kinakalkula namin sa pamamagitan ng formula (2.6):

0.020 W / (m 2 ° C).

Gamit ang data na nakuha sa mga formula (2.5) at (2.6), nakita namin ang pangkalahatang koepisyent ng paglipat ng init ng gusali:

0.306 + 0.020 = 0.326 W / (m 2 ° C).

Kinakalkula namin ang kabuuang pagkawala ng init ng gusali gamit ang formula (2.3):

0.08640.326317.78 = J.

Ang input ng init ng sambahayan sa panahon ng pag-init, J, ay tinutukoy ng formula (2.12):

kung saan, ang halaga ng pag-aalis ng init ng sambahayan bawat 1 m 2 ng lugar ng mga lugar ng tirahan o ang tinantyang lugar ng isang pampublikong gusali, W / m 2, ay kinuha;

lugar ng pamumuhay; = 201.31m 2;

Ang init na nakuha sa pamamagitan ng mga bintana at parol mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init, J, para sa apat na facade ng gusali na nakatuon sa apat na direksyon, ay tinutukoy ng formula (2.13):

kung saan, ang mga coefficient na isinasaalang-alang ang pagdidilim ng liwanag na pagbubukas ng mga opaque na elemento; para sa isang single-chamber glass unit na gawa sa ordinaryong salamin na may isang hard selective coating - 0.8;

Coefficient ng relative penetration ng solar radiation para sa light-transmitting fillings; para sa isang single-chamber glass unit na gawa sa ordinaryong salamin na may isang hard selective coating - 0.57;

Ang lugar ng mga light opening ng mga facade ng gusali, ayon sa pagkakabanggit, ay nakatuon sa apat na direksyon, m 2;

Ang average na halaga ng solar radiation sa mga vertical na ibabaw sa panahon ng pag-init sa ilalim ng aktwal na mga kondisyon ng cloudiness, ayon sa pagkakabanggit, na nakatuon sa apat na facades ng gusali, J / (m 2, ay tinutukoy ayon sa talahanayan 9.1 SP 131.13330.2012 "Construction climatology";

Panahon ng pag-init:

Enero, Pebrero, Marso, Abril, Mayo, Setyembre, Oktubre, Nobyembre, Disyembre.

Tinatanggap namin ang latitude na 64 ° N para sa lungsod ng Arkhangelsk.

C: A 1 = 2.25 m 2; I 1 = (31 + 49) / 9 = 8.89 J / (m 2;

I 2 = (138 + 157 + 192 + 155 + 138 + 162 + 170 + 151 + 192) / 9 = 161.67 J / (m 2;

B: A 3 = 8.58; I 3 = (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 = 66 J / (m 2;

Z: A 4 = 8.58; I 4 = (11 + 35 + 78 + 135 + 153 + 96 + 49 + 22 + 12) / 9 = 66 J / (m 2.

Gamit ang data na nakuha kapag kinakalkula ang mga formula (2.3), (2.12) at (2.13), nakita namin ang pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali ayon sa formula (2.2):

Gamit ang formula (2.1), kinakalkula namin ang tiyak na pagkonsumo ng enerhiya ng init para sa pagpainit:

KJ / (m 2 ° C araw).

Konklusyon: ang tiyak na pagkonsumo ng thermal energy para sa pagpainit ng gusali ay hindi tumutugma sa standardized na pagkonsumo na tinutukoy ayon sa SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali" at katumbas ng 38.7 kJ / (m 2 · ° С · araw).

4 . Heat assimilation ng ibabaw ng sahig

Thermal inertia ng mga layer ng pagtatayo ng sahig

Figure 3 - Floor scheme

Talahanayan 2 - Mga parameter ng mga materyales sa sahig

Ang thermal inertia ng mga layer ng istraktura ng sahig ay kinakalkula ng formula (3.1):

kung saan, s - koepisyent ng asimilasyon ng init, W / (m 2 ° С);

Ang thermal resistance na tinutukoy ng formula (1.3)

Kinakalkula ang index ng heat assimilation ng ibabaw ng sahig.

Ang unang 3 layer ng istraktura ng sahig ay may kabuuang thermal inertia ngunit isang thermal inertia na 4 na layer.

Dahil dito, ang index ng pagsipsip ng init ng ibabaw ng sahig ay natutukoy nang sunud-sunod sa pamamagitan ng pagkalkula ng mga tagapagpahiwatig ng pagsipsip ng init ng mga ibabaw ng mga layer ng istraktura, simula sa ika-3 hanggang ika-1:

para sa ika-3 layer ayon sa formula (3.2)

para sa i-th layer (i = 1,2) ayon sa formula (3.3)

W / (m 2 ° C);

W / (m 2 ° C);

W / (m 2 ° C);

Ang heat assimilation index ng ibabaw ng sahig ay kinuha na katumbas ng heat assimilation indicator ng ibabaw ng unang layer:

W / (m 2 ° C);

Ang normalized na halaga ng heat assimilation index ay tinutukoy ayon sa SP 50.13330.2012 "Thermal protection of buildings":

12 W / (m 2 ° C);

Konklusyon: ang kinakalkula na index ng heat assimilation ng ibabaw ng sahig ay tumutugma sa standardized na halaga.

5 . Proteksyon ng nakapaloob na istraktura mula sa waterlogging

Mga parameter ng klima:

Talahanayan 3 - Mga halaga ng average na buwanang temperatura at presyon ng singaw ng tubig ng panlabas na hangin

Average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig ng panlabas na hangin para sa isang taon

Figure 4 - Ang istraktura ng panlabas na pader

Talahanayan 4 - Mga parameter ng mga materyales ng panlabas na dingding

Ang paglaban sa vapor permeation ng mga layer ng istraktura ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula:

kung saan, - kapal ng layer, m;

Koepisyent ng pagkamatagusin ng singaw, mg / (mchPa)

Tinutukoy namin ang paglaban sa singaw na pagtagos ng mga layer ng istraktura mula sa panlabas at panloob na mga ibabaw hanggang sa eroplano ng posibleng paghalay (ang eroplano ng posibleng paghalay ay tumutugma sa panlabas na ibabaw ng pagkakabukod):

Ang paglaban ng paglipat ng init ng mga layer ng dingding mula sa panloob na ibabaw hanggang sa eroplano ng posibleng paghalay ay tinutukoy ng formula (4.2):

kung saan, ang paglaban sa paglipat ng init sa panloob na ibabaw, ay tinutukoy ng formula (1.8)

Haba ng mga panahon at average na buwanang temperatura:

taglamig (Enero, Pebrero, Marso, Disyembre):

tag-araw (Mayo, Hunyo, Hulyo, Agosto, Setyembre):

tagsibol, taglagas (Abril, Oktubre, Nobyembre):

kung saan, ang pinababang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na pader,;

kinakalkula ang temperatura ng silid,.

Nahanap namin ang kaukulang halaga ng presyon ng singaw ng tubig:

Ang average na halaga ng presyon ng singaw ng tubig para sa isang taon ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula (4.4):

kung saan, E 1, E 2, E 3 - mga halaga ng presyon ng singaw ng tubig ayon sa mga panahon, Pa;

tagal ng mga panahon, buwan

Ang bahagyang presyon ng panloob na singaw ng hangin ay tinutukoy ng formula (4.5):

kung saan ang bahagyang presyon ng puspos na singaw ng tubig, Pa, sa temperatura ng panloob na hangin ng silid; para sa 21: 2488 Pa;

relatibong halumigmig ng panloob na hangin,%

Ang kinakailangang pagtutol sa vapor permeation ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula (4.6):

kung saan, ay ang average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig sa hangin sa labas para sa taunang panahon, Pa; kumukuha kami ng = 6.4 hPa

Mula sa kondisyon ng hindi pagtanggap ng akumulasyon ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura para sa taunang panahon ng operasyon, sinusuri namin ang kondisyon:

Nakikita namin ang pagkalastiko ng singaw ng tubig sa hangin sa labas para sa isang panahon na may negatibong buwanang average na temperatura:

Nakikita namin ang average na temperatura sa labas ng hangin para sa panahong may negatibong buwanang average na temperatura:

Ang halaga ng temperatura sa eroplano ng posibleng condensation ay tinutukoy ng formula (4.3):

Ang temperatura na ito ay tumutugma

Ang kinakailangang paglaban sa vapor permeation ay tinutukoy ng formula (4.7):

kung saan, ang tagal ng panahon ng pag-iipon ng kahalumigmigan, mga araw, kinuha katumbas ng panahon na may negatibong average na buwanang temperatura; tinatanggap namin = 176 araw;

ang density ng materyal ng wetted layer, kg / m 3;

ang kapal ng wetted layer, m;

ang maximum na pinahihintulutang pagtaas ng kahalumigmigan sa materyal ng wetted layer,% ayon sa timbang, para sa panahon ng akumulasyon ng kahalumigmigan, na kinuha ayon sa talahanayan 10 SP 50.13330.2012 "Thermal na proteksyon ng mga gusali"; tinatanggap namin para sa pinalawak na polystyrene = 25%;

koepisyent na tinutukoy ng formula (4.8):

kung saan, ay ang average na bahagyang presyon ng singaw ng tubig sa hangin sa labas para sa panahon na may negatibong buwanang average na temperatura, Pa;

pareho sa formula (4.7)

Kaya, kinakalkula namin sa pamamagitan ng formula (4.7):

Mula sa kondisyon ng paglilimita ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura para sa isang panahon na may negatibong average na buwanang panlabas na temperatura, sinusuri namin ang kundisyon:

Konklusyon: may kaugnayan sa katuparan ng kondisyon para sa paglilimita sa dami ng kahalumigmigan sa nakapaloob na istraktura sa panahon ng akumulasyon ng kahalumigmigan, ang isang karagdagang hadlang ng singaw ay hindi kinakailangan.

Konklusyon

Ang mga sumusunod na kadahilanan ay nakasalalay sa mga thermal teknikal na katangian ng mga panlabas na bakod ng mga gusali: isang kanais-nais na microclimate ng mga gusali, iyon ay, tinitiyak ang temperatura at halumigmig ng hangin sa silid na hindi mas mababa kaysa sa mga kinakailangan sa regulasyon; ang dami ng init na nawala ng gusali sa panahon ng taglamig; ang temperatura ng panloob na ibabaw ng bakod, na ginagarantiyahan laban sa pagbuo ng condensation dito; moisture regime ng constructive solution ng bakod, na nakakaapekto sa mga katangian at tibay ng heat-shielding nito.

Ang gawain ng pagtiyak ng mga kinakailangang katangian ng thermal engineering ng mga panlabas na nakapaloob na mga istraktura ay malulutas sa pamamagitan ng pagbibigay sa kanila ng kinakailangang thermal stability at paglaban sa paglipat ng init. Ang pinahihintulutang pagkamatagusin ng mga istraktura ay limitado sa pamamagitan ng tinukoy na paglaban sa air permeation. Ang normal na estado ng kahalumigmigan ng mga istraktura ay nakakamit sa pamamagitan ng pagbabawas ng paunang nilalaman ng kahalumigmigan ng materyal at sa pamamagitan ng isang moisture isolation device, at sa mga layered na istraktura, bilang karagdagan, sa pamamagitan ng angkop na pag-aayos ng mga structural layer na gawa sa mga materyales na may iba't ibang mga katangian.

Sa kurso ng proyekto ng kurso, ang mga kalkulasyon ay isinagawa na may kaugnayan sa thermal protection ng mga gusali, na isinagawa alinsunod sa mga code ng pagsasanay.

Listahan pinagmumulan na ginamit at panitikan

1.SP 50.13330.2012. Thermal na proteksyon ng mga gusali (Na-update na edisyon ng SNiP 23-02-2003) [Text] / Ministry of Regional Development of Russia.- Moscow: 2012. - 96 p.

2.SP 131.13330.2012. Construction climatology (Na-update na bersyon ng SNiP 23-01-99 *) [Text] / Ministry of Regional Development of Russia.- Moscow: 2012. - 109 p.

3. Kupriyanov V.N. Pagdidisenyo ng thermal protection ng mga nakapaloob na istruktura: Textbook [Text]. - Kazan: KGASU, 2011 .-- 161 p ..

4. SP 23-101-2004 Disenyo ng thermal protection ng mga gusali [Text]. - M.: FGUP TsPP, 2004.

5.T.I. Abasheva. Album ng mga teknikal na solusyon upang mapabuti ang thermal protection ng mga gusali, heat insulation ng structural units sa panahon ng overhaul ng housing stock [Text] / T.I. Abasheva, L.V. Bulgakov. N.M. Vavulo et al. M .: 1996. - 46 na pahina.

Apendiks A

Pasaporte ng enerhiya ng gusali

Pangkalahatang Impormasyon

Mga kondisyon sa disenyo

	Pangalan ng mga parameter ng disenyo	Pagtatalaga ng parameter	yunit ng pagsukat	Kinakalkula na halaga
	Idisenyo ang panloob na temperatura ng hangin
	Tinantyang panlabas na temperatura
	Tinatayang temperatura ng mainit na attic
	Tinatayang temperatura ng teknikal na underground
	Tagal ng panahon ng pag-init
	Average na panlabas na temperatura para sa panahon ng pag-init
	Degree-araw ng panahon ng pag-init

Functional na layunin, uri at disenyo ng gusali

Geometric at thermal power indicator

	Index			Kinakalkula (disenyo) na halaga ng indicator
Mga geometric na tagapagpahiwatig
	Ang kabuuang lugar ng panlabas na sobre ng gusali
	Kasama ang:
	mga bintana at pintuan ng balkonahe
	minantsahang salamin
	mga pintuan at pintuan sa pasukan
	coatings (pinagsama)
	attic floors (malamig na attic)
	mga kisame ng mainit na attics
	mga sahig sa mga teknikal na underground
	mga kisame sa ibabaw ng mga daanan at sa ilalim ng mga bay window
	sahig sa lupa
	Lugar ng mga apartment
	Magagamit na lugar (mga pampublikong gusali)
	Lugar ng tirahan
	Tinatayang lugar (mga pampublikong gusali)
	Pinainit na volume
	Glazing coefficient ng facade ng gusali
	Index ng pagiging compact ng gusali
Mga tagapagpahiwatig ng init at kapangyarihan
Thermal na pagganap
	Nabawasan ang paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na bakod:	M 2 ° C / W
	mga bintana at pintuan ng balkonahe
	minantsahang salamin
	mga pintuan at pintuan sa pasukan
	coatings (pinagsama)
	attic floors (malamig na attics)
	mga kisame ng mainit na attics (kabilang ang takip)
	mga sahig sa mga teknikal na underground
	mga kisame sa mga hindi naiinitang silong o ilalim ng lupa
	mga kisame sa ibabaw ng mga daanan at sa ilalim ng mga bay window
	sahig sa lupa
	Nabawasan ang heat transfer coefficient ng gusali	W / (m 2 ° C)
	Air exchange rate ng gusali sa panahon ng pag-init
	Air exchange rate ng gusali sa panahon ng pagsubok (sa 50 Pa)
	Conditional coefficient ng paglipat ng init ng isang gusali, isinasaalang-alang ang pagkawala ng init dahil sa paglusot at bentilasyon	W / (m 2 ° C)
	Kabuuang heat transfer coefficient ng gusali	W / (m 2 ° C)
Mga tagapagpahiwatig ng enerhiya
	Kabuuang pagkawala ng init sa pamamagitan ng sobre ng gusali sa panahon ng pag-init
	Tiyak na pag-aalis ng init sa gusali
	Input ng init ng sambahayan sa gusali sa panahon ng pag-init
	Input ng init sa gusali mula sa solar radiation sa panahon ng pag-init
	Ang pangangailangan para sa enerhiya ng init para sa pagpainit ng gusali sa panahon ng pag-init

Odds

	Index	Ang pagtatalaga ng tagapagpahiwatig at mga yunit	Standard na halaga ng indicator	Ang aktwal na halaga ng tagapagpahiwatig
	Tinantyang koepisyent ng kahusayan ng enerhiya ng sentralisadong sistema ng pag-init ng isang gusali mula sa pinagmumulan ng init
	Tinantyang koepisyent ng kahusayan ng enerhiya ng apartment at mga autonomous na sistema ng supply ng init ng isang gusali mula sa pinagmumulan ng init
	Counter heat flow metering factor
	Coefficient ng accounting para sa karagdagang pagkonsumo ng init

Mga kumplikadong tagapagpahiwatig

Mga katulad na dokumento

Pagkalkula ng heat engineering ng mga nakapaloob na istruktura, panlabas na dingding, attic at basement na sahig, mga bintana. Pagkalkula ng pagkawala ng init at mga sistema ng pag-init. Thermal na pagkalkula ng mga heating device. Indibidwal na heating point ng heating at ventilation system.

term paper, idinagdag noong 07/12/2011


Pagkalkula ng thermal engineering ng mga nakapaloob na istruktura batay sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng taglamig. Ang pagpili ng mga translucent na sobre ng gusali. Pagkalkula ng mga kondisyon ng kahalumigmigan (graphic-analytical method Fokin-Vlasov). Pagpapasiya ng pinainit na mga lugar ng gusali.

manual, idinagdag noong 01/11/2011


Thermal protection at thermal insulation ng mga istruktura ng gusali ng mga gusali at istruktura, ang kanilang kahalagahan sa modernong konstruksiyon. Pagkuha ng mga thermal na katangian ng isang multilayer na nakapaloob na istraktura sa pisikal at mga modelo ng computer sa "Ansys" na programa.

thesis, idinagdag noong 03/20/2017


Pag-init ng isang residential na limang palapag na gusali na may patag na bubong at isang hindi pinainit na basement sa lungsod ng Irkutsk. Tinantyang mga parameter ng panlabas at panloob na hangin. Thermal na pagkalkula ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Thermal na pagkalkula ng mga heating device.

term paper, idinagdag noong 02/06/2009


Thermal na rehimen ng gusali. Tinantyang mga parameter ng panlabas at panloob na hangin. Thermal na pagkalkula ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Pagpapasiya ng antas-araw ng panahon ng pag-init at ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura. Pagkalkula ng sistema ng pag-init.

idinagdag ang term paper noong 10/15/2013


Pagkalkula ng heat engineering ng mga panlabas na dingding, sahig ng attic, kisame sa mga hindi pinainit na basement. Sinusuri ang istraktura ng panlabas na dingding sa bahagi ng panlabas na sulok. Air mode ng pagpapatakbo ng mga panlabas na bakod. Heat assimilation ng ibabaw ng sahig.

idinagdag ang term paper noong 11/14/2014


Pagpili ng disenyo ng mga bintana at panlabas na pinto. Pagkalkula ng pagkawala ng init sa mga silid at gusali. Ang pagpapasiya ng mga materyales sa thermal insulation na kinakailangan upang matiyak ang mga kanais-nais na kondisyon sa panahon ng mga pagbabago sa klima gamit ang pagkalkula ng mga nakapaloob na istruktura.

term paper, idinagdag noong 01/22/2010


Thermal na rehimen ng gusali, mga parameter ng panlabas at panloob na hangin. Thermal na pagkalkula ng nakapaloob na mga istraktura, thermal balanse ng mga lugar. Pagpili ng mga sistema ng pag-init at bentilasyon, tulad ng mga kagamitan sa pag-init. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init.

idinagdag ang term paper noong 10/15/2013


Mga kinakailangan para sa pagtatayo ng mga istruktura ng mga panlabas na bakod ng pinainit na tirahan at mga pampublikong gusali. Pagkawala ng init ng silid. Ang pagpili ng thermal insulation para sa mga dingding. Paglaban sa air permeability ng nakapaloob na mga istraktura. Pagkalkula at pagpili ng mga heating device.

term paper, idinagdag noong 03/06/2010


Pagkalkula ng heat engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura, pagkawala ng init ng isang gusali, mga kagamitan sa pag-init. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init ng gusali. Pagkalkula ng mga thermal load ng isang gusali ng tirahan. Mga kinakailangan para sa mga sistema ng pag-init at ang kanilang operasyon.

Paglalarawan:

Alinsunod sa pinakabagong SNiP "Thermal protection of buildings", ang seksyong "Energy efficiency" ay sapilitan para sa anumang proyekto. Ang pangunahing layunin ng seksyong ito ay upang patunayan na ang tiyak na pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng gusali ay mas mababa sa karaniwang halaga.

Pagkalkula ng solar radiation sa taglamig

Ang flux ng kabuuang solar radiation na dumarating sa panahon ng pag-init sa pahalang at patayong mga ibabaw sa ilalim ng aktwal na mga kondisyon ng cloudiness, kWh / m2 (MJ / m2)

Ang daloy ng kabuuang solar radiation na dumarating para sa bawat buwan ng panahon ng pag-init sa pahalang at patayong mga ibabaw sa ilalim ng aktwal na mga kondisyon ng maulap, kWh / m2 (MJ / m2)

Bilang resulta ng gawaing ginawa, nakuha ang data sa intensity ng kabuuang (direkta at nakakalat) na solar radiation na bumabagsak sa iba't ibang direksyon na patayong mga ibabaw para sa 18 lungsod ng Russia. Ang data na ito ay maaaring gamitin sa tunay na disenyo.

Panitikan

1. SNiP 23-02-2003 "Thermal na proteksyon ng mga gusali". - M.: Gosstroy ng Russia, FSUE TsPP, 2004.

2. Siyentipiko at inilapat na sangguniang aklat sa klima ng USSR. Bahagi 1-6. Isyu 1-34. - SPb. : Gidrometeoizdat, 1989–1998.

3. SP 23-101-2004 "Disenyo ng thermal protection ng mga gusali". - M.: FGUP TsPP, 2004.

4. MGSN 2.01–99 “Pagtitipid ng enerhiya sa mga gusali. Mga pamantayan para sa thermal protection at init at supply ng tubig ”. - M.: State Unitary Enterprise "NIATs", 1999.

5. SNiP 23-01-99 * "Construction climatology". - M.: Gosstroy ng Russia, GUP TsPP, 2003.

6. Construction climatology: Isang reference manual sa SNiP. - M.: Stroyizdat, 1990.