Ang kabuuang bilang ng iba't ibang mga kinakailangan na ipinapataw sa produksyon at kontrol ng sprinkler rod, medyo malaki, kaya isaalang-alang lamang ang pinakamahalagang mga parameter.

1. Mga tagapagpahiwatig ng kalidad

1.1 tightness.

Ito ay isa sa mga pangunahing tagapagpahiwatig na kung saan ang gumagamit ng sprinkler system ay nakaharap. Sa katunayan, ang isang sprinkler na may masamang tightness ay maaaring maghatid ng maraming problema. Hindi ito gusto ng sinuman kung sa mga tao, ang mga mamahaling kagamitan o mga kalakal ay biglang dipped sa tubig. At kung ang pagkawala ng higpit ay nangyayari dahil sa kusang pagkawasak ng heat-sensitive locking device, ang pinsala mula sa spilled water ay maaaring lumago nang maraming beses.

Ang disenyo at teknolohiya ng produksyon ng mga modernong rods, na pinabuting sa paglipas ng mga taon, ay nagbibigay-daan sa iyo upang maging tiwala sa kanilang pagiging maaasahan.

Ang pangunahing elemento ng irrigator, na nagsisiguro na ang higpit ng baras sa pinaka malubhang kondisyon ng operating, ay isang platter spring (5) . Ang kahalagahan ng sangkap na ito ay mahirap na labis na labis. Pinapayagan ka ng Spring na magbayad para sa mga menor de edad na pagbabago sa mga linear na sukat ng mga bahagi ng baras. Ang katotohanan ay upang masiguro ang maaasahang sprinkler tightness, ang mga elemento ng locking device ay dapat na patuloy sa ilalim ng sapat na mataas na presyon, na ibinigay kapag nagtitipon ng isang locking tornilyo (1) . Sa paglipas ng panahon, sa ilalim ng pagkilos ng presyon na ito, ang isang bahagyang pagpapapangit ng sprinkler body ay maaaring mangyari, na, gayunpaman, ay sapat upang makagambala sa hermetically.

Nagkaroon ng isang oras kapag ang ilan sa mga tagagawa ng sprinklers upang mabawasan ang gastos ng konstruksiyon ay ginamit bilang isang sealing materyal goma gaskets. Sa katunayan, ang nababanat na mga katangian ng goma ay nagpapahintulot din sa iyo na magbayad para sa mga menor de edad na linear na sukat at tiyakin ang kinakailangang tightness.

Figure 2. Sprinkler na may goma gasket.

Gayunpaman, hindi ito isinasaalang-alang na sa paglipas ng panahon ang nababanat na mga katangian ng goma ay lumala, at ang pagkawala ng tightness ay maaaring mangyari. Ngunit ang pinakamasama bagay na maaaring sumunod sa goma sa sealing ibabaw ay maaaring mangyari. Samakatuwid, kailan apoy , Matapos ang pagkawasak ng elemento ng init-sensitibo, ang takip ng baras ay nananatiling mahigpit na nakadikit sa katawan at ang tubig mula sa tungkod ay hindi dumating.

Ang mga ganitong kaso ay naayos sa kaganapan ng maraming mga pasilidad sa Estados Unidos. Pagkatapos nito, ang mga tagagawa ay nagsagawa ng isang malaking pagkilos bilang tugon at pagpapalit ng lahat ng mga sprinkler na may goma sealing ring 3. Sa Russian Federation, ang paggamit ng mga irigasyon ng goma ay ipinagbabawal. Kasabay nito, tulad ng alam mo, ang supply ng murang sprinkler rods ng naturang disenyo ay patuloy sa ilan sa mga bansa ng CIS.

Sa produksyon ng sprinkler rods at domestic, at dayuhang pamantayan mayroong isang bilang ng mga pagsubok na nagbibigay-daan sa iyo upang magarantiya ang higpit.

Ang bawat sprinkler ay naka-check sa pamamagitan ng pagkakalantad sa haydroliko (1,5μ) at pneumatic (0.6-s) presyon, at sinusuri din ito para sa haydroliko epekto paglaban, iyon ay, na may matalim na pagtaas sa presyon sa 2.5 MPa.

Ang mga pagsusulit sa pagtutol ng panginginig ay nagbibigay ng kumpiyansa na ang mga rod ay mapagkakatiwalaan sa ilalim ng malupit na mga kondisyon ng operating.

1.2 Lakas

Ang isang mahalagang halaga para sa pangangalaga ng lahat ng mga teknikal na katangian ng anumang produkto ay may lakas nito, iyon ay, paglaban sa iba't ibang panlabas na impluwensya.

Ang lakas ng kemikal ng istruktura na elemento ng istruktura ay natutukoy sa mga pagsubok para sa paglaban sa mga epekto ng foggy medium mula sa hydrochloric splashes, isang may tubig na solusyon ng ammonia at sulfur dioxide.

Ang impassability ng sprinkler rod ay dapat matiyak ang integridad ng lahat ng mga elemento nito kapag bumabagsak sa isang kongkretong sahig mula sa taas na 1 metro.

Ang sprinkler rosette ay dapat makatiis ng mga epekto tubig iniiwan ito sa ilalim ng isang presyon ng 1.25 MPa.

Sa kaso ng mabilis pag-unlad ng sunog Ang mga sprinkler rods sa mga sistema ng hangin o mga sistema ng kontrol ng system ay maaaring nasa ilalim ng mataas na temperatura sa ilalim ng impluwensiya ng mataas na temperatura. Upang matiyak na ang baras ay hindi deformed, at samakatuwid ay hindi baguhin ang mga katangian nito, ang mga thermal resistance test ay isinasagawa. Kasabay nito, ang pabahay ng baras ay dapat tumagal ng epekto ng temperatura ng 800 ° C sa loob ng 15 minuto.

Upang masubukan ang paglaban sa mga impluwensya ng klima, ang mga sprinkler rod ay nasubok para sa mga negatibong temperatura. Ang ISO standard ay nagbibigay ng mga tseke ng -10 ° C, ang mga kinakailangan ng GOST P ay bahagyang mas mahihigpit at dahil sa mga katangian ng klima: ito ay kinakailangan upang isagawa ang pangmatagalang pagsubok sa -50 ° C at panandaliang -60 ° C.

1.3 kahusayan ng thermal castle.

Ang isa sa mga pinaka-responsableng elemento ng sprinkler rod ay ang lock ng init ng rink. Ang mga pagtutukoy at ang kalidad ng item na ito ay higit sa lahat na predetermine ang matagumpay na operasyon ng sprinkler. Mula sa isang malinaw na operasyon ng aparatong ito, alinsunod sa ipinahayag na teknikal na katangian, ang pagiging maagap ay nakasalalay sunog extinguishing At ang kakulangan ng maling positibo sa standby mode. Para sa isang mahabang kasaysayan ng pagkakaroon ng isang sprinkler irrichor, maraming mga uri ng thermal lock disenyo ay iminungkahi.




Figure 3. Snipers na may salamin prasko at fusible elemento.

Ang pagsubok ng oras ay fusible thermal locks na may heat-sensitive na elemento batay sa kahoy haluang metal, na sa isang naibigay na temperatura ay lumambot at ang lock decays, pati na rin ang thermal kandado na gumagamit ng isang salamin thermal sensitive flask. Sa ilalim ng impluwensiya ng init, ang likido sa prasko ay lumalawak, habang inilagay ang presyon sa mga dingding ng prasko, at kapag naabot ang kritikal na halaga ng prasko. Ang Figure 3 ay nagpapakita ng mga rod ng ESFR na may iba't ibang uri ng mga thermal lock.

Upang masubukan ang pagiging maaasahan ng thermal lock sa standby mode at sa kaganapan ng sunog ay may serye ng mga pagsubok.

Ang nominal na temperatura ng tugon ng lock ay dapat nasa loob ng pagpasok. Para sa ilalim ng temperatura range sprinklers, ang paglihis ng temperatura ng tugon ay hindi dapat lumagpas sa 3 ° C.

Ang thermal lock ay dapat na lumalaban sa thermal effect (matalim heat heating sa 10 ° C sa ibaba ng rated temperatura ng pagtugon).

Ang init paglaban ng lock ng init ay naka-check sa pamamagitan ng makinis na pagpainit ng isang temperatura ng 5 ° C sa ibaba ng nominal tugon temperatura.

Kung ang isang salamin prasko ay ginagamit bilang isang thermal lock, pagkatapos ito ay kinakailangan upang suriin ang integridad nito gamit ang isang vacuum.

At salamin prasko, at ang fusible elemento ay napapailalim sa pagsubok. Halimbawa, ang salamin prasko ay dapat tumagal ng load ng anim na beses na mas malaki kaysa sa pag-load nito sa operasyon. Para sa limampeenthitral na limitasyon.

2. Mga destinasyon

2.1 Thermal Sensitivity Castle.

Ayon sa Gost R 51043, sinuri ang oras ng pag-trigger. Hindi ito dapat lumagpas sa 300 segundo para sa mga low-temperature sprinkler (57 at 68 ° C) at 600 segundo para sa pinakamataas na sprinkler ng temperatura.

Ang isang katulad na parameter ay nawawala sa isang banyagang pamantayan, ang RTI (Tugon ng Oras ng Tugon) ay malawakang ginagamit: isang parameter na lumiliwanag ang sensitivity ng isang sensitibong elemento ng init (salamin na prasko o fusible lock). Ang mas mababang halaga nito, mas sensitibo sa init na elementong ito. Kasama ng isa pang parameter - C (kondaktibiti factor - panukala thermal kondaktibiti May isa sa mga pinakamahalagang katangian ng pandilig sa pagitan ng thermal sensitive elemento at mga elemento ng disenyo ng pandilig).




Figure 4. Ang mga hangganan ng mga zone na tumutukoy sa bilis ng sprinkler.

Ang Figure 4 ay nagpapahiwatig ng mga lugar na nagpapakilala:

1 - Sprinkler ng karaniwang oras ng pagtugon; 2 - Sprinkler ng espesyal na oras ng pagtugon; 3 - Quick Response Sprinkler.

Para sa mga sprinkler na may iba't ibang oras ng tugon, ang mga panuntunan ay naka-install sa kanilang paggamit upang protektahan ang mga bagay na may iba't ibang antas ng panganib ng sunog:

• depende sa halaga;
• depende sa uri;
• mga parameter ng imbakan ng sunog.

Dapat pansinin na ang Appendix A (Inirerekomenda) Ang Gost R 51043 ay naglalaman ng isang pamamaraan sa pamamagitan ng kahulugan Ang koepisyent ng thermal inertia. at Ang koepisyent ng pagkawala ng init dahil sa thermal kondaktibitibatay sa mga diskarte ng ISO / FDIS6182-1. Gayunpaman, ang praktikal na benepisyo mula sa impormasyong ito ay hindi pa naging. Ang katotohanan ay na, bagaman sa talata A.1.2 at ito ay ipinahiwatig na ang mga coefficients ay dapat gamitin "... upang matukoy ang oras ng pag-trigger ng patubig patubig sa mga kondisyon ng apoy, tiyakin ang mga kinakailangan para sa kanilang pagkakalagay sa lugar", Walang mga tunay na pamamaraan para sa kanilang paggamit. Samakatuwid, ang mga parameter na ito ay hindi matatagpuan sa mga teknikal na katangian ng sprinkler rods.

Bilang karagdagan, ang kabiguan ng isang pagtatangka upang matukoy ang koepisyent ng thermal inertia sa pamamagitan ng formula mula sa Appendices A. GOST R 51043:

Ang katotohanan ay na kapag kinopya ang formula mula sa pamantayan ng ISO / FDIS6182-1, ang isang error ay ginawa.

Ang isang tao na nagmamay-ari ng kaalaman sa matematika sa loob ng kurikulum ng paaralan ay madaling mapapansin na kapag nagko-convert ang formula uri ng formula mula sa isang banyagang pamantayan (kung saan ito ay tapos na, ito ay hindi malinaw, marahil upang maging mas tulad ng plagiarism?) Ang Ang pag-sign ay minus sa degree sa isang multiplier sa 0, 5, na nasa numerator ng Knob.

Kasabay nito, kinakailangan nating tandaan ang mga positibong sandali sa modernong ruling. Higit pang mga kamakailan lamang, ang sensitivity ng sprinkler irrigation ay maaaring matapang na maiugnay sa mga parameter ng kalidad. Ngayon, ang bagong binuo (ngunit hindi pa ipinasok sa puwersa) SP 6 4 ay naglalaman ng mga tagubilin sa paggamit ng mas sensitibo sa pagbabago sa sprinkle temperatura upang protektahan ang pinaka-sunog-mapanganib na lugar:

5.2.19. load ng sunog Hindi bababa sa 1400 MJ / M 2 para sa mga pasilidad ng imbakan, para sa mga kuwarto na may taas na higit sa 10 m at para sa mga kuwarto kung saan ang pangunahing sunugin produkto ay Lvzh. at Gzh. Ang koepisyent ng thermal inertia ng sprinkler rods ay dapat na mas mababa sa 80 (m · c) 0.5.

Sa kasamaang palad, hindi ito ganap na malinaw, sinadya o dahil sa mga kamalian, ang kinakailangan para sa sensitivity ng temperatura ng sprinkler ay itinatag lamang sa batayan ng koepisyent ng thermal inertia ng init na sensitibong elemento nang hindi isinasaalang-alang ang init na pagkawala ng koepisyent dahil sa thermal conductivity. At ito ay sa isang panahon kung kailan, ayon sa internasyonal na pamantayan (Larawan 4), sprinklers na may init pagkawala koepisyent dahil sa thermal kondaktibiti Higit sa 1.0 (m / s) 0.5 ay hindi na nabibilang sa mataas na bilis.

2.2 Pagiging produktibo koepisyent.

Ito ay isa sa mga pangunahing parameter. sprinkler irrigation. . Ito ay dinisenyo upang kalkulahin ang dami ng pagbuhos ng tubig rope. Sa isang tiyak na presyon sa bawat yunit ng oras. Hindi mahirap gawin ng formula:

Q - Ang pagkonsumo ng tubig mula sa baras, l / s p - ang presyon ng baras, ang MPA K ay ang pagganap koepisyent.

Ang magnitude ng koepisyent ng pagganap ay nakasalalay sa lapad ng labasan ng Sprinkler: mas malaki ang butas, mas malaki ang koepisyent.

Sa iba't ibang mga banyagang pamantayan, ang mga pagpipilian para sa pagtatala ng koepisyent na ito ay matatagpuan depende sa dimensyon ng mga parameter na ginamit. Halimbawa, hindi liters bawat segundo at MPA, at gallons bawat minuto (GPM) at presyon sa PSI, o liters bawat minuto (LPM) at presyon sa bar.

Kung kinakailangan, ang lahat ng mga halagang ito ay maaaring isalin mula sa isa't isa, gamit ang mga coefficients ng recalculation ng Mga talahanayan 1.

Table 1. Ang ratio sa pagitan ng mga coefficients.

Halimbawa, para sa swv-12 rod:

Dapat tandaan na kapag kinakalkula ang daloy ng tubig sa tulong ng mga pondo, kinakailangan upang magamit ang isang maliit na iba't ibang pormula:

2.3 Water distribution at irrigation intensity.

Ang lahat ng mga iniaatas na nakalista sa itaas ay higit pa o hindi paulit-ulit sa pamantayan ng ISO / FDIS6182-1, at sa GOST R 51043. Sa umiiral na maliliit na pagkakaiba, gayunpaman, hindi sila magkakaroon ng pangunahing kalikasan.

Napaka-makabuluhang, talagang pangunahing mga pagkakaiba sa pagitan ng mga pamantayan tungkol sa mga parameter ng pamamahagi ng tubig sa lugar na protektado. Ito ay ang mga pagkakaiba na inilatag bilang batayan ng mga katangian ng baras, higit sa lahat predetermine ang mga patakaran at lohika ng foing awtomatikong sunog extinguishing sistema.

Ang isa sa mga pinakamahalagang parameter ng patubig ay ang intensity ng patubig, iyon ay, pagkonsumo ng tubig sa liters, bawat 1 m 2 ng protektadong lugar sa bawat segundo. Ang katotohanan ay depende sa magnitude at combustible properties load ng sunog Nangangailangan ito ng isang tiyak na intensity ng patubig para sa garantisadong extinguishing nito.

Ang mga parameter na ito ay tinutukoy nang eksperimento sa maraming pagsubok. Ang mga tiyak na halaga ng intensity ng patubig upang protektahan ang mga lugar ng iba't ibang mga fireLoad ay ibinibigay sa Table 2. Npb88.

Tiyakin ang kaligtasan ng sunog Ang bagay ay isang napakahalaga at responsableng gawain, ang buhay ng maraming tao ay maaaring depende sa tamang solusyon. Samakatuwid, ang mga kinakailangan sa kagamitan na tinitiyak na ang gawaing ito ay mahirap na labis na labis at tumawag nang hindi kinakailangang malupit. Sa kasong ito, nagiging malinaw kung bakit ang batayan ng pagbuo ng mga iniaatas ng mga pamantayan ng Russia na Gost R 51043, NPB 88. 5 , Gost r 50680. 6 Inilatag ang prinsipyo ng absentee. pag-aapoy isang patubig.

Sa ibang salita, kung may sunog sa loob ng protektadong sprinklar zone, dapat itong magbigay ng kinakailangang intensity ng patubig at patayin ang simula apoy . Upang maisagawa ang gawaing ito, kapag nagpapatunay sa pamalo, ang mga pagsusulit ay isinasagawa upang subukan ang intensity ng patubig nito.

Para sa mga ito, sa loob ng sektor, eksaktong 1/4 na lugar ng bilog ng protektadong zone, ang pagsukat ng mga bangko ay inilalagay sa isang checkelling order. Ang pamalo ay nakatakda sa simula ng mga coordinate ng sektor na ito at ang mga pagsubok nito ay ginaganap sa isang ibinigay na presyon ng tubig.

Figure 5. Scheme ng pagsubok ng patubig ayon sa GOST R 51043.

Pagkatapos nito, ang halaga ng tubig ay nasusukat, na naging mga bangko, at ito ay ipinangangaral ng PSE, ang intensity ng patubig. Ayon sa mga kinakailangan ng talata 5.1.1.3. Ang Gost R 51043, sa isang protektadong lugar ng 12 m 2, ang irrigator ay naka-mount sa taas na 2.5 m mula sa sahig, sa dalawang nakapirming presyon ng 0.1 MPa at 0.3 MPa, dapat tiyakin ang irigasyon ng hindi bababa sa ipinahiwatig sa table 2..

Talahanayan 2.. Kinakailangang irigasyon ng patubig ng irrigation ng irris ayon sa GOST R 51043.

Sa pagtingin sa mesa na ito, ang tanong ay arises: kung anong uri ng intensity ang dapat magbigay ng irrigator na may d sa 12 mm sa isang presyon ng 0.1 MPA? Pagkatapos ng lahat, ang irrigator na may naturang d y ay angkop bilang pangalawang linya na may isang kinakailangan na 0.056 dm 3 / m 2 ⋅с at sa ikatlong 0.070 dm 3 / m 2 ⋅C? Bakit ang isa sa mga pinakamahalagang parameter ng sprinkler so negligent saloobin?

Upang linawin ang sitwasyon, subukan nating i-hold ang isang bilang ng mga simpleng kalkulasyon.

Ipagpalagay na ang diameter ng outlet sa rink ay bahagyang higit sa 12 mm. Pagkatapos ay ayon sa formula (3) Tinutukoy namin ang dami ng tubig, pagbuhos ng baras sa isang presyon ng 0.1 MPa: 1.49 l / s. Kung ang lahat ng tubig na ito ay bumaba nang eksakto sa protektadong lugar ng 12 m 2, ang patubig na intensity ng 0.124 dm 3 / m 2 ⋅C ay malilikha. Kung nauugnay mo ang figure na ito gamit ang kinakailangang intensity ng 0.070 dm 3 / m 2 ⋅C, na nagbabanta mula sa baras, lumiliko lamang na 56.5% na tubig ang natutugunan ang mga kinakailangan ng GOST at bumagsak sa protektadong lugar.

Ngayon ipinapalagay namin na ang dimensyon ng outlet ay bahagyang mas mababa sa 12 mm. Sa kasong ito, kinakailangan upang maiugnay ang nagreresultang patubig na intensity ng 0.124 dm 3 / m 2 ⋅C sa mga kinakailangan ng ikalawang linya ng Table 2 (0.056 dm 3 / m 2 ⋅C). Ito ay lumiliko kahit na mas mababa: 45.2%.

Sa espesyal na literatura 7, ang mga parameter na kinakalkula sa amin ay tinatawag na kapaki-pakinabang na kadahilanan ng pagkonsumo.

Posible na ang minimum na pinahihintulutang mga kinakailangan para sa kapaki-pakinabang na paggamit ng pagkonsumo ay inilalagay sa mga kinakailangan para sa kapaki-pakinabang na paggamit ng pagkonsumo; fire extinguishing installation. Sa pangkalahatan, imposibleng isaalang-alang. Pagkatapos ay lumabas na ang mga tunay na parameter ng pandilig ay dapat itago sa teknikal na dokumentasyon ng mga tagagawa. Bakit at hindi namin mahanap ang mga ito?

Ang katotohanan ay para sa disenyo ng mga sistema ng pandilig para sa iba't ibang mga bagay, ito ay kinakailangan upang malaman kung aling intensity ay lumikha ng isang sprinkler patubig sa ilang mga kondisyon. Una sa lahat, depende sa presyur sa harap ng irrigator at ang taas ng pag-install nito. Ipinakikita ng mga praktikal na pagsusulit na ang mga parameter na ito ay hindi maaaring inilarawan sa formula ng matematika, at upang lumikha ng naturang dalawang-dimensional na array ng data, kinakailangan upang isagawa ang isang malaking bilang ng mga eksperimento.

Bilang karagdagan, maraming mga praktikal na problema ang lumitaw.

Subukan nating isipin ang perpektong rinker na may ratio ng kapaki-pakinabang na pagkonsumo ng 99%, kapag halos lahat ng tubig ay ipinamamahagi sa loob ng protektadong lugar.

Figure 6. Ang perpektong pamamahagi ng tubig sa loob ng protektadong lugar.

Sa figure 6. Ang perpektong pattern ng pamamahagi ng tubig para sa pamalo na may koepisyent na pagganap ay 0.47. Maaari itong makita na lamang ng isang maliit na bahagi ng tubig ay bumaba sa kabila ng protektadong lugar na may radius ng 2 m (ipinahiwatig ng may tuldok na linya).

Tila na ang lahat ay simple at lohikal, gayunpaman, ang mga tanong ay nagsisimula kapag kinakailangan upang protektahan ang isang malaking lugar na may mga sprinkler. Paano Ilagay ang Rods?

Sa isang kaso, lumilitaw ang mga hindi protektadong lugar ( figure 7.). Sa isa pa - upang masakop ang mga lugar na hindi protektado, ang mga tungkod ay dapat na mailagay nang mas malapit, na humahantong sa overlap ng bahagi ng mga protektadong lugar na may katabing mga rod ( figure 8.).

Figure 7. Lugar ng mga rod na walang overlapping irigasyon zone.

Figure 8. Lokasyon ng mga rod na may overlapping irigation zone.

Ang magkasanib na mga protektadong lugar ay humahantong sa ang katunayan na ito ay kinakailangan upang makabuluhang taasan ang bilang ng mga rods, at, pinaka-mahalaga, mas maraming tubig ay kinakailangan upang gumana tulad ng isang sprinkler. Sa kasong ito, kung apoy Higit sa isang pamalo ang gagana, ang halaga ng tubig na humahampas ay tahasang kalabisan.

Ang isang simpleng solusyon sa ito, sa unang sulyap, ang kontrobersyal na gawain ay inanyayahan sa mga banyagang pamantayan.

Ang katotohanan ay sa mga banyagang pamantayan, ang pangangailangan upang matiyak na ang kinakailangang intensity ng patubig ay ginawa upang sabay-sabay gumana ng apat na patubig. Ang mga rod ay matatagpuan sa mga sulok ng parisukat, sa loob kung saan naka-install ang dimensional na mga lalagyan sa lugar.

Ang mga pagsusulit para sa mga sprinkler na may iba't ibang diameters ng outlet ay isinasagawa sa iba't ibang distansya sa pagitan ng mga rod - mula 4.5 hanggang 2.5 metro. Sa figure 8. Ang isang halimbawa ng isang pag-aayos ng mga rod na may lapad na lapad ay 10 mm. Kasabay nito, ang distansya sa pagitan ng mga ito ay dapat na 4.5 metro.

Figure 9. ISO / FDIS6182-1 Test test diagram.

Sa ganitong lugar ng mga rods, ang tubig ay mahulog sa gitna ng protektadong lugar, kung ang pamamahagi ng form ay higit sa 2 metro, halimbawa, tulad ng sa figure 10..

Figure 10. ISO / FDIS6182-1 Iskedyul ng Distribution Water.

Naturally, na may ganitong paraan ng pamamahagi ng tubig, ang average na irigasyon intensity ay bumaba sa proporsyon sa isang pagtaas sa patubig lugar. Ngunit dahil ang mga pagsusulit ay lumahok sa apat na rods sa parehong oras, sa overlap ng mga zone ng patubig, ang malawak na average ng patubig ay magbibigay.

SA table 3. Ang mga kondisyon ng pagsubok at mga kinakailangan para sa intensity ng patubig ay ibinibigay para sa isang bilang ng mga pangkalahatang-layunin sprinkler rods ayon sa ISO / FDIS6182-1. Para sa kaginhawahan, ang teknikal na parameter sa dami ng tubig sa lalagyan, na ipinahayag sa MM / min, ay ibinibigay sa mas pamilyar na dimensyon para sa mga pamantayan ng Russia, litro bawat segundo / m 2.

Table 3. Mga kinakailangan sa intensity ng irigasyon para sa ISO / FDIS6182-1.

Ang diameter ng outlet, MM.	Tubig pagkonsumo sa pamamagitan ng patubig, l / min	Oral arrangement.		Irrigation intensity.		Permissible na halaga ng mga lalagyan na may pinababang tubig
		Protektadong lugar, M. 2	Magaspang sa pagitan ng mga orostels, M.	mm / min sa tangke	l / s⋅m. 2
10	50,6	20,25	4,5	2,5	0,0417	8 ng 81.
15	61,3	12,25	3,5	5,0	0,083	5 mula sa 49.
15	135,0	9,00	3,0	15,0	0,250	4 sa 36.
20	90,0	9,00	3,0	10,0	0,167	4 sa 36.
20	187,5	6,25	2,5	30,0	0,500	3 ng 25.

Upang suriin kung gaano kataas ang antas ng mga kinakailangan para sa halaga at pagkakapareho ng intensity ng patubig sa loob ng protektadong parisukat, ang mga sumusunod na hindi komplikadong mga kalkulasyon ay maaaring gawin:

1. Tinutukoy namin kung gaano karaming tubig ang ibinuhos sa loob ng parisukat ng irigasyon sa bawat segundo. Maaari itong makita mula sa figure na ang sektor ng quarter ng irigado na lugar ng irigator circle ay kasangkot sa patubig ng parisukat, kaya ang apat na rods ay ibinuhos sa "protektado" square halaga ng tubig na katumbas ng kung ano ang sanhi ng isang baras. Pagbabahagi ng tinukoy na pagkonsumo ng tubig sa 60 Kumuha kami ng pagkonsumo sa L / s. Halimbawa, para sa du 10 sa isang daloy rate na 50.6 l / min makuha namin 0.8433 l / s.
2. Sa isip, kung ang lahat ng tubig ay pantay na ipinamamahagi sa lugar, upang makakuha ng isang tiyak na intensity, ang daloy rate ay dapat na nahahati sa isang protektadong lugar. Halimbawa, ang 0.8433 L / S ay hatiin ng 20.25 m 2, nakakuha kami ng 0.0417 L / s / m 2, na eksaktong tumutugma sa halaga ng regulasyon. At dahil sa perpektong pamamahagi, imposibleng makamit sa prinsipyo, pagkatapos ay ang pagkakaroon ng mga lalagyan na may mas mababang nilalaman ng tubig sa halagang hanggang 10% ay pinapayagan. Sa aming halimbawa, ito ay 8 sa 81 bangko. Maaari itong makilala, ito ay isang mataas na antas ng pagkakapareho ng pamamahagi ng tubig.

Kung pinag-uusapan natin ang pagkontrol sa pagkakapareho ng intensity ng patubig sa pamantayan ng Russia, ang isang mas malubhang pagsubok ng matematika ay kailangang suriin. Ayon sa mga kinakailangan ng GOST P51043:

Ang average na irigasyon intensity ng rod ng tubig I, DM 3 / (m 2 c) ay kinakalkula ng formula:

kung saan ako ako ang irigasyon intensity sa i-e-dimensional bank, dm 3 / (m 3 ⋅ c);
n - ang bilang ng mga lata ng pagsukat na naka-install sa protektadong lugar. Ang intensity ng patubig sa i-th dimuser bank i i i dm 3 / (m 3 ⋅с) ay kinakalkula ng formula:

kung saan v ako ang dami ng tubig (may tubig na solusyon) na nakolekta sa i-th dimensional bank, dm 3;
t - ang tagal ng patubig, p. Ang pagkakapareho ng patubig, na nailalarawan sa halaga ng karaniwang paglihis, DM 3 / (m 2 ⋅с), ay kinakalkula ng formula:

Ang pagkakapareho ng patubig R ay kinakalkula ng formula:

Ang mga rod ay isinasaalang-alang sa mga pagsusulit kung ang average na irigasyon intensity ay hindi mas mababa kaysa sa regulasyon na halaga sa pabrika ng patubig hindi hihigit sa 0.5 at ang bilang ng pagsukat lata na may irigasyon intensity mas mababa sa 50% ng regulatory intensity ay hindi lalampas: dalawa - Para sa mga uri ng uri B, h, y at apat - para sa mga rod ng mga uri ng g, g in, g n at M.

Ang koepisyent ng pagkakapareho ay hindi isinasaalang-alang kung ang intensity ng patubig sa mga bangko sa pagsukat ay mas mababa regulatory halaga sa mga sumusunod na kaso: sa apat na dimensional na mga bangko - para sa mga rod ng uri ng mga uri G , G in, gn at M.

Ngunit ang mga kinakailangang ito ay hindi na plagiarism ng mga banyagang pamantayan! Ang mga ito ay atin, katutubong mga kinakailangan. Gayunpaman, dapat pansinin na mayroon silang mga pagkukulang. Gayunpaman, upang makilala ang lahat ng mga disadvantages o merito ng ganitong paraan ng pagsukat ng pagkakapareho ng irigasyon intensity, hindi isang pahina ang kinakailangan. Marahil ito ay gagawin sa susunod na edisyon ng artikulo.

Konklusyon

1. Ang isang comparative analysis ng mga iniaatas na ipinataw sa mga teknikal na katangian ng sprinkler rods sa Russian Standard Gost R 51043 at banyagang ISO / FDIS6182-1, ay nagpakita na halos pareho sila sa mga tuntunin ng mga tagapagpahiwatig ng kalidad ng mga irriments.
2. Ang mga mahahalagang pagkakaiba sa pagitan ng mga irigasyon ay inilalagay sa mga kinakailangan ng iba't ibang pamantayan ng Russia sa isyu ng pagbibigay ng kinakailangang intensity ng patubig ng protektadong lugar na may isang patubig. Alinsunod sa mga banyagang pamantayan, ang nais na intensity ng patubig ay dapat na nakasisiguro ng operasyon ng apat na rods sa parehong oras.
3. Upang ang kalamangan ng paraan ng "proteksyon sa isang irricher" ay maaaring maiugnay sa isang mas mataas na posibilidad na ang ignisyon ay pinalawig ng isang patubig.
4. Bilang mga kakulangan, maaari mong tandaan:

• upang protektahan ang silid, higit pang mga sprinkler ang kinakailangan;
• para sa pagpapatakbo ng pag-install ng sunog extinguishing, ito ay kukuha ng makabuluhang mas maraming tubig, sa ilang mga kaso ang dami nito ay maaaring lumago minsan;
• ang paghahatid ng malalaking volume ng tubig ay nangangailangan ng isang makabuluhang pagtaas sa halaga ng buong sistema ng sunog;
• kakulangan ng isang malinaw na pamamaraan na nagpapaliwanag ng mga prinsipyo at panuntunan para sa pag-aayos ng mga irrigators sa proteksiyon na silid;
• ang kawalan ng kinakailangang data sa tunay na intensity ng patubig patubig patubig, na pumipigil sa proyekto upang malinaw na matupad ang proyekto.

Literatura

1 gost r 51043-2002. Pag-install ng tubig at foam fire extinguishing awtomatikong. Ripes. Pangkalahatang mga teknikal na kinakailangan. Mga pamamaraan ng pagsubok.

2 ISO / FDIS6182-1. Proteksyon ng sunog - Mga awtomatikong sprinkler system - Bahagi 1: Mga kinakailangan at mga pamamaraan ng pagsubok para sa mga sprinkler.

3 http://www.sprinklerreplacement.com/

4 SP 6. Sistema ng proteksyon sa sunog. Mga panuntunan at disenyo. Awtomatikong sunog alarma at awtomatikong sunog extinguishing. Project ng huling edisyon ng No171208.

5 NPB 88-01 Fire extinguishing at pag-install ng alarma. Mga panuntunan at disenyo.

6 gost r 50680-94. Tubig sunog extinguishing awtomatikong pag-install. Pangkalahatang mga teknikal na kinakailangan. Mga pamamaraan ng pagsubok.

7 Disenyo ng tubig at foam awtomatikong pag-install ng sunog. L.M Mesman, S.G. Tsarichenko, v.a. Mobinkin, v.v. Aleshin, R.Yu. Gubin; Sa ilalim ng General Edition ng N.P. Kopylova. - M.: Vniipo emercom ng Russian Federation, 2002

Sa USSR, ang pangunahing tagagawa ng mga rods ay ang Odessa Plant "Specialactive", na gumawa ng tatlong uri ng rods na naka-mount sa isang rosette pataas o pababa, na may nakakondisyon lapad ng outlet 10; 12 at 15 mm.

Ayon sa mga resulta ng mga komprehensibong pagsubok para sa mga Irosite, ang patubig na suporta ay itinayo sa isang malawak na hanay ng mga taas ng diving at pag-install. Alinsunod sa nakuha na data at itinatag sa Snip 2.04.09-84, ang mga pamantayan para sa kanilang pagkakalagay (depende sa FireLoad) sa RAS-standing 3 o 4 m mula sa bawat isa. Ang mga pamantayang ito nang hindi binabago ay ginawa sa NPB 88-2001.

Sa kasalukuyan, ang pangunahing dami ng mga rods ay mula sa ibang bansa, tulad ng mga tagagawa ng Russia sa "Espesyal na Automation" (BIYSK) at CJSC "Ropotek" (Moscow) ay hindi nakikipagtulungan upang lubos na matiyak ang pangangailangan para sa kanila mula sa mga domestic consumer.

Sa mga prospektura para sa mga dayuhang rod, bilang isang panuntunan, ang data mula sa karamihan ng mga teknikal na parameter na pinamamahalaan ng mga domestic norm ay pinaghihiwalay. Sa pagsasaalang-alang na ito, hindi posible na magsagawa ng isang comparative assessment ng mga tagapagpahiwatig ng kalidad ng mga single-type na ginawa ng iba't ibang mga kumpanya.

Ang mga pagsusulit sa sertipikasyon ay hindi nagbibigay, lubusang pagsubok ng unang haydroliko pa-metro na kinakailangan para sa disenyo, halimbawa, isang EPU ng patubig sa potensyal sa loob ng protektadong lugar, depende sa presyon at taas ng mga irriments. Bilang isang patakaran, ang mga data na ito ay hindi magagamit sa teknikal na dokumentasyon, ngunit walang impormasyong ito ay hindi posible na maayos na ipatupad ang proyekto sa trabaho sa AUP.

Sa partikular, ang pinakamahalagang parameter ng mga irrigators, ito ay kinakailangan upang mag-disenyo ng isang aup, ay ang patubig intensity ng protektadong lugar depende sa presyon at taas ng irriments.

Depende sa disenyo ng baras, ang lugar ng oro-nahihiya habang ang pagtaas ng presyon ay maaaring manatiling hindi pagbabago, bawasan o dagdagan.

Halimbawa, ang patubig ay sumusuporta sa Uri ng Universal Jerker Cu / P, na naka-install sa pamamagitan ng pagkabalisa, ay halos hindi gaanong nagbago mula sa presyon ng feed sa hanay na 0.07-0.34 MPa (Larawan IV. 1.1). Sa kaibahan, ang patubig ay sumusuporta sa patubig ng T-PA na ito, na naka-install ng outlet down, kapag ang pagbabago ng feed presyon sa parehong mga limitasyon baguhin ang mas intensively.

Kung ang irrigated irigation area na may pagbabago sa presyur ay nananatiling hindi nagbabago, pagkatapos ay sa loob ng patubig na lugar 12 m 2 (bilog R ~ 2 m) ay maaaring kalkulahin sa pamamagitan ng pagtatakda ng presyon ng r t, Na kung saan ang irovation kailangan ko kinakailangan para sa proyekto:

saan R N. at ako ay ang presyon at ang kaukulang kahalagahan ng intensity ng patubig ayon sa gost r 51043-94 at ang NPB 87-2000.

Mga halaga ko n at R N. Depende sa diameter ng outlet.

Kung, may pagtaas sa presyon, bumababa ang patubig na lugar, ang intensity ng patubig ay nagdaragdag nang mas malaki kumpara sa equation (IV. 1.1), gayunpaman, kinakailangan na isaalang-alang na ang distansya sa pagitan ng mga irigasyon ay dapat mabawasan.

Kung may pagtaas sa presyon, ang pagtaas ng patubig, ang intensity ng patubig ay maaaring maging medyo pagtaas, mananatiling hindi nagbabago o makabuluhang nabawasan. Sa kasong ito, ang kinakalkula na pamamaraan para sa pagtukoy ng intensity ng patubig, depende sa presyur, ay hindi katanggap-tanggap, kaya ang distansya sa pagitan ng mga rod ay maaaring matukoy gamit lamang ang mga patubig.

Ang mga kaso na nabanggit sa pagsasagawa, ang kawalan ng epektibong extinguishing ng aup ay kadalasang isang resulta ng hindi tamang pagkalkula ng mga hydraulic chain ng AUP (hindi sapat na intensity ng patubig).

Ang Epura Irrigation, ang mga nakalista sa mga indibidwal na prospektura ay nagpapakilala sa nakikitang hangganan ng zone ng Oro-Sing, hindi pagiging isang numerical na katangian ng irigasyon intensity, at ito ay injected lamang ng mga espesyalista ng mga pro-proyekto na organisasyon. Halimbawa, sa patubig ng unyon ng Union ng uri ng CU / P, ang mga hangganan ng irigasyon zone ay hindi ipinahiwatig ng mga numerical na halaga ng intensity ng patubig (tingnan ang Fig. IV.1.1).

Ang paunang pagtatantya ng katulad na epur ay maaaring isagawa bilang mga sumusunod.

Nasa tamang oras q \u003d. f (K, r) (Fig. 1.2) Tinutukoy ang pagkonsumo ng irrigator na may kadahilanan sa pagganap Sa, Ituro sa teknikal na dokumentasyon at presyon sa kaukulang bahagi.

Para sa isang irrigator To. \u003d 80 I. P \u003d. 0.07 MPa consumption co-puts. q P \u003d 007. ~ 67 l / min (1.1 l / c).

Ayon sa GOST R 51043-94 at NPB 87-2000 sa isang presyon ng 0.05 MPa, ang mga rod ng konsentriko patubig na may diameter ng outlet mula 10 hanggang 12 mm ay dapat tiyakin ang intensity ng hindi bababa sa 0.04 L / (cm 2).

Tinutukoy namin ang pagkonsumo ng baras sa isang presyon ng 0.05 MPa:

q P \u003d 0.05 \u003d 0.845 q p ≈ \u003d 0.93 l / c. (IV. 1.2)

Ipagpalagay na ang patubig sa loob ng tinukoy na lugar ng patubig sa pamamagitan ng radius R.≈3.1 m (tingnan ang IV. 1.1, a) Uniform at lahat ng sunog extinguishing agent ay ipinamamahagi lamang sa proteksiyon na lugar, tinutukoy namin ang average na irigasyon intensity:

Kaya, ang patubig na ito sa loob ng balangkas sa itaas ay hindi tumutugma sa normatibong halaga (hindi mas mababa sa 0.04 l / (C * m 2). Upang maitatag kung ang disenyo ng irrigator ay nakakatugon sa mga kinakailangan ng GOST R 51043-94 at NPB 87- 2000 sa isang lugar na 12 m 2 (radius ~ 2 m), ang mga naaangkop na pagsusulit ay kinakailangan.

Para sa kwalipikadong disenyo ng aup sa teknikal na dokumentasyon para sa patubig, ang mga patubig ay dapat na kinakatawan depende sa presyon at taas ng push-nobka. Ang mga plots ng unibersal na ripping ripper type ay ipinapakita sa Fig. IV. 1.3, at irrigators na ginawa ng "SpecialAvtomatika" (BIYSK) - sa Appendix 6.

Ayon sa pinababang patubig plugs para sa disenyo ng mga rods, maaari kang gumawa ng naaangkop na tubig sa epekto ng presyon sa intensity ng patubig.

Halimbawa, kung ang rptk irigasyon ay naka-install, pagkatapos ay sa isang taas ng pag-install ng 2.5 m, ang intensity ng patubig ay halos independiyenteng presyon. Sa lugar ng zone na may radius 1.5; 2 at 2.5 m ang intensity ng patubig na may pagtaas ng presyon ng 2 beses na nagdaragdag ng 0.005 l / (c * m 2), i.e., Sa pamamagitan ng 4.3-6.7%, na nagpapahiwatig ng isang makabuluhang pagtaas sa lugar ng patubig. Kung, na may pagtaas sa presyon, 2 beses ang lugar ng patubig ay mananatiling hindi nagbabago, ang intensity ng patubig ay dapat dagdagan 1.41 beses.

Kapag nag-install ng Rptk Rosette Rosette pababa, ang intensity ng patubig ay lumalaki nang mas malaki (sa pamamagitan ng 25-40%), na nagpapahiwatig ng isang menor de edad na pagtaas sa lugar ng patubig (na may hindi nagbabagong lugar ng patubig, ang intensity ay kailangang dagdagan ng 41%) .

Pagpili ng isang sunog extinguishing ahente, isang paraan ng sunog extinguishing at ang uri ng sunog extinguishing awtomatikong pag-install.

Posibleng mapili alinsunod sa NPB 88-2001. Dahil sa paggamit ng AUP's Associability, depende sa klase ng sunog at mga katangian ng mga halaga ng materyal, sumasang-ayon ako sa pagsasaalang-alang ng mga apoy ng klase A1 (A1-combustion ng mga solido na sinamahan ng daloy) ay angkop para sa masarap na tubig trv.

Sa kinakalkula na graphic na gawain, tinatanggap namin ang AUP-TRV. Sa residential building sa ilalim ng pagsasaalang-alang, magkakaroon ng isang stringery water na puno (para sa mga kuwarto na may isang minimum na temperatura ng hangin ng 10 ° C at mas mataas). Ang mga pag-install ng sprinkler ay kinuha sa mga silid na may mas mataas na panganib sa sunog. Ang disenyo ng mga installation ng TRV ay dapat isagawa sa mga solusyon sa pagpaplano ng arkitektura ng mga protektadong lugar at teknikal na mga parameter, ang mga teknikal na pag-install ng TRV na ibinigay sa dokumentasyon para sa mga sprayer o modular installation ng TRV. Ang mga parameter ng dinisenyo na kalye-roll aup (irigasyon intensity consumption Rem minimum na patubig lugar ang tagal ng tubig supply at ang maximum na distansya sa pagitan ng mga rod ng kalye, tinutukoy namin alinsunod. Seksyon 2.1 sa RHZ mayroong isang partikular na kuwarto ng mga lugar. Protektahan ang mga lugar, gamitin ang mga irrokers B3 - "MacStop" upang protektahan ang mga lugar.

Table 3.

Sunog extinguishing parameter ng pag-install.

2.3. Pagsubaybay ng mga sistema ng sunog.

Ang figure ay nagpapakita ng trace scheme, alinsunod sa kung saan ito ay kinakailangan upang i-install ang irrigator sa protektadong lugar:

Larawan 1.

Ang bilang ng mga sprinkler rods sa isang seksyon ng pag-install ay hindi limitado. Kasabay nito, para sa pagpapalabas ng signal ng refinement ng gusali, pati na rin upang paganahin ang mga alerto at mga sistema ng usok, inirerekomenda na mai-install sa feed pipeline fluid flow signaling device na may tugon na character. Para sa Group 4, ang pinakamaliit na distansya mula sa itaas na gilid ng mga item sa mga irrigrances ay dapat na 0.5 metro. Ang distansya mula sa rosette ng sprinkler irrigator na naka-mount patayo sa eroplano ng overlap ay dapat na mula 8 hanggang 40 cm. Sa inaasahang aup, tinatanggap namin ang distansya na ito na katumbas ng 0.2m. Sa loob ng isang protektadong elemento, ang mga solong rod na may parehong diameter ay dapat na mai-install, ang uri ng rink ay matutukoy ayon sa resulta ng haydroliko pagkalkula.

3. Haydroliko pagkalkula ng sunog extinguishing sistema.

Ang haydroliko pagkalkula ng sprinkler network ay ginaganap sa layunin ng:

1. Pagpapasiya ng pagkonsumo ng tubig

2. Paghahambing ng tiyak na paggasta ng irigasyon intensity sa isang regulasyon na kinakailangan.

3. Pagpapasiya ng kinakailangang presyon ng mga supply ng tubig at ang pinaka-ekonomiko diameters ng pipe.

Ang haydroliko pagkalkula ng pipeline ng apoy ng apoy ay nabawasan sa paglutas ng tatlong pangunahing gawain:

1. Pagpapasiya ng presyon sa inlet sa supply ng hindi masusunog na tubig (sa axis ng outlet, pump). Kung ang kinakalkula na daloy ng tubig rate ng pipeline trace, ang kanilang haba at diameter, at ang uri ng mga fittings ay tinukoy. Sa kasong ito, ang pagkalkula ay nagsisimula sa pagtukoy ng pagkawala ng presyon kapag gumagalaw ang tubig depende sa diameter ng pipelines, atbp. Nagtatapos ang pagkalkula sa pamamagitan ng pagpili ng brand ng pump sa kinakalkula na daloy ng tubig at presyon sa simula ng pag-install

2. Pagpapasiya ng pagkonsumo ng tubig para sa ibinigay na presyon sa simula ng pipeline ng apoy. Ang pagkalkula ay nagsisimula sa pagpapasiya ng haydroliko paglaban ng lahat ng mga elemento ng pipeline at nagtatapos sa pagtatatag ng tubig pagkonsumo mula sa isang naibigay na presyon sa simula ng istasyon ng bumbero.

3. Pagpapasiya ng diameter ng pipeline at iba pang mga elemento sa kinakalkula na daloy ng tubig at presyon sa simula ng pipeline.

Pagpapasiya ng kinakailangang presyon sa isang naibigay na patubig.

Talahanayan 4.

Ang mga parameter ng "macstop" irriments.

Sa seksyon, ang isang sprinkler aup ay pinagtibay, ayon sa pagkakabanggit, ipinapalagay namin na ang SIS-PN stamp irriments 0,085 ay ilalapat - Sprinkler rods, tubig, mga espesyal na layunin na may concentric o daloy rate set patayo nang walang pandekorasyon coating na may kapasidad na koepisyent ng 0.085, ang rate ng temperatura ng tugon 57 O, ang pag-areglo ng tubig sa dictating rink ay tinutukoy ng formula:

Ang pagganap koepisyent ay 0.085;

Kinakailangan ang libreng presyon na katumbas ng 100 m.

3.2. Haydroliko pagkalkula ng paghati at feed pipelines.

Para sa bawat seksyon ng sunog extinguishing, ang pinaka-remote o pinaka-mataas na matatagpuan protektado zone ay tinutukoy, at ang haydroliko pagkalkula ay isinasagawa para sa zone na ito sa loob ng kinakalkula lugar. Alinsunod sa hula ng sunog extinguishing system, ito ay hindi pinagsama sa isang configuration, ito ay hindi pinagsama sa isang pipeline ng tubig. Ang libreng presyon sa dictational rod ay 100 m, ang pion loss sa feed area ay katumbas ng:

Balangkas haba ng pipeline ng pipeline sa pagitan ng mga rods;

Likidong pagkonsumo sa seksyon ng pipeline;

Ang koepisyent na nagpapakilala sa pagkawala ng presyon sa haba ng pipeline para sa napiling marka ay 0.085;

Ang kinakailangang libreng presyon sa bawat kasunod na baras ay isang kabuuan na binubuo ng ninanais na libreng ulo ng nakaraang rink, at ang presyon ng pagkawala sa pipeline area sa pagitan nila:

Ang pagkonsumo ng tubig ng ahente ng foaming mula sa kasunod na pamalo ay tinutukoy ng pormula:

Ang talata 3.1 ay tinutukoy ng daloy ng daloy ng dictational rod. Ang mga pipeline ng mga setting ng tubig na puno ay dapat gawin ng galvanized at hindi kinakalawang na asero, ang lapad ng pipeline ay tinutukoy ng formula:

Plot water consumption, M 3 / S.

Bilis ng tubig m / s. Tinatanggap namin ang bilis ng bilis mula sa 3 para sa 10 m / s

Ang diameter at pipeline express sa ML at pagtaas sa pinakamalapit na halaga (7). Ang mga tubo ay konektado sa pamamagitan ng welded method, ang mga fittings ay ginawa sa lugar. Ang diameters ng pipeline ay dapat na tinutukoy sa bawat kinakalkula na lugar.

Ang nakuha na mga resulta ng haydroliko pagkalkula ay nabawasan sa Table 5.

TALAAN 5.

3.3 pagpapasiya ng kinakailangang presyon sa sistema

Ang pagkonsumo ng tubig para sa sunog na papatayin mula sa network ng supply ng tubig sa mga negosyo ng mga industriya ng langis at mga industriya ng petrochemical ay dapat makuha sa rate ng dalawang sabay-sabay na apoy sa enterprise: isang sunog sa lugar ng produksyon at pangalawang apoy - sa zone ng kalakal o kalakal warehouses ng sunugin gases, langis at petrolyo produkto.

Ang pagkonsumo ng tubig ay tinutukoy ng pagkalkula, ngunit dapat ay dadalhin ng hindi bababa sa: para sa produksyon zone - 120 L / s, para sa warehouses - 150 l / s. Ang pagkonsumo at stock ng tubig ay dapat tiyakin ang extinguishing at proteksyon ng mga kagamitan sa pamamagitan ng mga stationary installation at mobile na kagamitan sa sunog.

Para sa tinatayang pagkonsumo ng tubig sa apoy sa bodega ng mga produktong langis at petrolyo, ang isa sa mga sumusunod na gastusin ay dapat makuha: sa sunog extinguishing at paglamig ng mga tangke (batay sa pinakadakilang pagkonsumo para sa isang apoy ng isang reservoir); sa sunog extinguishing at paglamig tangke ng tren, cream-likido aparato at isang overpass o sunog extinguishing paglikha at bulk aparato para sa mga tangke ng kotse; Ang pinakamalaking kabuuang pagkonsumo para sa panlabas at panloob na sunog extinguishing ng isa sa mga gusali ng warehouse.

Ang mga gastos ng mga ahente ng sunog ay dapat matukoy batay sa intensity ng kanilang supply (Table 5.6) sa kinakalkula na lugar ng mga produktong langis at petrolyo (halimbawa, sa mga vertical na tangke ng lupa na may isang nakatigil na bubong para sa kinakalkula na lugar ng extinguishing, ang lugar ng horizontal cross section ng tangke) ay kinuha.

Ang pagkonsumo ng tubig para sa paglamig ng mga vertical tank ng lupa ay dapat matukoy ng pagkalkula, batay sa intensity ng supply ng tubig na natanggap ng Table 5.3. Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig ay tinukoy bilang kabuuan ng gastos ng paglamig ng tangke ng nasusunog at paglamig ng katabi nito sa grupo.

Ang libreng ulo sa sunog supply ng tubig network sa apoy ay dapat na kinuha:

· Kapag pinalamig ng stationary installation - ayon sa mga teknikal na katangian ng singsing ng patubig, ngunit hindi kukulangin sa 10 m sa antas ng singsing ng patubig;

· Kapag pinapalamig ang mga reservoir ng mobile na kagamitan sa sunog ayon sa mga teknikal na katangian ng mga puno ng apoy, ngunit hindi kukulangin sa 40 m.

Ang tinantyang tagal ng paglamig reservoirs (nasusunog at kalapit na may ito) ay dapat na kinuha:

· Mga tangke ng lupa kapag nagsuot ng sunog sa pamamagitan ng awtomatikong sistema - 4 na oras;

· Kapag nag-aalaga sa isang mobile na kagamitan sa sunog - 6 h;

· Mga tangke sa ilalim ng lupa - 3 h.

Ang kabuuang pagkonsumo ng tubig mula sa network ng supply ng tubig upang protektahan ang mga aparato ng isang uri ng haligi na may kondisyon na sunog na may mga setting ng patubig ng tubig ng tubig ay kinuha bilang ang halaga ng paggasta ng tubig sa patubig ng nasusunog na kasangkapan ng haligi at dalawang katabi nito, na matatagpuan sa isang distansya na mas mababa sa dalawang diameters ng pinakadakilang ng mga ito. Ang intensity ng supply ng tubig sa bawat 1 m 2 ng protektadong ibabaw ng uri ng hanay ng hanay mula sa SUNG at ang LVB ay kinuha katumbas ng 0.1 l / (s × m 2).

Ang pagkalkula ng pipeline ng pabrig ng pabilog ay isaalang-alang ang halimbawa ng paglamig sa gilid ng gilid sa apoy ng vertical na tangke ng lupa kasama ang LVZ sa nakatigil na bubong ng nominal na dami W. \u003d 5000 m 3, diameter. d. p \u003d 21 m at taas H. \u003d \u003d 15 m. Ang patuloy na pag-install ng paglamig ng tangke ay binubuo ng isang pahalang na singsing na singsing ng patubig (ang patubig na pipeline na may mga aparatong pag-spray ng tubig), inilagay sa itaas na sinturon ng mga pader ng tangke, dry risers at pahalang na pipelines na kumukonekta sa sectional irigasyon singsing na may isang firewall network (Larawan 5.5).

Larawan. 5.5. Scheme ng isang plot ng supply ng tubig na may singsing ng patubig:

1 - Seksyon ng Ring Network; 2 - Gate sa sangay; 3 - kreyn para sa tubig alisan ng tubig; 4 - Dry riser at horizontal pipeline; 5 - Patubig ng patubig na may mga aparatong pag-spray ng tubig.

Tinutukoy namin ang kabuuang pagkonsumo para sa paglamig ng reservoir na may intensity ng supply ng tubig J. \u003d 0.75 l / s bawat 1 m haba ng bilog nito (Table 5.3) Q. = J.p. d. p \u003d 0.75 × 3.14 × 21 \u003d 49.5 l / s.

Sa singsing ng patubig, natatanggap namin ang mga drains na may flat op-12 rosette na may lapad ng outlet 12 mm.

Tinutukoy namin ang pagkonsumo ng tubig mula sa isang drazer sa pamamagitan ng formula,

saan To. - Mga consumables drentcher, To. \u003d 0.45 l / (may × m 0.5); H a. \u003d 5 m-miminal libreng presyon. Pagkatapos l / s. Matukoy ang bilang ng mga drainschers. Pagkatapos Q. = nq. \u003d 50 × 1 \u003d 50 l / s.

Distansya sa pagitan ng mga drader kapag diameter ring D. K \u003d 22 m. M.

Diameter ng branch d. Sun liner sa singsing, sa bilis ng tubig V. \u003d 5 m / s ay katumbas ng m.

Tinatanggap namin ang lapad ng pipeline. d. Sun \u003d 125 mm.

Sa singsing mula sa punto b. Upang ituro ngunit. Ang tubig ay pupunta sa dalawang direksyon, samakatuwid ang diameter ng singsing ng singsing na lugar ay tinutukoy mula sa pagpasa ng kalahati ng kabuuang pagkonsumo ng m.

Para sa pare-parehong patubig ng mga pader ng reservoir, iyon ay, ang pangangailangan para sa isang menor de edad presyon drop sa patubig singsing sa diktador (point ngunit.) at ang pinakamalapit sa punto b. Tinatanggap ang mga drenchers. d. K \u003d 100 mm.

Sa pamamagitan ng formula tinutukoy namin ang pagkawala ng presyon h. k sa isang semir m. \u003d 15 m.

Ang magnitude ng libreng epekto sa simula ng sangay ay isinasaalang-alang kapag tinutukoy ang mga katangian ng bomba.

Para sa mas mataas na mga pag-install (halimbawa, mga haligi ng paglilinis), maaaring ibigay ang ilang mga perforated pipeline sa iba't ibang marka. Ang ulo ng pinaka-mataas na matatagpuan pipeline na may butas ay dapat na kinuha hindi hihigit sa 20-25 m.