Ministry of Russian Federation.

Para sa pagtatanggol sa sibil, mga emerhensiyang sitwasyon at pag-aalis ng mga natural na kalamidad

Federal State Budgetary Institution All-Russian Order "Hall Sign" Research Institute of Fire Defense Emergencies Ministry of Russia

(FGBU vniipo emercom ng Russia)

Aprubahan

Hepe

Fsbi vniipo emercom ng Russia.

Kandidato ng mga teknikal na agham

Sa at. Kimpin.

Methodic.

Mga pagsusulit upang matukoy ang linear flame pagpapalaganap rate.

Solido at materyales

Propesor. Sa. Smirnov.

Moscow 2013.

Ang pamamaraan na ito ay inilaan para sa paggamit ng Seu Seu FPS masamang emercom ng Russia, ang mga oversight katawan ng emercom ng Russia, pagsubok laboratoryo, mga organisasyon ng pananaliksik, negosyo - mga tagagawa ng mga sangkap at mga materyales, pati na rin ang mga organisasyon na nagtatrabaho sa larangan ng kaligtasan ng sunog ng mga bagay.

Ang pamamaraan ay binuo ng FSBI ng Vniipo emercom ng Russia (Deputy Head ng Research Center para sa pag-iwas sa sunog at pag-iwas sa mga emerhensiyang sitwasyon na may apoy, doktor ng mga teknikal na agham, Propesor N.VMirnov; punong tagapagpananaliksik, Doctor of Technical Sciences, Propesor Ni Konstantinova; sektor ulo, kandidato ng teknikal na agham o.i. Molchadsky; pinuno ng sektor A.A. Merkulov).

Ang pamamaraan ay nagtatanghal ng mga pangunahing probisyon upang matukoy ang linear na rate ng pagpapalaganap ng apoy sa ibabaw ng mga solido at materyales, pati na rin ang paglalarawan ng pag-install, prinsipyo ng operasyon at iba pang kinakailangang impormasyon.

Sa diskarteng ito, ang pag-install ay ginagamit, ang batayan ng disenyo ng kung saan ay tumutugma sa GOST 12.1.044-89 (Clause 4.19) "ang paraan ng pang-eksperimentong kahulugan ng flame spread index".

L. - 12, application. - 3.

Vniipo - 2013.

SCOPE4NATTATVE REFERENCES4TERMANS AND DEFINITIONS4 EQUIPMENT PARA SA MGA TESTS4 Buod para sa mga pagsubok5Calibration Pag-install ng mga pagsubok Pagsusuri ng mga resulta ng pagsubok7pormation pagsubok protocol7 kaligtasan kinakailangan7pertice A (sapilitan) Pangkalahatang uri ng pag-install

Appendix B (Mandatory) Mutual Location of the Radiation Panel

At may hawak na may sample10.

Listahan ng mga performers work12.

Ang pamamaraan na ito ay nagtatatag ng mga kinakailangan para sa pamamaraan para sa pagtukoy ng linear na rate ng pagpapalaganap ng apoy (LSRP) sa ibabaw ng pahalang na nakaayos na mga solido at mga sample ng materyales.

Nalalapat ang pamamaraan na ito upang sunugin ang mga solido at materyales, kasama. Konstruksiyon, pati na rin sa pintura coatings.

Ang pamamaraan ay hindi nalalapat sa mga sangkap sa gaseous at likidong anyo, pati na rin ang mga bulk na materyales at alikabok.

Ang mga resulta ng pagsusulit ay naaangkop lamang upang suriin ang mga katangian ng mga materyales sa kinokontrol na mga kondisyon ng laboratoryo at hindi palaging nagpapakita ng pag-uugali ng mga materyales sa tunay na kondisyon ng sunog.

Ang pamamaraan na ito ay gumagamit ng regulasyon na mga sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan:

GOST 12.1.005-88 Sistema ng kaligtasan sa kaligtasan ng Labor. Pangkalahatang sanitary at hygienic na kinakailangan para sa hangin ng nagtatrabaho na lugar.

Gost12.1.019-79 (2001) Systemstandartteesweestrunity.

Kaligtasan ng elektrikal. Pangkalahatang mga kinakailangan at katawagan ng mga uri ng proteksyon.

Gost12.1.044-89productsbastincessmatches.

Nomenclature ng mga tagapagpahiwatig at pamamaraan para sa kanilang kahulugan.

Gost 12766.1-90 wire ng katumpakan alloys na may mataas na electrical paglaban.

Gost 18124-95 sheet asbestos-cement flat. Mga teknikal na kondisyon.

Gost 20448-90 (na may pagbabago ng 1, 2) hydrocarbon gases liquefied fuel para sa utility consumption. Mga teknikal na kondisyon.

Mga tuntunin at kahulugan

Sa pamamaraang ito, ang mga sumusunod na termino na inilalapat sa kaukulang mga kahulugan:

Linear Flame Propagation Rate: Ang distansya ay naglakbay sa harap ng apoy sa bawat yunit ng oras. Ito ay isang pisikal na dami na nailalarawan sa pamamagitan ng progresibong linear na kilusan ng Flame Front sa isang ibinigay na direksyon sa bawat yunit ng oras.

Flame Front: isang zone ng isang bukas na apoy, kung saan ang nasusunog ay nangyayari.

Pagsubok kagamitan.

Ang pag-install para sa pagtukoy ng linear flame rate ng pagpapalaganap (Figure A.1) ay kinabibilangan ng mga sumusunod na elemento: isang vertical stand sa suporta, isang electrical radiation panel, isang holder ng sample, isang maubos na payong, isang gas burner at isang thermoelectric converter.

Ang electrical radiation panel ay binubuo ng isang ceramic plate, sa mga grooves na kung saan ay pantay na naayos ng elemento ng pag-init (spiral) mula sa wire ng X20N80-H brand (GOST 12766.1). Ang mga parameter ng spiral (diameter, paikot-ikot na hakbang, elektrikal na paglaban) ay dapat na tulad na ang kabuuang paggamit ng kuryente ay hindi lalampas sa 8 kW. Ang ceramic cooker ay inilalagay sa isang thermal power plated housing, naayos sa isang vertical rack at

Na konektado sa electrical network gamit ang power supply. Upang madagdagan ang kapangyarihan ng infrared radiation at pagbawas ng epekto ng hangin daloy sa harap ng ceramic stove, isang grid ng heat-resistant bakal ay naka-install. Ang radiation panel ay naka-install sa isang anggulo ng 600 hanggang sa ibabaw ng pahalang na matatagpuan sample.

Ang sample holder ay binubuo ng isang stand at frame. Ang frame ay naayos sa stand horizontally upang ang mas mababang gilid ng electrical radiation panel ay mula sa itaas na frame ng eroplano na may sample sa layo na 30 mm patayo at 60 mm pahalang (figure B.1).

Sa gilid ng gilid ng frame, kontrolin ang mga dibisyon ay inilalapat bawat (30 ± 1) mm.

Ang maubos na payong na may sukat (360 × 360 × 700) mm na naka-mount sa itaas ng may-hawak ng sample ay nagsisilbing mangolekta at mag-alis ng mga produkto ng combustion.

4.5. Ang gas burner ay isang tubo na may diameter na 3.5 mm mula sa heat-resistant na bakal na may selyadong dulo at limang butas na matatagpuan sa layo na 20 mm mula sa bawat isa. Ang burner sa operating position ay nakatakda bago ang radiation panel parallel sa sample surface kasama ang haba ng gitna ng zero seksyon. Ang distansya mula sa burner hanggang sa ibabaw ng sample ng pagsubok ay (8 ± 1) mm, at ang axis ng limang butas ay nakatuon sa isang anggulo ng 450 sa ibabaw ng sample. Upang patatagin ang ignorante na apoy, ang burner ay inilagay sa isang solong layer na kaso na gawa sa metal grid. Ang gas burner ay konektado sa pamamagitan ng isang nababaluktot na diligan sa pamamagitan ng balbula na kumokontrol sa pagkonsumo ng gas, sa silindro na may propane - butan fraction. Ang presyon ng gas ay dapat nasa hanay (10 ÷ 50) KPA. Sa posisyon na "kontrol", ang burner ay aalisin sa gilid ng frame.

Ang power supply ay binubuo ng isang boltahe regulator na may pinakamataas na kasalukuyang load ng hindi bababa sa 20 at adjustable output boltahe mula 0 hanggang 240 V.

Isang aparato para sa pagsukat ng oras (stopwatch) na may isang hanay ng pagsukat (0-60) mga mina at isang error na hindi hihigit sa 1 s.

Ang Thermoemometer ay dinisenyo upang masukat ang bilis ng airflow na may saklaw ng pagsukat (0.2-5.0) M / C at isang katumpakan ng ± 0.1 m / s.

Upang sukatin ang temperatura (tagapagpahiwatig ng sanggunian), kapag ang mga materyales sa pagsubok, ang isang thermoelectric converter ng tha uri na may thermoelectrogen diameter ay hindi higit sa 0.5 mm, iikot na nakahiwalay, na may katumpakan ng grado (0-500), hindi hihigit sa 2 grado na katumpakan . Ang thermoelectric converter ay dapat magkaroon ng isang hindi kinakalawang na asero proteksiyon pambalot na may diameter ng (1.6 ± 0.1) mm, at upang maayos sa isang paraan na ang spin ay nasa seksyon ng seksyon ng makitid na bahagi ng maubos payong.

Aparato para sa pagrehistro ng temperatura na may saklaw ng pagsukat (0-500), hindi hihigit sa 0.5 grado katumpakan.

Upang sukatin ang mga linear na sukat, isang linya ng metal o ruleta na may saklaw ng pagsukat (0-1000) mm at c.d ay ginagamit. 1 mm.

Upang sukatin ang presyon ng atmospera, isang barometer ay ginagamit sa hanay ng pagsukat (600-800) mm.rt. at tsd. 1 mm.rt.st.

Upang sukatin ang kahalumigmigan ng hangin, ang hygrometer ay ginagamit sa hanay ng pagsukat (20-93)%, (15-40) OS at C.D. 0.2.

Sample para sa pagsubok

5.1. Para sa pagsubok ng isang uri ng materyal, limang sample (320 ± 2) mm ang haba (140 ± 2) mm ang lapad, ang aktwal na kapal, ngunit hindi hihigit sa 20 mm ang manufactured. Kung ang materyal na kapal ay higit sa 20 mm, ito ay kinakailangan upang i-cut bahagi

Materyal na hindi sa harap na bahagi, upang ang kapal ay 20 mm. Sa paggawa ng mga sample, ang exhibited surface ay hindi dapat maproseso.

Para sa mga materyales ng anisotropiko, ang dalawang hanay ng mga sample ay ginawa (halimbawa, sa pamamagitan ng pato at batay sa). Kapag kinikilala ang materyal, ang pinakamasamang resulta ng pagsubok ay kinuha.

Para sa mga layered na materyales na may iba't ibang mga layer ng ibabaw, dalawang hanay ng mga sample ang ginawa upang maglinis ng parehong ibabaw. Kapag kinikilala ang materyal, ang pinakamasamang resulta ng pagsubok ay kinuha.

Roofing mastic, mastic coatings at paintwork ay nasubok sa pamamagitan ng parehong pundasyon na pinagtibay sa isang tunay na disenyo. Kasabay nito, ang Paintwork Coatings ay dapat na ilapat ng hindi bababa sa apat na layer, na may daloy ng bawat layer, alinsunod sa teknikal na dokumentasyon para sa materyal.

Ang mga materyales na may kapal na mas mababa sa 10 mm ay nasubok sa kumbinasyon ng isang di-madaling sunugin na batayan. Ang paraan ng pangkabit ay dapat tiyakin ang masikip na kontak ng mga ibabaw ng materyal at base.

Ang mga sheet ng asbestos-semento na may sukat (320 × 140) mm, 10 o 12 mm ay makapal, na ginawa ayon sa GOST 18124, ay dapat gamitin bilang isang di-madaling sunugin na batayan.

Ang mga sample ay may kondisyon sa mga kondisyon ng laboratoryo ng hindi bababa sa 48 oras.

Pag-install ng pagkakalibrate

Ang pag-install ng pagkakalibrate ay dapat isagawa sa isang silid sa isang temperatura (23 ± 5) C at kamag-anak na halumigmig ng hangin (50 ± 20)%.

Sukatin ang bilis ng daloy ng hangin sa seksyon ng seksyon ng krus ng makitid na bahagi ng maubos na payong. Dapat itong nasa saklaw (0.25 ÷ 0.35) m / s.

Ayusin ang daloy ng gas sa pamamagitan ng Ostar gas burner upang ang taas ng dila ng apoy ay (11 ± 2) mm. Pagkatapos nito, ang burner ng kapangyarihan ay naka-off at inilipat sa posisyon na "kontrol".

Isama ang isang electrical radiation panel at itakda ang holder ng sample na may target na asbestos-semento plate, kung saan ang mga butas na may mga sensor ng pagkilos ng init sa tatlong checkpoint ay matatagpuan. Ang mga sentro ng mga butas (mga punto ng kontrol) ay matatagpuan sa gitnang longitudinal axis mula sa gilid ng frame ng holder ng sample sa isang distansya, ayon sa pagkakabanggit, 15, 150 at 280 mm.

Heat ang radiation panel, na nagbibigay ng init flux density sa stationary mode para sa unang control point (13.5 ± 1.5) kwm2, para sa pangalawang at pangatlong punto, ayon sa pagkakabanggit, (9 ± 1) kwm2 at (4.6 ± 1) kwm2. Ang density ng init flux ay kinokontrol ng isang gordon uri sensor na may isang error ng hindi na

Ang radiation panel ay pumasok sa nakatigil na mode kung ang patotoo ng mga thermal flow sensor ay umabot sa mga halaga ng ibinigay na mga saklaw at mananatiling hindi nagbabago sa loob ng 15 minuto.

Pagsubok

Ang mga pagsusulit ay dapat isagawa sa loob ng bahay sa temperatura (23 ± 5) C at kamag-anak na halumigmig ng hangin (50 ± 20)%.

I-configure ang bilis ng airflow sa maubos na payong ayon sa 6.2.

Heat ang radiation panel at subaybayan ang density ng pagkilos ng init sa tatlong puntos ng kontrol sa 6.5.

I-fasten ang sample ng pagsubok sa may hawak, mag-apply sa mga panganib sa ibabaw ng harap sa mga palugit (30 ± 1) mm, light ang ignition burner, i-translate ito sa posisyon ng pagtatrabaho at ayusin ang rate ng daloy ng gas ayon sa 6.3.

Ilagay ang may-ari gamit ang sample ng pagsubok sa pag-install (ayon sa figure B.1) at i-on ang stopwatch sa sandali ng contact ng apoy ng ignition burner na may sample surface. Ang oras ng pag-aapoy ng sample ay ang sandali ng pagpasa sa harap ng apoy ng zero seksyon.

Ang pagsubok ay tumatagal hanggang sa pagtigil ng pagkalat ng Flame Front sa ibabaw ng sample surface.

Sa proseso ng pagsubok naayos:

Sample na oras ng pag-aapoy, c;

Oras i pagpasa sa harap ng apoy ng bawat i-th seksyon ng sample ibabaw (i \u003d 1.2, ... 9), c;

Kabuuang oras  pagpasa sa harap ng apoy ng lahat ng mga seksyon, c;

Distansya l, na kumalat sa harap ng apoy, mm;

Pinakamataas na temperatura ng tmax flue gas, c;

Ang oras upang makamit ang maximum na temperatura ng tambutso gas, p.

Pagtatasa ng mga resulta ng pagsubok

Para sa bawat sample, ang linear rate ng flame propagation sa ibabaw (v, m / c) ay kinakalkula ng formula

V \u003d l /  × 10-3.

Ang average na halaga ng aritmetika ng linear flame pagpapalaganap rate sa ibabaw ng limang sinubukan sample ay kinuha para sa linear bilis ng pagpapalaganap ng apoy sa ibabaw ng materyal sa ilalim ng pag-aaral.

8.2. Ang convergence at reproducibility ng pamamaraan na may tiwala na posibilidad ng 95% ay hindi dapat lumagpas sa 25%.

Test Protocol Design.

Ang test protocol (Annex B) ay naglalaman ng sumusunod na impormasyon:

Pangalan ng laboratoryo ng pagsubok;

Ang pangalan at address ng customer, ang tagagawa (supplier) ng materyal;

Kondisyon sa silid (temperatura, os; kamag-anak na kahalumigmigan,%, presyon ng atmospera, mm.rt.st.);

Paglalarawan ng materyal o produkto, teknikal na dokumentasyon, trademark;

Komposisyon, kapal, density, masa at pamamaraan ng mga sample ng pagmamanupaktura;

Para sa mga materyales ng multilayer - ang kapal at katangian ng materyal ng bawat layer;

Mga parameter na naitala sa panahon ng pagsubok;

Ang halaga ng aritmetika ng linear flame propagation rate;

Karagdagang mga obserbasyon (materyal na pag-uugali sa panahon ng pagsubok);

Mga performer.

Pangangailangan sa kaligtasan

Ang silid kung saan ang mga pagsubok ay dapat na may supply at pagkahapo. Ang proseso

Masiyahan ang mga kinakailangan ng kaligtasan ng elektrikal ayon sa GOST 12.1.019 at sanitary at hygienic na kinakailangan para sa GOST 12.1.005. Ang mga taong ginawa sa iniresetang paraan sa mga pagsubok ay dapat na pamilyar sa manwal ng teknikal na paglalarawan at pagtuturo para sa pagsubok at pagsukat ng kagamitan.

Appendix A (Mandatory)

Pangkalahatang pag-install ng pag-install

1 - vertical stand sa suporta; 2 - electric radiation panel; 3 - sample holder; 4 - maubos payong; 5 - gas burner;

6 - Thermoelectric converter.

Figure A.1 - Pangkalahatang planta ng pag-install

Appendix B (Mandatory)

Mutual na lokasyon ng radiation panel at ang may hawak na may sample

1 - Electrical radiation panel; 2 - isang may-hawak ng sample; 3 - sample.

Figure B.1 - Mutual na lokasyon ng radiation panel at sample holder

Pagsubok protocol form.

Pangalan ng isang organisasyon na nagsasagawa ng mga pagsubok na Protocol No.

Mga kahulugan ng linear flame propagation sa ibabaw

Mula sa ""

Customer (Manufacturer):

Pangalan ng materyal (Mark, Gost, Tu, atbp.):

Mga katangian ng produkto (density, kapal, komposisyon, bilang ng mga layer, kulay):

Ang mga kondisyon (temperatura, os; relativeness,%; atmospheric pressure, mm.rt.st):

Pangalan ng Pamamaraan ng Pagsubok:

Pagsubok at pagsukat ng kagamitan (numero ng pabrika, tatak, sertipiko ng pag-verify, saklaw ng pagsukat, panahon ng bisa):

EXPERIMENTAL DATA:

Hindi. Oras, p. Maxim. Double gases oras para sa harap ng apoy ng ibabaw №19 mga tagapagpahiwatig ng pamamahagi ng apoy

Refermation of Achievement of Tmax1 2 3 4 5 6 7 8 9 Haba L, MM Linear Speed \u200b\u200bV, M / C1 2 3 4 5 Tandaan: Konklusyon: Mga Artist:

Listahan ng mga performer na gumagana:

Chief researcher, D.T.n., Prof.n.i. Konstantinova pinuno ng sektor, k.t.n.o.o. Molody caser sectors.a. Merkulov.

Orihinal na dokumento?

Mga parameter ng sunog: tagal, lugar, temperatura, init, linear na rate ng pagpapalaganap ng sunog, nasusunog na pagsunog rate, intensity ng gas exchange, density ng usok. Lecture 2.

Ito ay kilala na ang pangunahing kababalaghan sa apoy- nasusunog, ngunit ang apoy ang kanilang sarili ay lahat ng mga indibidwal. Magkakaibang uri at mga mode ng pagkasunog: kinetiko at pagsasabog, magkakatulad at magkakaiba, laminar at magulong, didlagrate. at pagpapasigla, kumpleto at hindi kumpleto, atbp.). Magkakaibang kondisyon kung saan nangyayari ang nasusunog; Ang kalagayan at lokasyon ng mga sunugin na sangkap, init at mass exchange sa nasusunog na zone, atbp Samakatuwid, ang bawat sunog ay dapat na nakarehistro, ilarawan, galugarin, ihambing sa iba, i.e. Pag-aralan ang mga parameter ng sunog.

Tagal ng apoy τ p. (min.). Ang tagal ng apoy ay tinatawag na oras mula sa sandali ng paglitaw nito hanggang sa kumpletong pagtigil ng pagsunog.

Lugar ng sunogF. p. (M. 2). Ang lugar ng apoy ay tinatawag na lugar ng nasusunog na lugar sa pahalang o patayong eroplano.

Sa larawan. 1 ang mga katangian ng mga kaso ng kahulugan ng lugar ng sunog ay ipinapakita. Sa panloob na apoy sa mga mataas na gusali, ang kabuuang lugar ng sunog ay matatagpuan bilang halaga ng mga lugar ng sunog sa lahat ng sahig. Sa karamihan ng mga kaso, ginagamit nila ang projection sa pahalang na eroplano, medyo bihira - Sa vertical (kapag nasusunog ang isang solong disenyo ng isang maliit na kapal, matatagpuan patayo, na may sunog sa gas fountain).

Ang lugar ng sunog ay ang pangunahing parameter ng apoy kapag sinusuri ang laki nito, kapag pumipili ng isang pamamaraan ng pagpatay, kapag kinakalkula ang mga pwersa at nangangahulugan na kinakailangan para sa lokalisasyon at likidasyon nito.

Temperatura ng sunog, T. P. ( K.). Sa ilalim ng temperatura ng panloob na sunog, naiintindihan nila ang temperatura ng mid-paying ng gas mediors sa loob ng gas, at sa ilalim ng temperatura ng pagbubukas- Temperatura ng apoy. Ang temperatura ng panloob na apoy ay mas mababa kaysa sa bukas.

Linear na bilis ng pamamahagi ng sunog, V P. (MS). Sa ilalim ng parameter na ito, ang rate ng pagpapalaganap ng pagsunog sa ibabaw ng sunugin materyal sa bawat yunit ng oras ay nauunawaan. Ang linear rate ng combustion spread ay tumutukoy sa lugar ng sunog. Ito ay mag-hang sa uri at likas na katangian ng nasusunog na mga sangkap at materyales, sa kakayahang mag-apoy at ang unang temperatura, sa intensity ng gas exchange sa apoy at ang direksyon ng convective gas flow, sa antas ng pagdurog ng sunugin materyales, ang kanilang spatial na lokasyon at iba pang mga kadahilanan.

Linear combustion spread rate.- Ang halaga ay di-permanente sa oras, samakatuwid, sa mga kalkulasyon, ginagamit namin ang mga average na halaga na tinatayang halaga.

Ang pinakadakilang haba ng bilis ng pagkasunog ay may nagmamay ari gas.dahil sa halo na may hangin, sila ay handa na para sa pagsunog, lamang ito ay kinakailangan upang init ang halo na ito sa temperatura ng pag-aapoy.

Linear combustion spread rate. mga likidodepende sa kanilang unang temperatura. Ang pinakadakilang linear na pagpapalaganap ng pagkasunog para sa mga sunugin na likido ay sinusunod sa temperatura ng pag-aapoy, at ang rate ng pagpapalaganap ng pagsunog sa mga mixtures ng singaw ay pantay.

Ang pinakamaliit na linear na bilis ng pagpapalaganap ng pagsunog ay may matatag na materyales na madaling sunugin, upang maghanda para sa pagsunog ng higit pang init ay kinakailangan kaysa sa mga likido at gas. Ang linear rate ng pagpapalaganap ng pagkasunog ng solid na sunugin materyales ay higit sa lahat ay depende sa kanilang spatial na lokasyon. Ang pagkalat ng apoy sa vertical at pahalang na ibabaw ay naiiba sa 5- 6 beses, at kapag ang apoy ay nagkakalat sa vertical surface, ibaba at itaas pababa- 10 beses. Ang linear na bilis ng pagpapalaganap ng pagsunog kasama ang pahalang na ibabaw ay kadalasang ginagamit.

Ang rate ng burnout ng sunugin sangkap at mga materyales. Ito ay isa sa mga pinakamahalagang parameter ng pagkasunog sa apoy. Ang rate ng burnout ng sunugin sangkap at mga materyales ay tumutukoy sa intensity ng init pagwawaldas sa apoy, at, dahil dito, ang temperatura ng sunog, ang intensity ng kanyang pag-unlad at iba pang mga parameter.

Pinaka-burnout. tinawag ang masa ng isang sangkap o materyal na sinunog sa bawat yunit ng orasV M. (kg / s). Ang mass rate ng burnout pati na rin ang bilis ng pagpapalaganap ng pagkasunog ay depende sa pinagsama-samang estado ng sunugin na sangkap o materyal.

Gorry. gaza.ito ay mahusay na halo-halong sa nakapalibot na hangin, kaya ganap na sinusunog sa isang apoy tanglaw. Mass speed burning. mga likidoito ay tinutukoy ng bilis ng kanilang pagsingaw, ang pagtanggap ng mga vapors sa zone ng pagkasunog at ang mga kondisyon ng kanilang paghahalo sa oxygen. Ang bilis ng pagsingaw sa estado ng ekwilibrium ng sistema ng "likido-pares" ay depende sa mga katangian ng physicochemical ng likido, ang temperatura nito, ang pagkalastiko ng singaw. Na may isang non-equilibrium na estado, ang intensity ng pagsingaw ng likido ay tinutukoy ng temperatura ng ibabaw ng layer nito, na kung saan ay depende sa intensity ng thermal daloy mula sa combustion zone, init ng pagsingaw at init exchange kondisyon sa mas mababa mga layer ng likido.

Para sa multicomponent combustible na likido, ang komposisyon ng kanilang steam phase ay tinutukoy ng komposisyon ng konsentrasyon ng solusyon at depende sa intensity ng pagsingaw at ang antas ng punto ng balanse. Sa masinsinang pagsingaw sa ibabaw ng mga layer ng tuluy-tuloy, ang proseso ng dispersal ay nangyayari, at ang komposisyon ng steam phase ay naiiba mula sa punto ng balanse, at ang mass rate ng burnout ay nagbabago habang mas maraming pabagu-bago ng isip ang mga fraction.

Ang proseso ng burnout ay nakasalalay sa paghahalo ng singaw ng likido na may air oxygen. Itoang proseso ay nakasalalay sa laki ng barko, mula sa taas ng gilid sa itaas ng antas ng likido (ang haba ng landas ng paghahalo sa zone ng combustion) at ang intensity ng panlabas na gas mga thread. Ang mas malaki ang diameter ng barko (hanggang sa 2- 2.5 m, karagdagang pagtaasang diameter ay hindi nakakaapekto sa parameter na pinag-uusapan) at ang taas ng gilid ang antas ng likido, mas malaki ang haba ng landas ng tuluy-tuloy sa zone ng combustion, alinsunod dito, ang mas kaunting bilis ng burnout. Ang mataas na bilis ng hangin at ang temperatura ng nasusunog na likido ay nakakatulong mas mahusay na paghahalo ng vapor fluid na may air oxygen at bilis ng paglago fluid burnout.

Ang masa ng likido na sinunog mula sa oras mula sa ibabaw ng ibabaw na lugar ay tinatawag na mga detalye ng burnout. V m, kg / (M. 2 s).

Volumetric bilis ng burnout. na tinatawag na dami ng likido, sinunog sa bawat yunit ng oras mula sa yunit ng ibabaw ng ibabaw ng pagkasunog,V. Tungkol sa. Para sa mga gas - Ito ang dami ng gas na sinunog sa bawat yunit ng oras, para sa mga likido at solids at materyales- Ito ay isang partikular na volumetric na bilis ng m / (m . c) o m / s, i.e. Ito ay isang linear na bilis. Ang volumetric rate ay nagpapahayag ng rate ng pagbaba sa antas ng likido habang sinusunog ang layo o ang gasolina ng kapal ng layer ng solid fuel material.

Talagang palibutan ang bilis ng burnout- Ito ang rate ng pagbawas sa antas ng likido habang sinusunog o ang bilis ng pagsunog ng kapal ng solid fuel material. Ang pagsasalin ng volumetric (linear) na bilis sa masa ay maaaring isagawa ayon sa formula:V. M. = .

Ang bilis ng burnout ng manipis (< 10 мм) слоев жидкости и пленок выше усредненной массовой или линейной скорости выгорания жидкости верхнего уровня резервуара при отсутствии ветра. Скорость выгорания твердых материалов зависит от вида горючего, его состояния (размеров, величины свободной поверхности, положения по отношению к зоне горения и т.д.), температуры пожара, интенсивности газообмена. Удельная массовая ang bilis ng burnout ng solid combustible na materyales ay hindi lalampas sa 0.02 kg / (m 2 s) at ito ay bihira sa ibaba 0.005 kg / (m 2 s).

Ang mass rate ng burnout solid combustible materials ay depende sa relasyon ng pambungad na lugar (F np.) Sa pamamagitan ng kung saan ang gas exchange ay isinasagawa, sa square squareF np./ F N. . Halimbawa, para sa kahoy na may pagbaba sa pambungad na lugar, ang bilis ng burrming ay nabawasan.

Ang bilis ng burnout ng solid combustible materials take.proporsyonal na lugar ng mga bakanteng, i.e.

V md. \u003d. φ . V M.T. \u003d. . V M. . ,

kung saan v md. - Ang wastong pagtaas ng mass burnout speed;V M. . - Tabular na pag-aangat mass bilis ng burnout; φ.- Ang koepisyent na isinasaalang-alang ang mga kondisyon ng gas exchange. Ang expression na ito ay may bisa para sa φ \u003d 0.25.- 0.085, at para sa mga bukas na apoy, φ \u003d 1 ay kinuha.

Intensity ng gas exchange I. T., kG / (M. 2 ּ c) - Ang halagang ito ay dumarating sa isang yunit ng oras sa isang yunit ng lugar ng sunog. Makilala ang kinakailangang intensity ng gas exchange at aktwal. Ang kinakailangang intensity ng gas exchange ay nagpapakita kung magkano ang hangin ay kinakailangan para sa pagpasok sa bawat yunit ng oras sa bawat yunit ng lugar upang matiyak ang kumpletong pagkasunog ng materyal. Ang aktwal na intensity ng gas exchange ay nagpapakilala sa aktwal na pag-agos ng hangin. Ang intensity ng gas exchange ay tumutukoy sa mga panloob na apoy, kung saan nililimitahan ng mga istraktura ang pag-agos ng hangin sa silid, ngunit ang mga openings ay nagbibigay-daan sa iyo upang matukoy ang dami ng hangin na pumapasok sa kuwarto.

Intensity o density ng usok x.Ang parameter na ito ay nagpapakilala sa pagkasira ng kakayahang makita at ang antas ng toxicity ng kapaligiran sa zone ng usok. Ang pagkasira ng kakayahang makita sa mas maliit ay tinutukoy ng density, na tinatantya ng kapal ng layer ng usok, kung saan ang liwanag ng reference lamp ay hindi nakikita, o sa pamamagitan ng dami ng mga solidong particle na nakapaloob sa isang yunit ng lakas ng tunog (g / m 3). Ang data sa density ng usok na nabuo sa panahon ng pagsunog carbon containing substances. sa ibaba.

Mga parameter ng sunog Mayroong maraming: ang init ng apoy, ang sukat ng apoy, ang perimeter ng apoy, ang harap ng apoy ay kumalat, ang intensity ng apoy ng apoy, atbp.

Ang konsepto ng pag-load ng apoy.

Ang pangunahing kadahilanan na tumutukoy sa mga parameter ng apoy ay ang anyo at magnitude ng load ng apoy. Sa ilalim fire load object. unawain ang masa ng lahat ng mga materyales na madaling sunugin at labor-burn sa bawat 1 m 2square flooring o parisukat na inookupahan ng mga materyal na ito sa. buksan ang palaruan: R G. N.\u003d, kung saan ang g gn.- Fireload; p - masa ng sunugin at mga materyales sa paggawa, kg;F.- Floor area ng kuwarto o isang bukas na site, m 2.

Ang mga fireloads ng mga lugar, mga gusali, istruktura ay kinabibilangan ng hindi lamang kagamitan, kasangkapan, produkto, hilaw na materyales, atbp., Ngunit din estruktural elemento ng mga gusali na gawa sa sunugin at hard-scale na mga materyales (pader, sahig, kisame, window bindings, pinto, racks , magkakapatong, mga partisyon, atbp.). (sunugin at hard-scale na materyales, teknolohikal na kagamitan) at pansamantalang (raw na materyales, tapos na mga produkto).

Ang pag-load ng sunog ng bawat palapag, attic, basement ay tinutukoy nang hiwalay. Ang magnitude ng fire load ay tinanggap bilang mga sumusunod:

- para sa tirahan, administratibo at pang-industriya, ay hindi lalampas sa 50 kg / m 2, kung ang mga pangunahing elemento ng mga gusali ay hindi madaling sunugin;

- Ang average na halaga sa residential sector ay para sa 1-room apartment 27

kg / m 2, 2-bedroom.- 30 kg / m 2, 3-room.- 40 kg / m 2. ;

- sa mga gusali III antas ng paglaban ng sunog- 100 kg / M. 2 ;

- Sa mga pasilidad ng produksyon na may kaugnayan sa produksyon at pagproseso

combustible substances at materyales.- 250 - 500 kg / m 2. ;

- sa loob ng bahay kung saan matatagpuan ang mga modernong teknolohikal na linyamga Proseso I. mataas na kakayahan Warehouses.- 2000 - 3000 kg / M. 2 .

Para sa solid combustible na materyales, mahalaga ito istraktura load load, i.e. Ang pagpapakalat nito at katangian ng spatial placement nito (mahigpit na naka-pack na hanay; hiwalay na mga stack at pack; solid na pag-aayos o may puwang; pahalang o patayo). Halimbawa, ang mga kahon ng karton na may sapatos o roll ng tela, na matatagpuan:

1. Gorifornly sa sahig ng basement warehouse;

2. Sa stellage ng warehouse taas 8.- 16 m,

bigyan ang iba't ibang dynamics ng sunog. Sa pangalawang kaso, ang apoy ay ipamamahagi sa 5- 10 beses na mas mabilis.

Ang antas ng sapat na "pagiging bukas" para sa pagkasunog ay depende sa laki ng ibabaw ng sunugin na materyal, ang intensity ng gas exchange, atbp para sa mga tugma, ang agwat sa 3 mm ay sapat na upang magkaroon ng bawat tugma na nasusunog mula sa lahat ng panig, at para sa Ang Wooden Slab Size 2000 × 2000 mm clearance sa 10- 15 mm ay hindi sapat para sa libreng nasusunog.

Sa pagsasanay libre isaalang-alang ang pagkahuli sa likod ng isa pang kalapit na ibabaw sa layo na 20- 50 mm. Upang i-account para sa libreng ibabaw ng pag-load ng apoy, ang koepisyent ng nasusunog na ibabaw sa N ay ipinakilala.

Koepisyent ng nasusunog na ibabaw tawagan ang ratio ng ibabaw ng nasusunog na ibabawF. n .g. Sa square squareF n .g.: Sa n \u003dF. P.g. / F n.

Kapag nasusunog likido sa tangke sa n \u003d 1, solids sa P\u003e 1. Para sa kadahilanang ito, para sa parehong uri ng solid fuel materyal, halimbawa, kahoy halos lahat ng mga parameter ng sunog ay naiiba depende sa koepisyent ng nasusunog (nasusunog log, boards, chips, sup). Para sa mga pabrika ng kasangkapan (Ako at II. Ang mga grado ng paglaban ng sunog) ang halaga sa n ay nag-iiba mula sa 0.92 hanggang 4.44. Para sa karamihan ng mga fireLoad, ang halaga ng halaga sa P ay hindi lalampas sa 2-3, bihirang umaabot sa 4-5.

Ang koepisyent ng nasusunog na ibabawtinutukoy ang aktwal na magnitude ng nasusunog na lugar, mass rate ng burnout, ang intensity ng init dissipation sa apoy, init industriya Mga combustion zone, temperatura ng sunog, bilis ng pamamahagi nito at iba pang mga parameter ng sunog.

Pag-uuri ng mga apoy at kanilang mga tampok

Ang iba't ibang uri ng apoy ay maaaring ma-classified ayon sa iba't ibang mga natatanging katangian kung saan ang pagiging malapit o pagiging bukas ng nasusunog na sentro ay maaaring maiugnay, ang uri ng pinagsama-samang estado ng nasusunog na substansiya na ginagamit ng sunog extinguishing. Lahat sila ay may sariling mga tampok ng paglitaw at pag-unlad, o isang lugar ng sunog, atbp. Ang pinag-isang unibersal na pag-uuri ng sunog ay hindi umiiral. Nagbibigay kami ng ilang mga klasipikasyon ng apoy na natagpuan sa mga espesyal na panitikan:

I. Sa daloy ng apoy sa isang bukas o limitadong espasyo.

I. a. . Bukas na apoy- Ang mga ito ay apoy na bumubuo sa bukas na espasyo. Kabilang dito ang mga sunog sa mga teknolohikal na pag-install (mga haligi ng paglilinis, mga tower ng sorption, langis, gas, mga industriya ng kemikal), sa mga tangke na may mga nasusunog na likido, apoy ng mga sunud-sunod na sangkap (kahoy, solid fuel), kagubatan at steppe fires, tinapay-at-sized na apoy. Sa bukas na apoy ay maaaring pumunta sa pamamagitan ng panloob na apoy sa mga gusali at pasilidad.

Kabilang sa mga tampok ng bukas na apoy ang mga kondisyon ng init at gas exchange:

1. Siya ay naipon na init sa nasusunog na zone, dahil hindi ito limitado sa mga istruktura ng gusali;

2. Ang temperatura ng naturang mga apoy ay tumatagal ng temperatura ng apoy, na mas mataas kaysa sa temperatura ng panloob na apoy, dahil ito ay tumatagal ng temperatura ng kapaligiran ng gas sa kuwarto;

3.Gazo Exchange ay hindi limitado sa estruktural elemento ng mga gusali, kaya ito ay mas matindi, at depende sa intensity at direksyon ng hangin;

4. Ang pagkakalantad ng init ay tinutukoy ng isang nagliliwanag na pagkilos ng init, dahil ang mga convective flow ay umakyat, na lumilikha ng isang zone ng tubig sa base ng apoy at nagbibigay ng matinding pamumulaklak na may sariwang hangin, na binabawasan ang thermal effect;

5. Ang zone ng usok, maliban sa peat burning, sa malalaking lugar at hindi lumikha ng mga paghihirap sa paglaban sa mga bukas na apoy.

Ang mga tampok na ito ng mga bukas na apoy ay tumutukoy sa mga detalye ng mga pamamaraan ng paglaban sa mga ito, mga pamamaraan na inilalapat at mga pamamaraan ng pagpatay.

Kasama sa bukas na uri ang apoy, na tinatawag na bagyo ng apoy, na isang thermal high-temperature whirlwind

16. Panloob na apoy nagaganap ito sa sarado na "sarado" na mga puwang: sa mga gusali, mga tindahan ng sasakyang panghimpapawid, sa mga trak ng mga barko, sa loob ng anumang mga yunit. Narito kung minsan ay hiwalay na ilaan, tinatawag na anaerobic fires, i.e. walang air access. Ang katotohanan ay mayroong isang bilang ng mga sangkap (nitrized selulusa, ammonium nitrate, ilang mga rocket fuels), na, na may pagtaas ng temperatura, sumailalim sa kemikal na agnas, na humahantong sa isang gas glow, bahagya naiiba mula sa apoy.

Ang mga panloob na apoy ay nahahati sa dalawang klase ng paraan ng pamamahagi ng pag-load ng sunog:

- Ang pag-load ng sunog ay ibinahagi hindi pantay-pantay sa loob ng bahay;

- Ang pag-load ng sunog ay ibinahagi nang pantay-pantay sa buong lugar.

II.. Ayon sa pinagsama-samang estado ng isang sunugin na substansiya.May mga apoy na dulot ng nasusunog na gas, likido, solid. Ang kanilang nasusunog ay maaaring maging homogenous o magkakaiba, i.e. Kapag ang isang gasolina at oxidizer ay pareho o iba't ibang mga aggregate na estado.

III. Sa pamamagitan ng bilis ng pagpapalaganap ng nasusunog na zone ng Nozhnar: delagrate. (mabagal) pamamahagi ng combustion zone (bilis mula sa 0.5 hanggang 50 m / s) at detonation (explosive) pamamahagi ng nasusunog zone sa isang shock wave bilis mula sa ilang daang m / s sa ilang km / s.

IV. Ayon sa pinagmulan ng unang yugto ng apoy:self-ignition (self-burning) sunugin sangkap at sapilitang (sapilitang) ignisyon. Sa pagsasagawa, ang pangalawang uri ng sunog ay nangyayari nang mas madalas.

V.. Sa pamamagitan ng likas na katangian ng sunugin na kapaligiran at inirerekomenda ang mga extinguishing agent. SA ayon sa internasyonal na pamantayan, ang dibisyon ng apoy para sa Grade 4 ay itinatag: A, B, C,D. sa loob kung saan ang mga subclasses ay maglaanAl, A. 2, atbp. Maginhawa upang ipakita ito sa hugis ng hugis.

VI.. Ayon sa antas ng pagiging kumplikado at panganib apoy Siya ay itinalaga ng isang numero (o ranggo). Silid o ranggo- Ang kondisyonal na digital expression ng halaga ng mga pwersa at nangangahulugan na naaakit sa extinguishing ng apoy alinsunod sa iskedyul ng pag-alis o ang plano upang maakit ang mga pwersa at paraan.

Ang bilang ng mga numero ng tawag ay depende sa bilang ng mga dibisyon sa garison. Ang iskedyul ay dapat magbigay para sa mabilis na pagtuon (kinakalkula) na halaga ng mga pwersa at paraan sa sunog na may pinakamaliit na bilang ng mga kuwarto.

Para sa numero ng sunog 1 Ang isang tungkulin ng bantay ay nagtataglay ng ganap na puwersa sa lugar ng paglilingkod ng yunit ng apoy, pati na rin ang mga bagay sa kanilang mga dibisyon ng sunog, sa lahat ng mga lugar ng aksidente, natural na kalamidad, kung saan ang panganib sa buhay ng mga tao, ang pagbabanta ng isang Ang pagsabog o sunog ay nilikha.

Sa pamamagitan ng. numero ng sunog 2. Bukod pa rito magpadala ng tatlong- apat na sanga (depende sa kung magkano ang malalim na No. 1) sa mga trak ng tangke at mga autonos, pati na rin ang paghihiwalay ng mga espesyal na serbisyo. Bilang isang panuntunan, bantay ng bantay sa lugar ng pag-alis ng mga kalapit na bahagi ng apoy ay umalis para sa isang apoy nang buo.

Sa mga garrison na may 10.- 12 bahagi ng sunog, ito ay hindi mas ibinigay tatlong ranggo Apoy, kung saan ang pinaka-angkop ay tulad ng isang order kung saan para sa bawat karagdagang numero, simula sa ikalawa, apat ay manlalakbay sa apoy- limang sangay sa mga pangunahing bumbero. Kapag tinutukoy ang bilang ng mga tanggapan ng apoy, naglalakbay sa pinakamalaking bilang, ay dapat na ipagkaloob sa garrison ilang reserba sa kaso ng kaganapan ng isang pangalawang sunog. Sa maliliit na garrisons, ang reserba na ito ay maaaring malikha dahil sa pagpapakilala ng pagkalkula ng labanan ng backup na teknolohiya ng sunog sa isang tao na libre mula sa paghahatid.

Mas malaking bilang ( 4 at 5) na naka-install sa mga malalaking garrisons. Kapag gumuhit ng iskedyul ng pag-alis ng mga bahagi para sa mas mataas na mga kuwarto, ang kondisyon ng mga kalsada at paglalakbay sa ilang mga lugar ng pag-alis ay isinasaalang-alang. Halimbawa, may masamang kalsada, ang bilang ng mga pwersa ay umaalis sa No. 2 o 3 na pagtaas at ipinadala mula sa iba't ibang direksyon. Ang mga dagdag na trak ng tangke at sleeves ay ipinadala sa mga distrito na may hindi sapat na supply ng tubig. Para sa mga indibidwal na pinakamahalaga at sunog-mapanganib na mga pasilidad, kung saan ang mabilis na pag-unlad ng apoy at ang paglikha ng isang banta sa buhay ng mga tao ay posible, ito ay envisaged upang iwanan ang mga pwersa at pondo sa isang mataas na numero ng sunog sa unang post. Ang listahan ng mga naturang bagay ay kinabibilangan ng mahalagang pang-industriya na negosyo o indibidwal na pulutong, aldaba na may mga mapanganib na proseso ng produksyon, warehouses ng sunugin na mga likido at gas, mga halaga ng materyal, mga institusyong pang-medikal, mga klub, sinehan, mataas na gusali at indibidwal na mga organisasyon ng tirahan sa ang paghuhusga ng ulo ng departamento ng bumbero.

Sa ilang mga bagay, ang isang mas mataas na bilang ay hindi maaaring isumite ayon sa unang mensahe tungkol sa sunog, at sa Fire No. 1 ay maaaring dagdagan- tatlong compartments mula sa mga yunit ng sunog sa mga pangunahing o espesyal na mga kotse.

Kasama sa iskedyul ng pag-alis ang mga application kung saan ang mga listahan:

- Mga bagay kung saan pinatalsik ang mga pwersa ng nadagdagan na mga numero ng sunog;

- Anhydrous seksyon ng lungsod, na kung saan ay din na ipinadala tangke trucks at sleeves;

- Ang mga multi-storey na gusali, na, sa unang mensahe, ang mga apoy ay dinadala sa auto mahal, mga listahan ng kotse, mga kotse ng GDZ, mga istasyon ng usok.

Ang bilang ng mga espesyal na kotse at ang kanilang uri ay tinutukoy depende sa mga tampok ng bagay. Halimbawa, kapag pinapatay ang apoy sa sakahan ng tangke ay nagbibigay ito para sa pag-alis ng mga kotse ng foam o powder extinguishing; Sa mga gusali ng mga museo, mga aklatan, bookkeeping.- carbon dioxide cars at gdzs; sa mga gusali na may mataas- autliptiko, mga lift ng kotse, mga kotse ng GDZ, mga istasyon ng Dehimar.

Kapag nag-aaral ng apoy, ang linear na bilis ng Flame Front ay tinutukoy sa lahat ng mga kaso, dahil ginagamit ito upang makakuha ng data sa average na rate ng pagkasunog sa mga tipikal na bagay. Ang pagkalat ng nasusunog mula sa unang lugar ng paglitaw sa iba't ibang direksyon ay maaaring mangyari sa hindi pantay na rate. Ang pinakamataas na rate ng pagpapalaganap ng pagkasunog ay karaniwang sinusunod: kapag ang flame front ay gumagalaw patungo sa mga openings kung saan ang gas exchange ay isinasagawa; sa pag-load ng apoy pagkakaroon ng isang mataas na koepisyent ng nasusunog na ibabaw; sa direksyon ng hangin. Samakatuwid, para sa rate ng pagpapalaganap ng pagkasunog sa panahon ng pag-aaral, ang rate ng pagpapalaganap ay kinuha sa direksyon kung saan ito ay maximum. Alam ang distansya mula sa lokasyon ng nasusunog sa hangganan ng front ng apoy sa anumang oras, maaari mong matukoy ang bilis ng kilusan nito. Isinasaalang-alang na ang bilis ng pagpapalaganap ng pagkasunog ay nakasalalay sa maraming mga kadahilanan, ang pagpapasiya ng halaga nito ay isinasagawa sa ilalim ng mga sumusunod na kondisyon (mga paghihigpit):

1) Ang sunog mula sa focus ng ignition ay nalalapat sa lahat ng mga direksyon sa parehong bilis. Samakatuwid, sa simula ang sunog ay may isang pabilog na form at ang lugar nito ay maaaring matukoy ng formula

S P. \u003d · P · L 2.; (2)

saan k. - ang koepisyent na isinasaalang-alang ang magnitude ng anggulo sa direksyon kung saan ang apoy ay ipinamamahagi; k. \u003d 1, kung \u003d 360º (adj. 2.1.); k. \u003d 0.5 kung α \u003d 180º (AD. 2.3.); k. \u003d 0.25, kung α \u003d 90º (AD. 2.4.); L. - Ang landas ay dumaan sa apoy sa panahon ng τ.

2) Kapag ang apoy ay naabot ang mga hangganan ng isang sunugin load o enclosing pader ng gusali (lugar), ang combustion front ay nakatago at ang pagkalat ng apoy napupunta kasama ang hangganan ng sunugin load o pader ng gusali (kuwarto) ;

3) ang linear rate ng pagkalat ng apoy para sa solid na nasusunog na materyales na may pag-unlad ng apoy ay nagbabago:

sa unang 10 min libreng pag-unlad ng sunog V. l kumuha ng pantay na kalahati,

pagkatapos ng 10 minuto - mga halaga ng regulasyon,

mula sa simula ng pagkakalantad sa mga ahente ng sunog sa nasusunog na lugar bago ang lokasyon ng apoy na ginamit sa pagkalkula ay nabawasan ng dalawang beses.

4) Kapag nasusunog ang mga materyales, alikabok at likido, ang linear na bilis ng pagkasunog ay tinutukoy sa agwat mula sa sandali ng pagsunog bago ang pagpapakilala ng mga ahente ng sunog.

Ito ay mas malamang na matukoy ang rate ng pagkasunog sa panahon ng lokalisasyon ng apoy. Ang bilis na ito ay depende sa sitwasyon sa sunog, ang intensity ng pagpapakain ng apoy ay pinapatay (OT), atbp.

Linear propagation rate ng combustion, parehong may libreng pag-unlad ng apoy at kapag ito ay naisalokal, ay tinutukoy mula sa kaugnayan

kung saan δ. L. - Ang landas na ipinasa ng apoy para sa δτ, m.

Average na mga halaga V. l sa mga apoy sa iba't ibang bagay ay ipinapakita sa ad. isa.

Sa pagtukoy ng pagpapalaganap ng rate ng pagsunog sa panahon ng lokalisasyon ng sunog, ang distansya ay pumasa sa pagkasunog sa harap ng panahon ng pagpapakilala ng unang bariles (sa mga landas ng pagpapalaganap ng pagkasunog) sa lokalisasyon ng apoy, i.e. Kapag ang paglago ng lugar ng apoy ay nagiging zero. Kung ang mga linear na sukat ayon sa mga scheme at mga paglalarawan ay hindi maaaring maitatag, pagkatapos ay ang linear na bilis ng pagpapalaganap ng pagkasunog ay maaaring matukoy ng mga formula ng pabilog na lugar ng apoy, at para sa hugis-parihaba na pag-unlad ng apoy - sa mga tuntunin ng paglago rate ng lugar ng apoy, isinasaalang-alang ang katotohanan na ang lugar ng apoy ay nagdaragdag sa pamamagitan ng linear dependence, at S. n \u003d n. a. L. (n.- ang bilang ng mga direksyon sa pag-unlad ng sunog, a. - Lapad ng lugar ng kuwarto.

Batay sa data na nakuha, ang mga halaga ng linear propagation ng combustion V L. (Table 2.) Iskedyul ay itinatayo V L. = f.(τ) at mga konklusyon ay ginawa sa likas na katangian ng pag-unlad ng isang apoy at ang epekto dito ang extinguishing mga kadahilanan (Fig 3.).

Larawan. 3. Pagbabago ng linear na bilis ng pagkasunog sa oras

Mula sa graph (Larawan 3.) Maaari itong makita na sa simula ng pag-unlad ng apoy, ang linear na bilis ng pagkasunog ng pagkasunog ay hindi gaanong mahalaga, at ang apoy ay maaaring alisin ng boluntaryong mga formations ng sunog. Pagkatapos ng 10 minuto. Matapos ang paglitaw ng isang apoy, ang intensity ng pagpapalaganap ng pagkasunog ay nadagdagan ng kapansin-pansin sa 15 h. 25 min. Ang linear na bilis ng pagpapalaganap ng pagsunog ay umabot sa pinakamataas na halaga nito. Matapos ang pagpapakilala ng mga stems para sa pagsusubo, ang pag-unlad ng apoy ay pinabagal at sa oras ng lokalisasyon ang rate ng pagpapalaganap ng Flame Front ay nagsimulang zero. Samakatuwid, kinakailangan at sapat na kondisyon ang ginawa upang itigil ang pagkalat ng apoy:

Ako f ≥ i norm.

V l, v s n \u003d 0, pwersa at paraan ay sapat.

Sa itaas ng ibabaw ng isang likido o solid, sa anumang temperatura, mayroong isang timpla ng singaw, ang presyon ng kung saan sa estado ng punto ng balanse ay tinutukoy ng presyon ng mga saturated vapors o kanilang konsentrasyon. Sa pagtaas ng temperatura, ang presyon ng saturated vapor ay tataas ngunit pagpaparami ng pag-asa (Klapairone - clause equation):

kung saan r n "- ang presyon ng isang saturated pares, pa; Q "C11 - init ng pagsingaw, KJ / Mol; T - Fluid temperatura, K.

Para sa anumang likido mayroong isang hanay ng temperatura kung saan ang konsentrasyon ng saturated vapor sa mirror (likidong ibabaw) ay nasa larangan ng ignisyon, i.e. Nkpv

Upang lumikha ng isang nkpb singaw, sapat na upang init hanggang sa isang temperatura na katumbas ng ntpv, hindi lahat ng likido, ngunit lamang ang ibabaw nito layer.

Kung may pinagmulan ng ignisyon, ang halo na ito ay magagawang mag-apoy. Ang pagsasanay ay mas madalas na ginagamit ang mga konsepto ng "flash temperatura" at "temperatura ng pag-aapoy".

Flash temperatura - ang minimum na temperatura ng likido, kung saan ang isang konsentrasyon ng singaw ay nabuo sa ibabaw nito na may kakayahang mag-aapoy mula sa pinagmulan ng ignisyon, ngunit ang bilis ng pagbuo ng mga singaw ay hindi sapat upang mapanatili ang pagkasunog.

Kaya, kapwa sa temperatura ng flash at sa mas mababang temperatura na limitasyon ng ignisyon sa ibabaw ng ibabaw ng likido, ang mas mababang limitasyon ng konsentrasyon ay nabuo, ngunit sa huli na kaso, ang NCPB ay nilikha ng puspos na mga pares. Samakatuwid, ang temperatura ng flash ay palaging mas mataas kaysa sa NTPV. Kahit na mayroong isang panandaliang pag-aapoy ng mga singaw sa flash, na hindi kaya ng paglipat sa isang matatag na pagkasunog ng likido, gayunpaman, sa ilalim ng ilang mga kondisyon, ang flash ay maaaring maging sanhi ng apoy.

Ang temperatura ng flash ay pinagtibay bilang isang batayan para sa pag-uuri ng mga likido sa nasusunog (LVZ) at sunugin likido (gzh). Kasama sa LVG ang mga likido na may flash point sa isang saradong daluyan 61 ° C at sa ibaba, sa isang nasusunog - na may flash point ng higit sa 61 ° C.

Pag-eksperimento, ang temperatura ng flare ay natutukoy sa mga instrumento ng bukas at sarado na uri. Sa mga barko ng closed type, ang temperatura ng flash ay laging mas mababa kaysa sa bukas, dahil sa kasong ito ang mga pares ng tuluy-tuloy ay may kakayahang magkalat sa kapaligiran at upang lumikha ng konsentrasyon ng gasolina sa ibabaw ng ibabaw ay nangangailangan ng mas mataas na temperatura.

Sa tab. 2.4 Ang temperatura ng flash ng ilang mga likido na tinukoy ng mga instrumento ng bukas at sarado na uri ay ipinapakita.

Talaan 2.4.

Flash temperatura ng iba't ibang uri ng likido sa ilalim ng iba't ibang mga paraan ng kahulugan

Ang temperatura ng pag-aapoy ay ang pinakamaliit na temperatura ng likido, kung saan pagkatapos ng pag-aapoy ng mga singaw mula sa pinagmulan ng ignisyon, ang stationary burning ay naka-install.

Sa nasusunog na mga likido, ang temperatura ng flammability ay mas mataas kaysa sa flash point, sa pamamagitan ng 1-5 °, na may mas mababa ang flare ang temperatura, mas maliit ang pagkakaiba sa pagitan ng mga temperatura ng flash.

Sa sunugin na mga likido na may mataas na temperatura ng pagsiklab, ang pagkakaiba sa pagitan ng mga temperatura na ito ay umabot sa 25-35 °. Sa pagitan ng temperatura ng flash sa sarado na tunawan at ang mas mababang temperatura na limitasyon ng ignition mayroong isang correlation bond na inilarawan ng formula

Ang ratio na ito ay patas sa g sa (.

Ang mahahalagang pagtitiwala sa mga temperatura ng flash at ignisyon mula sa mga pang-eksperimentong kondisyon ay nagiging sanhi ng ilang mga paghihirap sa paglikha ng tinatayang paraan ng pagtatasa ng kanilang halaga. Ang isa sa mga pinaka-karaniwan sa mga ito ay ang semi-empirical na pamamaraan na iminungkahi ni V. I. Blinov:

kung saan ang rh ay ang temperatura ng pagsiklab (ignition), k; R np - bahagyang presyon ng isang saturated pares ng likido sa flash temperatura (ignition), pa; D () - Ang diffusion koepisyent ng likidong singaw, c / m 2; b - Ang bilang ng mga molecule ng oxygen na kinakailangan para sa kabuuang oksihenasyon ng isang molekula ng gasolina; SA - Pamamaraan ng kahulugan pare-pareho.

Kapag kinakalkula ang temperatura ng flash sa isang saradong sisidlan, inirerekomenda itong gawin SA \u003d 28, sa open vessel. SA \u003d 45; Upang kalkulahin ang temperatura ng pag-aapoy SA = 53.

Ang mga limitasyon ng temperatura ng ignisyon ay maaaring kalkulahin:

Ayon sa mga sikat na halaga ng simula ng pagkulo

kung saan ^ n (c) '7 / ip - ayon sa pagkakabanggit, ang mas mababang (itaas na) limitasyon ng temperatura ng ignisyon at ang simula ng simula, ° C; k, ako - mga parameter na ang mga halaga ay nakasalalay sa uri ng gasolina likido;

Ayon sa mga kilalang halaga ng mga limitasyon ng konsentrasyon. Upang gawin ito, unang tinutukoy ang konsentrasyon ng saturated na singaw sa ibabaw ng likido.

kung saan (p "p ay ang konsentrasyon ng saturated vapor, %; R N. P - presyon ng saturated vapor, PA; P 0 - Panlabas (atmospheric) presyon, PA.

Mula sa Formula (2.41) sumusunod.

Aceded sa pamamagitan ng halaga ng mas mababang (itaas na) limitasyon ng ignition presyon ng puspos singaw, nakita namin ang temperatura kung saan ang presyon na ito ay nakamit. Ito ay ang mas mababang (itaas na) limitasyon ng temperatura ng ignisyon.

Sa pamamagitan ng formula (2.41), maaari mong malutas ang kabaligtaran problema: upang makalkula ang mga limitasyon ng konsentrasyon ng ignisyon sa mga kilalang halaga ng mga limitasyon sa temperatura.

Ang pag-aari ng apoy sa kusang pamamahagi ay sinusunod hindi lamang kapag ang pagkasunog ng mga mixtures ng sunugin gases na may isang oxidizing agent, kundi pati na rin kapag nasusunog ang mga likidoat solids. Sa isang lokal na pagkakalantad sa isang thermal source, tulad ng isang bukas na apoy, ang likido ay magpainit, ay madaragdagan ang rate ng pagsingaw at kapag ang ibabaw ng likido ay naabot ang tuluy-tuloy na temperatura ng pamamaga sa lugar ng pagkakalantad sa pinagmulan ng init , Magkakaroon ng isang pag-aapoy ng pinaghalong singaw, isang matatag na apoy ay mai-install, kung saan, pagkatapos ay sa isang tiyak na bilis, ay ipamamahagi sa ibabaw at malamig na bahagi. Liquids.

Ano ang lakas ng pagmamaneho ng pagkalat ng proseso ng pagsunog, ano ang kanyang mekanismo?

Ang pagkalat ng apoy sa ibabaw ng fluid flows bilang isang resulta ng paglipat ng init dahil sa radiation, convection at molekular thermal kondaktibiti mula sa zone ng apoy sa ibabaw ng likido mirror.

Ayon sa mga modernong ideya, ang pangunahing puwersa sa pagmamaneho ng pagpapalaganap ng proseso ng pagkasunog ay ang paglabas ng init mula sa apoy. Ang apoy, pagkakaroon ng isang mataas na temperatura (higit sa 1000 ° C), ay magagawang, tulad ng alam mo, radiate thermal energy. Ayon sa batas ni Stephen - Boltzmann, ang intensity ng nagliliwanag na pagkilos ng init na ibinigay ng pinainit na katawan ay tinutukoy ng kaugnayan

saan c I. - Ang intensity ng nagliliwanag na pagkilos ng init, KW / M 2; 8 0 - ang antas ng itim ng katawan (apoy) (E 0 \u003d 0.75-h, 0); a \u003d \u003d \u003d 5.7 10 11 KJ / (m 2 s hanggang 4) - Permanent Stephen - Boltzmann; G g - temperatura ng katawan (apoy), k; G 0 - temperatura ng daluyan, K.

Heat, emitting sa lahat ng mga direksyon, bahagyang dumating at hindi pa fledged mga lugar ng ibabaw ng likido, warming ang mga ito. Sa isang pagtaas sa temperatura ng ibabaw layer sa ibabaw ng pinainit na lugar, ang proseso ng pagsingaw ng likido ay intensified at ang steam-air mixture ay nabuo. Sa sandaling ang konsentrasyon ng singaw ng likido ay lumampas sa NKVP, ito ay magiging ignisyon mula sa apoy. Pagkatapos, ang seksyon na ito ng ibabaw ng likido ay nagsisimula sa intensively mainit-init ang katabi ng ibabaw ng likido ibabaw, atbp. Ang rate ng pagpapalaganap ng apoy sa likido ay depende sa rate ng pagpainit sa ibabaw ng likido na may isang nagliliwanag na pagkilos ng init mula sa apoy, i.e. Mula sa rate ng pagbuo ng isang sunugin steam-air mixture sa ibabaw ng ibabaw ng likido, na, sa turn, depende sa likas na katangian ng likido at ang unang temperatura.

Ang bawat uri ng likido ay may sariling init ng pagsingaw at temperatura ng flash. Kung mas mataas ang kanilang mga halaga, ang mas mahabang oras na kinakailangan upang mapainit ito sa pagbuo ng isang sunugin na timpla ng singaw, samakatuwid, sa ibaba ng rate ng pagpapalaganap ng apoy. Sa isang pagtaas sa molekular na timbang ng sangkap sa loob ng isang homologous serye, ang presyon ng singaw ng pagkalastiko ay nabawasan, ang init ng pagsingaw at ang pagtaas ng temperatura ng flash, ayon sa pagkakabanggit, ang rate ng pagpapalaganap ng apoy ay nabawasan.

Ang pagtaas ng temperatura ng likido ay nagdaragdag ng pagpapalaganap ng apoy, tulad ng oras na kinakailangan upang mapainit ang likido sa temperatura ng pagsiklab bago ang nasusunog na lugar ay nabawasan.

Sa Flash, ang rate ng pagpapalaganap ng apoy sa likido mirror ay (sa pamamagitan ng pisikal na kahulugan) ay katumbas ng rate ng pagpapalaganap ng apoy sa kahabaan ng singaw-air halo ng komposisyon na malapit sa NKPV, i.e. 4-5 cm / s. Sa isang pagtaas sa unang temperatura ng likido sa itaas ng temperatura ng flash, ang rate ng pagpapalaganap ng apoy ay nakasalalay (sa parehong paraan tulad ng bilis ng pagpapalaganap ng apoy) mula sa komposisyon ng sunugin na pinaghalong. Sa katunayan, na may isang pagtaas sa temperatura ng likido sa itaas ng temperatura ng pagsiklab nito, ang konsentrasyon ng steam-air mixture sa ibabaw ng ibabaw ng salamin ay lalago mula sa NKVP hanggang 100% (simula ng simula).

Samakatuwid, sa simula, na may isang pagtaas sa temperatura ng likido sa temperatura ng flash sa isang temperatura kung saan ang mga pares ng puspos ay nabuo sa itaas ng ibabaw, na may konsentrasyon na katumbas ng stoichiometric), ang apoy Ang pagpapalaganap ng rate ay tataas. Sa closed vessels, habang ang tuluy-tuloy na temperatura ay nagdaragdag, ang rate ng pagpapalaganap ng apoy ay nagsisimula sa pagtanggi, hanggang sa isang bilis na tumutugma sa itaas na limitasyon ng temperatura ng ignisyon, kung saan ang pagkalat ng apoy ngunit ang steam-air mixture ay imposible dahil sa ang kakulangan ng oxygen sa steam-air mixture sa itaas ng likidong ibabaw. Sa itaas ng ibabaw ng bukas na reservoir, ang konsentrasyon ng mga singaw sa iba't ibang antas ay magkakaiba: ito ay pinakamalaki at tumutugma sa konsentrasyon ng saturated steam sa isang temperatura, dahil ang distansya mula sa pagtaas ng ibabaw, ang konsentrasyon ay unti-unting bumaba dahil sa convective at molecular diffusion.

Sa temperatura ng likido malapit sa temperatura ng flash, ang rate ng pagpapalaganap ng apoy sa ibabaw ng likido ay katumbas ng bilis ng pagpapalaganap nito kasama ang halo ng mga singaw sa hangin sa NKPV, i.e. 3-4 cm / s. Sa kasong ito, ang Flame Front ay matatagpuan sa ibabaw ng likido. Sa isang karagdagang pagtaas sa unang fluid temperatura, ang rate ng pagpapalaganap ng apoy ay lumalaki katulad ng paglago ng normal na rate ng pagpapalaganap ng apoy sa steam-air halo na may pagtaas sa konsentrasyon nito. Sa maximum na bilis, ang apoy ay kumalat kasama ang halo na may konsentrasyon na malapit sa stoichiometric. Dahil dito, sa isang pagtaas sa unang temperatura ng likido sa itaas ng G, ang bilis ng pagpapalaganap ng apoy ay mananatiling isang pare-pareho katumbas ng pinakamataas na halaga ng pagpapalaganap ng rate ng pagkasunog sa kahabaan ng stoichiometric mixture o higit pa sa mga ito (Larawan 2.5). Sa ganitong paraan,

Larawan. 25.

1 - pagkasunog ng likido sa isang saradong lalagyan; 2 - Ang pagsunog ng tuluy-tuloy sa isang bukas na lalagyan kapag binabago ang unang temperatura ng likido sa isang bukas na lalagyan sa isang malawak na hanay ng mga temperatura (hanggang sa simula ng pagkulo) ang rate ng pagpapalaganap ng apoy ay mag-iiba mula sa ilang millimeters hanggang 3-4 m / s.

Sa maximum na bilis, ang apoy ay kumalat kasama ang halo na may konsentrasyon na malapit sa stoichiometric. Sa pagtaas ng tuluy-tuloy na temperatura sa itaas, ang LC ay nagdaragdag sa distansya sa likido, kung saan ang stoichiometric concentration ay nabuo, at ang rate ng pagpapalaganap ng apoy ay mananatiling pareho (tingnan ang Larawan 2.5). Ang pangyayari na ito ay dapat palaging maalala, kapwa sa organisasyon ng preventive work at kapag steaming fires, kapag, halimbawa, ang panganib ng air supply ay maaaring mangyari sa saradong kapasidad - depressurization nito.

Pagkatapos ng pagsunog ng likido at ang pagkalat ng apoy, ngunit ang ibabaw nito ay naka-install diffusion mode ng burnout nitona kung saan ay nailalarawan sa pamamagitan ng isang tiyak na masa W rm. at linear W v Jl. bilis.

Ang partikular na masa rate ay isang masa ng isang substansiya na nasusunog mula sa isang yunit ng isang likidong mirror area sa bawat yunit ng oras (kg / (m 2 * c)).

Ang linear na bilis ay ang distansya kung saan ang antas ng fluid mirror ay gumagalaw sa bawat yunit ng oras dahil sa burnout nito (m / s).

Ang mga mass at linear burnout rate ay magkakaugnay sa pamamagitan ng density ng likido P:

Pagkatapos ng fluid ignition, ang temperatura ng ibabaw nito ay nagdaragdag mula sa temperatura ng ignisyon sa isang pigsa, ay ang pagbuo ng isang pinainit na layer. Sa panahong ito, unti-unting lumalaki ang fluid burnout rate, ang taas ng sulo ng apoy ay lumalaki depende sa diameter ng tangke at ang uri ng sunugin na likido. Pagkatapos ng 1-10 minuto ng pagsunog, ang proseso ng pag-stabilize ay: ang bilis ng burnout at ang laki ng apoy ay mananatili sa hinaharap na hindi nagbabago.

Ang taas at hugis ng apoy sa pagsasabog ng pagkasunog ng likido at gas ay sinusunod ng parehong mga pattern, dahil sa parehong mga kaso ang proseso ng pagkasunog ay tinutukoy ng magkaparehong pagsasabog ng gasolina at oxidant. Gayunpaman, kung may diffusion combustion ng gas, ang gas jet rate ay hindi nakasalalay sa mga proseso na dumadaloy sa apoy, pagkatapos ay may isang likidong pagkasunog, ang isang tiyak na rate ng pagpuno ay naka-set, na nakasalalay sa parehong mga kondisyon ng thermodynamic ng tuluy-tuloy at ang mga kondisyon ng pagsasabog ng air oxygen at likidong singaw.

Sa pagitan ng nasusunog na lugar at ang ibabaw ng likido, ang isang tiyak na init at mass exchange ay naka-install (Larawan 2.6). Bahagi ng pagkilos ng init na pumapasok sa ibabaw ng likido q 0y. Ito ay ginugol sa pag-init nito sa simula ng simula q ucn. Bilang karagdagan, init q ct. Ang tuluy-tuloy na pag-init ay nagmumula sa apoy na sulo sa pamamagitan ng mga pader ng tangke dahil sa thermal conductivity. Na may sapat na malaking lapad ng magnitude. q ct. Maaari mong Prene, pagkatapos q () \u003d K "n +.

Ito ay malinaw na

kung saan ang C ay ang kapasidad ng init ng likido, ridges-k); p - likido density, kg / m 3; W nc. - Ang rate ng paglago ng pinainit na layer, m / s; W jl - Linear burnout speed, m / s; 0 at ang init ng vaporization, KJ / kg; Kaq - kumukulo temperatura likido, K.

Larawan. 2.6.

G () - ang unang temperatura; G ng kip - kumukulo point;

T. - temperatura ng pagkasunog; q KUW Q JL - ayon sa pagkakabanggit convective at nagliliwanag init daloy; q 0 - Ang pagkilos ng pagkilos na pumapasok sa ibabaw ng likido

Mula sa Formula (2.45) sinusundan nito na ang intensity ng pagkilos ng init mula sa zone ng apoy ay nagiging sanhi ng isang tiyak na rate ng paghahatid ng gasolina sa zone na ito, ang pakikipag-ugnayan ng kemikal na may isang oxidizing agent, ay nakakaapekto sa halaga ng # 0. Sa ito at binubuo ang relasyon ng masaat ang init exchange zone ng apoy at ang condensed phase sa panahon ng pagkasunog ng mga likido at solids.

Pagsusuri ng proporsyon ng init mula sa kabuuang pagwawaldas ng init kapag nasusunog ang likido, na ginugol sa paghahanda nito para sa pagsunog q. 0, maaari mong gastusin sa sumusunod na pagkakasunud-sunod.

Pagkuha para sa pagiging simple W rjl. \u003d W nx, Get.

Ang bilis ng pag-aalis ng init mula sa ibabaw ng ibabaw ng likido mirror (tiyak na init init q ll7k) ay maaaring matukoy ng formula

kung saan q h ay ang pinakamababang init combustion ng sangkap, KJ / kg; P P - fullness coefficient of combustion.

Pagkatapos, ibinigay ang kondisyon (2.44) at naghahatid ng expression (2.45) sa formula (2.46), makuha namin

Ang mga kalkulasyon ay nagpapakita na ang tungkol sa 2% ng kabuuang pagwawaldas ng init sa panahon ng pagkasunog ng likido ay ginugol sa pagbuo at paghahatid ng tuluy-tuloy na singaw sa zone ng combustion. Kapag nagtatatag ng proseso ng burnout, ang temperatura ng likidong ibabaw ay nagdaragdag sa simula ng pagkulo, na nananatiling hindi nagbabago sa hinaharap. Ang pahayag na ito ay tumutukoy sa indibidwal na likido. Kung isaalang-alang namin ang mga mixtures ng mga likido na may iba't ibang mga simula ng pagkulo, pagkatapos ay unang ang output ng mababang kumukulo fraction, pagkatapos ay higit pa at mas mataas na kumukulo.

Ang pag-init ng likido sa lalim bilang isang resulta ng paglipat ng init mula sa pinainit na may isang nagliliwanag na stream. q 0. Ang ibabaw ng likido sa kalaliman nito. Ang init transfer na ito ay isinasagawa sa gastos thermal kondaktibiti at convention.

Ang pagpainit ng likido dahil sa thermal conductivity ay maaaring kinakatawan ng pagpaparami ng pag-asa ng uri

saan T x - Fluid layer temperatura sa lalim x, Sa; G ng kip - ibabaw temperatura (simula point), k; k. - proportionality koepisyent, M -1.

Ang uri ng patlang ng temperatura ay tinatawag na. ang pamamahagi ng temperatura ng unang uri (Larawan 2.7).

Ang Laminar Convention ay nangyayari bilang isang resulta ng iba't ibang temperatura ng likido sa mga dingding ng reservoir at sa sentro nito, pati na rin dahil sa fractional acceleration sa itaas na layer kapag nasusunog ang halo.

Karagdagang paglipat ng init mula sa pinainit na mga pader ng reservoir sa likido ay humahantong sa pag-init ng mga layer nito sa mga dingding sa mas mataas na temperatura kaysa sa sentro. Ang likido ay mas pinainit sa mga dingding (o kahit na mga bula ng steam sa kaso ng kanyang mainit-init sa mga pader sa itaas ng simula ng simula) ay tumataas paitaas, na nag-aambag sa masinsinang pagpapatayo at mabilis na likidong pag-init sa mataas na lalim. Ito ay nabuo na tinatawag na. homothermic layer. mga iyon. Ang layer na may halos tapat na temperatura, ang kapal ng pagdaragdag sa panahon ng pagsunog. Ang gayong patlang ng temperatura ay tinatawag na. ang pamamahagi ng temperatura ng ikalawang uri.

Larawan. 2.7.

1 - Ang temperatura pamamahagi ng unang uri; 2 - Pamamahagi ng temperatura ng ikalawang uri

Ang pagbuo ng isang homothermic layer ay posible rin bilang isang resulta ng fractional distillation ng malapit-ibabaw na mga layer ng isang halo ng mga likido na may iba't ibang mga simula ng pagkulo. Tulad ng nasusunog na mga likido, ang layer ng malapit na ibabaw ay pinayaman na may mas siksik na mga fraction na mataas na kumukulo, na ibinaba, na nag-aambag sa mikrobyo sa convective heating ng likido.

Ito ay itinatag na ang mas mababa ang kumukulo punto ng likido (diesel fuel, transpormer langis), ang perlas ay mas mahirap na nabuo sa pamamagitan ng isang homothermic layer. Sa kanilang pagkasunog, ang temperatura ng mga pader ng reservoir ay bihirang lumampas sa simula ng pagkulo. Gayunpaman, sa pagkasunog ng wet high-boiling oil products, ang posibilidad ng pagbuo ng isang homothermic layer ay sapat na mataas. Kapag pinainit ang mga pader ng tangke sa 100 ° C at sa itaas, ang mga bula ng singaw ng tubig ay nabuo, na, nagmamadali, nagiging sanhi ng masinsinang paggalaw ng buong likido at mabilis na warm-up. Ang pagtitiwala sa kapal ng homothermic layer sa oras ng pagkasunog ay inilarawan ng ratio

saan x - kapal ng homothermic layer sa ilang mga punto sa oras ng pagsunog, m; x pr - ang pinakamataas na kapal ng homothermic layer, m; T - ang oras na binibilang sa simula ng pagbuo ng layer, c; P - koepisyent, C -1.

Ang posibilidad ng pagbuo ng sapat na makapal na layer ng homothermic sa panahon ng pagkasunog ng basa na produktong petrolyo ay puno ng paglitaw ng kumukulo at emissions ng likido.

Ang burnout rate ay makabuluhang depende sa uri ng likido, ang unang temperatura, kahalumigmigan at konsentrasyon ng oxygen sa kapaligiran.

Mula sa equation (2.45), isinasaalang-alang ang expression (2.44), maaari mong matukoy ang mass rate ng burnout:

Mula sa Formula (2.50), ito ay malinaw na ang intensity ng init pagkilos ng bagay mula sa apoy sa salamin ng likido at ang thermophysical parameter ng gasolina: ang kumukulo punto, ang init kapasidad at ang init ng pagsingaw.

Mula sa talahanayan. 2.5 Malinaw, mayroong isang tiyak na sulat sa pagitan ng bilis ng burnout at ang halaga ng init para sa pag-init at pagsingaw ng likido. Kaya, sa isang hilera ng benxpalcolglycerin, na may pagtaas sa halaga ng init para sa pag-init at pagsingaw, ang rate ng burnout ay nabawasan. Gayunpaman, kapag lumipat mula sa bensina hanggang diethyl eter, bumaba ang mga gastos sa init. Ang maliwanag na hindi pagkakapare-pareho ay dahil sa pagkakaiba sa intensity ng thermal flows na nagmumula sa tanglaw hanggang sa ibabaw ng likido. Ang nagliliwanag na stream ay masyadong malaki para sa cooled apoy ng bensina at maliit para sa isang medyo transparent na apoy ng diethyl eter. Bilang isang patakaran, ang ratio ng mga rate ng burnout ng pinakamabilis na nasusunog na mga likido at ang pinaka-mabagal na nasusunog ay medyo maliit at 3.0-4.5.

Talahanayan 25.

Ang pag-asa ng bilis ng burnout mula sa gastos ng init para sa pag-init at pagsingaw

Mula sa expression (2.50) sinusundan ito na may isang pagtaas sa g 0, ang bilis ng burnout ay nagdaragdag, dahil ang init ng pag-init ng init para sa fluid heating sa simula ng pagkulo ay nabawasan.

Ang kahalumigmigan nilalaman sa halo ay nagpapababa sa rate ng pagsunog sa likido, una, dahil sa mga karagdagang gastos ng init sa pagsingaw nito, at ikalawa, bilang isang resulta ng phlegmatizing epekto ng tubig singaw sa gas zone. Ang huli ay humahantong sa isang pagbaba sa temperatura ng apoy, at samakatuwid, ayon sa formula (2.43), ang kakayahan ng radiating nito ay nabawasan. Mahigpit na pagsasalita, ang bilis ng wet fluid (likido na naglalaman ng tubig) ay hindi pare-pareho, ito ay nagdaragdag o bumababa sa panahon ng proseso ng pagkasunog, depende sa simula ng likido.

Ang wet fuel ay maaaring kinakatawan bilang isang halo ng dalawang likido: gasolina + tubig, sa proseso ng pagsunog sa kanila fractional reconciliation. Kung ang simula ng kumukulo ng nasusunog na likido ay mas mababa kaysa sa tubig na kumukulo ng tubig (100 ° C), pagkatapos ay nangyayari ang fuel burnout, ang pinaghalong ay pinayaman sa tubig, ang bilis ng pagkasunog ay nabawasan at, sa wakas, ang pagkasunog ay hihinto. Kung ang kumukulo na punto ng likido ay mas malaki kaysa sa 100 ° C, pagkatapos, sa kabaligtaran, ang kahalumigmigan ay halos ebaporada at ang konsentrasyon ay nabawasan. Bilang resulta, ang rate ng fluid burnout ay nagdaragdag, hanggang sa bilis ng pagkasunog ng dalisay na produkto.

Bilang isang panuntunan, na may pagtaas sa bilis ng hangin, ang rate ng burnout fluid ay nagdaragdag. Pinatindi ng hangin ang proseso ng paghahalo ng gasolina sa isang oxidizing agent, sa gayon ay nadaragdagan ang temperatura ng apoy (Table 2.6) at papalapit na ang apoy sa ibabaw ng nasusunog.

Table 2.6.

Ang epekto ng bilis ng hangin sa temperatura ng apoy.

Ang lahat ng ito ay nagdaragdag ng intensity ng pagkilos ng init na pumapasok sa pag-init at pagsingaw ng likido, samakatuwid ay humahantong sa isang pagtaas sa bilis ng burnout. Para sa mas malawak na bilis ng hangin, ang apoy ay maaaring lumabas, na hahantong sa pagtigil ng pagsunog. Halimbawa, kapag nasusunog ang isang traktor kerosene sa isang tangke na may diameter ng 3 m, isang pagkagambala ng isang apoy ay nangyayari sa bilis ng hangin na 22 m / s.

Karamihan sa mga likido ay hindi maaaring sumunog sa isang kapaligiran na may isang oxygen nilalaman na mas mababa sa 15%. Sa isang pagtaas sa konsentrasyon ng oxygen sa itaas ng limitasyon na ito, lumalaki ang rate ng burnout. Sa isang kapaligiran, makabuluhang pinayaman sa oxygen, ang pagkasunog ng fluid ay nalikom sa paglabas ng isang malaking halaga ng uling sa apoy at mayroong isang masinsinang pagluluto ng likidong yugto. Para sa multicomponent likido (gasolina, kerosene, atbp.) Ang temperatura ng ibabaw na may pagtaas sa nilalaman ng oxygen sa kapaligiran ay lumalaki.

Ang pagtaas ng nasusunog na rate at temperatura ng likidong ibabaw na may pagtaas ng konsentrasyon ng oxygen sa kapaligiran ay dahil sa pagtaas ng kakayahan ng radiating ng apoy bilang resulta ng paglago ng temperatura ng pagkasunog at mataas na nilalaman ng uling dito.

Ang rate ng burnout ay nagbabago rin nang malaki sa pagbawas sa antas ng sunugin na likido sa tangke: isang pagbaba sa rate ng burnout, hanggang sa pagtigil ng pagsunog. Dahil ang suplay ng oxygen mula sa kapaligiran ay mahirap sa loob ng reservoir, pagkatapos ay ang pagtaas ng distansya kapag bumababa ang likido h np. Sa pagitan ng zone ng apoy at ibabaw ng pagkasunog (Larawan 2.8). Ang nagliliwanag na stream sa likidong mirror ay bumababa, at samakatuwid, ang bilis ng burnout ay nabawasan, hanggang sa pagpapalambing. Kapag nasusunog ang mga likido sa mga tangke ng malalaking diameter, ang paglilimita ng lalim / g ng madaling kapitan ng sakit, kung saan ang pagsunog ay attenuating, ay napakalaki. Kaya, para sa isang tangke na may diameter ng 5 m, ito ay 11 m, at may diameter sa kanila - mga 35 m.

Talahanayan 1.

Linear flame propagation rate sa ibabaw ng mga materyales.

Talahanayan 2.

Ang average na bilis ng burnout at mas mababang init combustion ng mga sangkap at mga materyales

Table 3.

Kakayahang bumubuo ng usok ng mga sangkap at materyales

Talahanayan 4.

Tiyak na ani (pagkonsumo) ng mga gas sa pagsunog ng mga sangkap at materyales