Pag-decipher ng TGM - 84 - Taganrog gas-fledged boiler 1984 release.

Ang TGM-84 boiler ay dinisenyo ayon sa hugis ng P-shaped at binubuo ng isang silid ng tambutso na isang tumataas na gas duct, at isang mas mababang convective mine na pinaghihiwalay ng dalawang stroke ng gas.

Ang transitional horizontal gas duct sa pagitan ng pugon at ang convective shaft ay halos wala. Sa tuktok ng hurno at ang rotary chamber mayroong isang malawak na bapor. Sa isang convective mine, nahahati sa dalawang gas stroke, ay inilalagay sa serye (kasama ang tambutso gases) pahalang superheater at matipid na ekonomista. Ang Economizer ng Tubig ay isang rotary chamber na may anti-arming bunkers.

Dalawang kasama ang parallel regenerative air heater na naka-install sa likod ng convective shaft.

Ang hurno chamber ay may isang maginoo prismatic hugis na may mga sukat sa pagitan ng mga axes ng pipe 6016 14080 mm at nahahati sa dalawang kalahating-pamumulaklak watercourse. Ang gilid at likuran ng mga pader ng hurno chamber ay pinangangalagaan ng mga evaporative pipe na may diameter na 60 6 mm (bakal 20) sa 64mm na mga palugit. Ang mga gilid ng screen sa mas mababang bahagi ay may mga rod sa gitna, sa ilalim ng anggulo ng 15 hanggang sa pahalang, at bumuo ng "malamig sa ilalim.

Ang dalawang minutong screen ay binubuo din ng mga tubo na may diameter na 60 6 mm sa 64mm na mga palugit at may mga bintana na nabuo sa pamamagitan ng mga kable ng pipe, upang i-equalize ang presyon sa kalahati. Ang sistema ng on-screen na may tulong ng thrust ay nasuspinde sa mga istruktura ng metal ng kisame overlap at may kakayahang malayang bumaba kapag ang thermal expansion.

Ang kisame ng chamber ng pugon ay ginawang pahalang at protektadong mga tubo ng bapor.

Ang hurno chamber ay nilagyan ng 18 fuel burners, na matatagpuan sa front wall sa tatlong tier.

Ang isang drum ay naka-install sa boiler panloob na diameter ng 1800mm. Ang haba ng cylindrical bahagi ay 16200 mm. Sa boiler ng boiler, ang paghihiwalay at pag-flush ng isang pares ng nutrient water ay nakaayos.

Ang TGM-84 boiler operator sa likas na katangian ng init pang-unawa ng radiation-convective at binubuo ng tatlong sumusunod na mga pangunahing bahagi: radiation, shirm (o semiradiation) at convective.

Ang unit ng radiation ay binubuo ng isang pader at ceiling steamer.

Semiradiative steamer mula sa 60 Unified Shirm.

Ang convective horizontal type steamer ay binubuo ng dalawang bahagi na inilagay sa dalawang panganib ng binabaan na minahan sa isang ekonomizer ng tubig.

Sa harap ng dingding ng silid ng init, ang isang wall-mounting ay lumubog, na ginawa sa anyo ng anim na transportable na mga bloke ng mga tubo na may lapad na 42x5.5 mm (Art 12x1mf).

Ang kisame superheater inlet camera ay binubuo ng dalawang welded collectors na bumubuo ng isang karaniwang kamara sa bawat kalahating baril. Ang output chamber ng ceiling superheater ay isa at binubuo ng anim na kolektor 'welded.

Ang input at output Chamber ng mga kable superheater ay matatagpuan sa itaas ng iba pang at gawa sa mga tubo na may lapad na 133x13 mm.

Ang convective steamer ay ginawa ng Z - ang figurative scheme, i.e. Ang mag-asawa ay mula sa front wall side. Ang bawat pakete ay binubuo ng 4-axis coils.

Ang aparato para sa pagsasaayos ng overheating temperatura ng singaw ay kabilang ang: pag-install ng condensation at injection pairochholders. Ang pag-inject ng steam detergents ay naka-install sa harap ng screening steamers sa mga kable dissection at sa dissection ng convective steamer. Kapag ang boiler ay tumatakbo sa gas, ang lahat ng mga steamers trabaho, kapag nagtatrabaho sa langis ng gasolina - naka-install lamang sa dissection ng convective steamer.

Ang bakal na patong ng isang ekonomiya ng tubig ay binubuo ng dalawang bahagi na inilagay sa kaliwa at kanang roshodes ng sink convective shaft.

Ang bawat bahagi ng Economizer ay binubuo ng 4 na pakete sa taas. Sa bawat pakete, dalawang bloke, sa bawat bloke 56 o 54 ng apat na araw na likid mula sa mga tubo na may lapad na 25x3.5 mm (Steel20). Ang mga ahas ay matatagpuan sa kahilera sa harap ng boiler sa isang checkerboard na may hakbang na 80mm. Ang mga kolektor ng Economizer ay wala sa convective shaft.

Sa boiler mayroong dalawang regenerative rotating aircraft heater RVP-54. Ang air heater ay isinasagawa at isang umiikot na rotor, na nakapaloob sa loob ng nakapirming katawan. Ang pag-ikot ng rotor ay isinasagawa ng isang de-kuryenteng motor na may isang gearbox na may bilis na 3 rpm. Ang pagbaba sa malamig na supply ng hangin sa air heater at ang mga daloy ng hangin mula sa hangin sa paligid ay nakamit sa pamamagitan ng pag-install ng radial at peripheral Mga seal.

Ang boiler frame ay binubuo ng mga haligi ng metal na nauugnay sa mga pahalang na beam, bukid at pagsisiwalat at naglilingkod upang makita ang mga naglo-load mula sa bigat ng drum, ang mga ibabaw ng pag-init, patubig, mga platform ng serbisyo, gas-paggawa at iba pang mga elemento ng boiler. Ang frame ay ginawa welded mula sa profile rental at sheet bakal.

Upang linisin ang mga ibabaw ng convective steamer at water economizer, ang isang shot blasting unit ay ginagamit, kung saan ang kinetic energy ay malawakang bumabagsak na pagyurak, na may sukat na 3-5 mm. Maaari ring gamitin ang paglilinis ng gas pulse.

0

Proyekto ng kurso

Caliling thermal pagkalkula ng tgm-84 boiler unit e420-140-565

Gawain para sa proyekto ng kurso ............................................. ..............................

1. Maikling paglalarawan ng pag-install ng boiler .. .......................................... .. ...

• Pekeng camera ................................................ .................................................. ..
• In-Depraved Devices ........................................... ... ..... ...
• Superheater ............................................................ .. ...... ..
  • Radiation Steamer ..........................................
  • Ceiling Superheater ................................. .. ..........
  • Shirm Steamer ................................. .. ......... ...
  • Convective superheater ..........................................
• Tubig Economizer ................................................ ..................
• Regenerative air heater ...........................................
• Paglilinis ng heating surface .............................................. ..... ..

1. Pagkalkula ng boiler .............................................. ........................... .........

2.1. Ang komposisyon ng gasolina ............................................. ............................

2.2. Pagkalkula ng mga volume at enthalpium produkto ng combustion ..............................

2.3. Tinatayang thermal balance at fuel consumption ..................................

2.4. Pagkalkula ng Chamber ng Furnace ............................................. ....................................

2.5. Pagkalkula ng boiler steamers .............................................. .. .. ..

2.5.1 Pagkalkula ng isang wall-mounte steamer ............................... .......

2.5.2. Pagkalkula ng kisame superheater ........................ .. ..........

2.5.3. Pagkalkula ng wired steamer .....................................

2.5.4. Pagkalkula ng convective steamer ..................... .. ..........

2.6. Konklusyon ................................................. ........................................ ..

1. Bibliography .......................................................

Ang gawain

Ito ay kinakailangan upang makabuo ng pagkakalibrate thermal pagkalkula ng TGM-84 ng E420-140-565 tatak.

Sa pagkakalibrate thermal pagkalkula ayon sa pinagtibay na disenyo at ang laki ng boiler para sa tinukoy na pag-load at ang uri ng gasolina, ang temperatura ng tubig, steam, hangin at gas ay tinutukoy sa mga hangganan sa pagitan ng indibidwal na pag-init ibabaw, ang kahusayan, gasolina pagkonsumo, pagkonsumo at bilis ng singaw, hangin at tambutso.

Pagkalkula Pagkalkula ay ginawa upang masuri ang mga tagapagpahiwatig ng cost-effectiveness at pagiging maaasahan ng boiler kapag nagtatrabaho sa isang naibigay na gasolina, na tumutukoy sa mga kinakailangang reconstructive na gawain, ang pagpili ng auxiliary kagamitan at ang paghahanda ng mga materyales ng pinagmulan para sa mga kalkulasyon: aerodynamic, haydroliko , temperatura ng metal, lakas ng tubo, ang intensities ng haydroliko magsuot ng pipe, kaagnasan, atbp.

Paunang data:

1. Rated steam output d 420 T / H.
2. PV PV 230 ° C.
3. Ang temperatura ng superheated steam 555 ° C.
4. Presyon overheated steam 14 mpa.
5. Nagtatrabaho presyon sa boiler drum 15.5 mpa.
6. Malamig na temperatura ng hangin 30 ° С.
7. Ang temperatura ng mga papalabas na gas 130 ... 160 ° C
8. Fuel Natural Gas Gas Pipeline Nadym-Pung-Tura-Sverdlovsk-Chelyabinsk
9. Pinakamababang init na pagkasunog 35590 KJ / M 3.
10. Ang Dami ng Firebox 1800m 3.
11. Diameter ng on-screen pipe 62 * 6 mm
12. Hakbang Pipe ng Screen 60 mm.
13. Pipe diameter 36 * 6.
14. Layout ng CPP.
15. Transverse pitch ppp s 1 120 mm
16. Longitudinal pitch ppp s 2 60 mm.
17. Pipe diameter spp 33 * 5 mm
18. PPP diameter 54 * 6 mm.
19. Live Cross section area para sa pagpasa ng mga produkto ng combustion 35.0 mm

1. Ang pundasyon ng TGM-84 steam boiler at ang mga pangunahing parameter.

Ang mga yunit ng Boiler ng serye ng TGM-84 ay idinisenyo upang makakuha ng mataas na presyon ng singaw kapag pinagsasama ang langis ng gasolina o natural na gas.

1. Maikling paglalarawan ng steam boiler.

Ang lahat ng TGM-84 series boilers ay may p-shaped layout at binubuo ng isang silid ng tambutso, na isang tumataas na duct ng gas, at isang mas mababang convective mine, na konektado sa itaas na bahagi na may pahalang na tubo ng gas.

Ang mga screens at radiation wall steam steampers ay inilalagay sa silid ng hurno. Sa itaas na bahagi ng pugon (at sa ilang mga pagbabago ng boiler at sa horizontal gas duct) mayroong isang malawak na bapor. Sa isang convective mine, ang isang convective (sa kurso ng gas) ay naglalaman ng isang convective steamer at isang water economizer. Ang isang convective mine matapos ang isang convective superheater ay nahahati sa dalawang gas stroke, ang bawat isa ay isang stream ng tubig ekonomista. Para sa isang ekonomikasyon ng tubig, ang gas duct ay gumagawa ng isang pagliko sa ilalim ng kung saan ang mga bin para sa abo at fractions ay naka-install. Ang regenerative rotating air heaters ay naka-install sa likod ng isang convective mine sa labas ng boiler house.

1.1. Floor Chamber.

Ang chamber ng pugon ay may prismatic na hugis at sa mga tuntunin ng laki ng rektanggulo: 6016x14080 mm. Ang gilid at hulihan pader ng hurno kamara ng lahat ng mga uri ng boilers ay shielded sa pamamagitan ng evaporative pipe na may diameter ng 60x6 mm sa isang hakbang na 64 mm na gawa sa bakal 20. Ang radiation steamer ay nakalagay sa front wall, ang disenyo ng kung saan ay inilarawan sa ibaba. Ang dalawang minutong screen ay naghihiwalay sa silid ng pagpuno sa dalawang semi-furnaces. Ang double-screen screen ay binubuo ng tatlong mga panel at nabuo sa pamamagitan ng mga tubo na may diameter ng 60x6 mm (Steel 20). Ang unang panel ay binubuo ng dalawampu't anim na tubo na may pitch sa pagitan ng mga pipa na 64 mm; Ang ikalawang panel ay mula sa dalawampu't walong pipe na may isang hakbang sa pagitan ng mga pipa 64 mm; Ang ikatlong panel ay mula sa dalawampu't siyam na tubo, ang hakbang sa pagitan ng mga pipa ay 64 mm. Ang input at output reservoirs ng dalawang-windscreen ay gawa sa pipe na may diameter ng 273x32 mm (Steel20). Ang dalawang minutong screen na may tulong ng thrust ay nasuspinde sa kisame na magkakapatong ng mga istraktura ng metal at may kakayahang lumipat sa pagpapalawak ng temperatura. Upang ihanay ang presyon sa kalahating pamumulaklak sa isang dalawang-fold screen, may mga bintana na nabuo sa pamamagitan ng mga kable ng pipe.

Ang mga gilid at hulihan screen ay ginawa structurally magkapareho para sa lahat ng mga uri ng TGM-84 boiler. Ang gilid ng mga screen sa ibaba ay bumubuo ng malamig na mga funnel na may slope ng 15 0 hanggang sa pahalang. Sa gilid ng pir, ang pipe pipe ay sarado na may isang layer ng Chamotte brick at isang layer ng chromite mass. Sa itaas at mas mababang bahagi ng silid ng init, ang mga gilid at hulihan screen ay konektado sa mga kolektor na may diameter ng 219x26 mm at 219x30 mm, ayon sa pagkakabanggit. Ang mga upper rear screen collectors ay gawa sa mga tubo na may lapad na 219x30 mm, sa ilalim ng mga tubo na may diameter ng 219x26 mm. Screen Collector Material - Steel 20. Ang pagsusumite ng tubig sa mga kolektor ng mga screen ay isinasagawa ng mga tubo na may lapad na 159x15 mm at 133x13 mm. Ang pagputol machine hugasan ng pipe na may diameter ng 133x13 mm. Ang mga tubo ng mga screen ay naka-attach sa mga beam ng boiler frame upang maiwasan ang tanso sa hurno. Ang mga screen ng gilid at dalawang fold screen ay may apat na tier ng fastener, ang mga hulihan screen panel ay tatlong tier. Ang suspensyon ng mga panel ng mga screen ng hibla ay isinasagawa gamit ang thrust at nagbibigay-daan sa vertical kilusan ng pipe.

Ang pag-paste ng mga tubo sa mga panel ay isinasagawa ng welded rods na may diameter na 12 mm, isang haba ng 80 mm, ang materyal - Steel 3kp.

Upang mabawasan ang epekto ng hindi pantay na pag-init sa sirkulasyon ang lahat ng mga screen ng chamber ng init ay hinati: Ang mga tubo na may mga kolektor ay ginawa sa anyo ng isang panel, ang bawat isa ay isang hiwalay na sirkulasyon circuit. Sa kabuuan, mayroong labinlimang panel sa pugon: ang hulihan screen ay may anim na panel, dalawang beses at bawat gilid ng screen tatlong panel. Ang bawat hulihan screen panel ay binubuo ng tatlumpu't limang evaporative pipe, tatlong power-powered at tatlong drainage pipe. Ang bawat gilid ng panel ng gilid ay binubuo ng tatlumpung-isang evaporative pipe.

Sa itaas na bahagi ng silid ng init, mayroong isang protrusion (sa lalim ng pugon), na nabuo sa pamamagitan ng hulihan screen pipe, na nag-aambag sa pinakamahusay na hugasan na may mga gas ng usok ng mga kable na bahagi ng bapor.

1.2. Umbrane device.

1 - digit na order; 2 - ang kahon ng bagyo; 3 - Blunt box; 4 - Bagyo; 5 - papag; 6 - Emergency plum pipe; 7 - ang phosphating sari-sari; 8 - kolektor ng steam heating; 9 - dahon butas kisame; 10 - masustansiyang tubo; 11 - Sheet of Barber.

Sa boiler na ito, ang TGM-84 ay gumagamit ng dalawang yugto ng scheme ng pagsingaw. Ang drum ay isang purong kompartimento at ang unang hakbang ng pagsingaw. Ang drum ay may panloob na diameter na 1600 mm at gawa sa bakal na 16gnm. Ang kapal ng pader ng drum ay 89 mm. Ang haba ng cylindrical bahagi ng drum ay 16200 mm, ang kabuuang haba ng drum ay 17990 mm.

Ang ikalawang yugto ng pagsingaw ay remote cyclones.

Ang isang steamwatering mixture ng steam pipes ay pumapasok sa boiler drum - sa mga kahon ng pamamahagi ng mga cyclone. Sa mga bagyo, ang isang pares ng tubig ay pinaghihiwalay. Ang tubig mula sa mga bagyo ay nagsasama sa mga pallets, at ang pinaghiwalay na singaw ng PA ay pumapasok sa aparato ng flushing.

Ang paghuhugas ng singaw ay isinasagawa sa isang layer ng nutrient water, na sinusuportahan sa isang butas ng sheet. Ang ilang ay pumasa sa mga butas sa butas sheet at barbatches sa pamamagitan ng isang layer ng nutrient tubig, freeing mula sa mga asing-gamot.

Ang mga kahon ng pamamahagi ay matatagpuan sa itaas ng aparato ng paghuhugas at mayroon sa kanilang mas mababang bahagi ng alisan ng tubig.

Ang average na antas ng tubig sa drum ay nasa ibaba ng geometric axis bawat 200 mm. Sa mga aparatong hindi tinatagusan ng tubig, ang antas na ito ay tinanggap para sa zero. Ang pinakamataas at mas mababang mga antas ay mas mababa at mas mataas mula sa average hanggang 75 m. Upang maiwasan ang tanso ng boiler sa drum, ang isang emergency drain pipe ay naka-install, na nagbibigay-daan sa iyo upang i-drop ang isang labis na halaga ng tubig, ngunit hindi mas malaki kaysa sa ang average na antas.

Para sa pagproseso ng tubig ng boiler na may phosphates, ang isang tubo ay naka-install sa mas mababang bahagi ng drum, kung saan ang phosphates ay ipinakilala sa drum.

Sa ilalim ng drum mayroong dalawang collectors ng steam heating ng drum. Sa modernong steam boilers, ginagamit lamang ang mga ito para sa mga pinabilis na dram sa boiler stop. Ang pagpapanatili ng relasyon sa pagitan ng temperatura ng katawan ng top-ben body ay nakamit ng mga hakbang sa rehimen.

1.3. Superheater.

Ang mga ibabaw ng superheater sa lahat ng mga boiler ay inilalagay sa isang silid ng sunog, isang pahalang na gas duct at isang convective mine. Sa pamamagitan ng likas na katangian ng init-pandama, ang bapor ay nahahati sa dalawang bahagi: radiation at convective.

Kasama sa bahagi ng radiation ang isang radiation-wall superheater (NPP), ang unang yugto ng shirm at bahagi ng steamer ng kisame, na matatagpuan sa itaas ng silid ng init.

Ang convective bahagi ay kabilang sa bahagi ng malawak na superheater (na hindi makatanggap ng direktang radiation mula sa pugon), ang kisame superheater at ang convective steamer.

Ang steamer scheme ay gawa sa dalawang-daan na may paulit-ulit na pagpapakilos ng singaw sa loob ng bawat thread at isang steam transfer kasama ang lapad ng boiler.

Eskematiko diagram ng mga hakbang.

1.3.1. Radiation steamer.

Sa mga boiler ng serye ng TGM-84, ang mga tubo ng operator ng radiation ay pinalitan ang front wall ng flue chamber mula sa isang marka ng 2000 mm hanggang 24600 mm at binubuo ng anim na panel, bawat isa ay isang malayang circuit. Ang mga panel ng pipe ay may lapad na 42x5 mm, na gawa sa bakal 12x1mf, na naka-install sa isang hakbang na 46 mm.

Sa bawat panel, dalawampu't dalawang pipe ang binabaan, ang natitira ay nakakataas. Ang lahat ng mga kolektor ng panel ay matatagpuan sa labas ng heated zone. Ang mga upper collectors na may tulong ng thrust ay nasuspinde sa kisame overlap metal structures. Ang pangkabit ng mga tubo sa mga panel ay isinasagawa sa pamamagitan ng tangi ang mga placas at welded rods. Sa mga panel ng superheater radiation, may mga kable para sa pag-install ng mga burner at layout sa ilalim ng lazium at luch-glades.

1.3.2. Ceiling steamer.

Ang ceiling steamer ay matatagpuan sa itaas ng chamber ng init, pahalang gas duct at convective shaft. Ang kisame sa lahat ng mga boiler na gawa sa mga tubo na may diameter ng 32x4 mm sa halagang tatlong daan at siyamnapu't apat na pipa na inilagay sa 35 mm na mga palugit. Ang pag-mount ng mga tubo ng kisame ay ginawa tulad ng sumusunod: Ang mga hugis-parihaba na piraso ay welded sa isang dulo sa mga tubo ng bapor na kisame, sa iba - sa mga espesyal na beam, na nasuspinde sa tulong ng kisame. Ang haba ng kisame pipe ay may walong hanay ng mga fastener.

1.3.3. Shirm Steamer (SPP).

Sa boilers ng serye TGM-84, dalawang uri ng vertical shirms ang naka-install. Screenshots U-shaped na may coils ng iba't ibang mga haba at pinag-isang shirms na may coils ng parehong haba. Ang mga Shirms ay naka-install sa tuktok ng pugon at sa output window ng pugon.

Sa fuel oil boilers, ang mga shaped shirms ay naka-install sa isa o dalawang hanay. Ang pinag-isang shirms sa dalawang hanay ay naka-install sa gas-gas boiler.

Sa loob ng bawat hugis ng screen ng U - Apatnapu't isang serpentine, na naka-install sa 35 mm na mga palugit, sa bawat isa sa serye ng labing walong shirm, sa pagitan ng mga shirms hakbang 455 mm.

Ang hakbang sa pagitan ng mga coils sa loob ng pinag-isang slear 40 mm, sa bawat isa sa serye ito ay nakatakda sa tatlumpung-lapad na mga shirms, bawat dalawampu't tatlong coils. Ang remantisasyon ng mga coils sa Shirma ay isinasagawa gamit ang isang suklay at clamps, sa ilang mga istraktura - welded rods.

Ang suspensyon ng mga wiring steamer ay isinasagawa sa mga istraktura ng metal na kisame gamit ang mga kolektor na welded sa mga tainga. Sa kaso kapag ang mga kolektor ay matatagpuan sa isa sa iba pang, ang mas mababang kolektor ay nasuspinde sa tuktok, at pagkatapos ay sa pagliko sa kisame overlap.

1.3.4. Convective steamer (ppc).

Convective steamer scheme (PPC).

Sa TGM-84 boilers, ang convective horizontal type steamer ay matatagpuan sa simula ng convective shaft. Ang bapor ay ginagampanan ng dalawang-daan at ang bawat stream ay matatagpuan symmetrically kamag-anak sa axis ng boiler.

Ang suspensyon ng mga packet ng front level ng steamer ay ginawa sa nasuspinde na mga tubo ng convective mine.

Ang katapusan ng linggo (pangalawang) yugto ay matatagpuan muna sa isang convective mine kasama ang ducts gas. Ang mga coils ng hakbang na ito ay ginawa rin ng mga tubo na may diameter ng 38x6 mm (bakal 12x1mf) na may parehong mga hakbang. Input collectors na may diameter ng 219x30 mm, ang output na may diameter ng 325x50 mm (steel 12x1mf).

Pangkabit at pag-disconnect ng kahalili sa antas ng pag-input.

Sa ilang mga variant ng boiler, ang mga steamers ay naiiba mula sa input at output collectors na inilarawan sa itaas at mga hakbang sa mga pakete ng mga coil.

1.4. Tubig Economizer.

Matatagpuan ang Economizer ng Tubig sa isang convective mine, na nahahati sa dalawang stroke ng gas. Ang bawat isa sa mga daloy ng ekonomista ng tubig ay matatagpuan sa kaukulang gas duct, na bumubuo ng dalawang parallel na independiyenteng daloy.

Sa taas ng bawat Sheather, ang ekonomizer ng tubig ay nahahati sa apat na bahagi, sa pagitan ng kung saan mayroong 665mm highs na may taas na 665mm (sa ilang mga boiler ay isang taas na 655mm) para sa produksyon ng pag-aayos ng trabaho.

Ang Economizer ay gawa sa mga tubo na may diameter ng 25x3,3mm (Steel 20), at ang mga input at output collectors ay ginawa na may diameter ng 219x20mm (Steel 20).

Ang mga pakete ng ekonomizer ng tubig ay gawa sa 110 double mining coils. Ang mga pakete ay matatagpuan sa isang checkerboard na may isang nakahalang hakbang s 1 \u003d 80mm at isang longitudinal hakbang s 2 \u003d 35mm.

Ang mga coil ng ekonomiya ng tubig ay matatagpuan sa kahilera sa harap ng boiler, at ang mga kolektor ay matatagpuan sa labas ng gas plant sa gilid ng pader ng convective shaft.

Ang mga distansya sa mga pakete ay isinasagawa sa tulong ng limang hanay ng mga rack, na ang mga kulot na cheat ay sumasakop sa isang likid mula sa dalawang panig.

Ang itaas na bahagi ng ekonomizer ng tubig ay batay sa tatlong beam na matatagpuan sa loob ng gas at hangin cooled. Ang susunod na bahagi (ang pangalawang sa gas) ay nasuspinde sa nabanggit na mga cooled beam sa tulong ng mga racks ng distortion. Ang pangkabit at suspensyon ng mas mababang dalawang bahagi ng ekonomizer ng tubig ay magkapareho sa unang dalawa.

Ang mga cooled beam ay gawa sa pinagsama at pinahiran ng thermal protection concrete. Mula sa itaas, ang kongkreto ay natatakpan ng metal sheet na pinoprotektahan ang mga beam mula sa pandaraya.

Ang una sa kurso ng kilusan ng mga gas ng mga gas ng mga coil ay may metal na lining ng Steel3 upang maprotektahan laban sa wear sa pamamagitan ng fraction.

Ang mga input at output collectors ng water economizer ay may 4 na palipat-lipat na suporta upang mabawi ang mga paggalaw ng temperatura.

Kilusan ng daluyan sa isang ekonomizer ng tubig - countercurrent.

1.5. Regenerative air heater.

Para sa heating air, ang boiler unit ay may dalawang regenerative rotating aircraft heater RRV-54.

RVP Design: tipikal, frameless, ang air heater ay naka-install sa isang espesyal na reinforced kongkreto pedestal ng isang uri ng frame, at ang lahat ng mga auxiliary nodes ay naka-attach sa hangin mismo.

Ang bigat ng rotor ay ipinapadala sa pamamagitan ng thrust spherical bearing na naka-mount sa mas mababang suporta, sa carrier beam, sa apat na suporta sa pundasyon.

Ang air heater ay umiikot sa vertical shaft ng rotor na may diameter na 5400 mm at isang taas na 2250 mm na bilanggo sa loob ng nakapirming katawan. Vertical partition hatiin ang rotor sa 24 na sektor. Ang bawat remote partition sector ay nahahati sa 3 compartments, kung saan ang mga packet ng heating steel sheet ay nakasalansan. Ang mga heating sheet na nakolekta sa mga packet ay inilalagay sa dalawang tier sa taas ng rotor. Ang Nangungunang Tier ay ang una sa kurso ng mga gas, ay isang "mainit na bahagi" ng rotor, mas mababa - "malamig na bahagi".

Ang "mainit na bahagi" na may taas na 1200 mm ay gawa sa distainer corrugated sheet na may kapal ng 0.7 mm. Ang pangkalahatang ibabaw ng "mainit na bahagi" ng dalawang aparato ay 17896 m2. Ang malamig na bahagi na may taas na 600 mm ay gawa sa distainer corrugated sheet na may kapal ng 1.3 mm. Ang pangkalahatang ibabaw ng pag-init ng malamig na bahagi ng pag-init ng 7733 m2.

Ang mga puwang sa pagitan ng mga remote na partisyon ng rotor at packing packages ay puno ng hiwalay na mga sheet ng karagdagang pag-iimpake.

Ang mga gas at hangin ay pumasok sa rotor at pinalabas mula sa mga ito sa pamamagitan ng mga kahon batay sa espesyal na frame at nakakonekta sa mas mababang mga caps ng air heater. Ang mga pabalat kasama ang casing form ang air heater housing.

Ang pabahay ng ilalim na takip ay nakasalalay sa mga suporta na naka-install sa pundasyon at ang tindig ng ilalim na suporta. Ang vertical cover ay binubuo ng 8 mga seksyon, kung saan 4 ang mga carrier.

Ang pag-ikot ng rotor ay isinasagawa ng isang de-kuryenteng motor na may gearbox sa pamamagitan ng pakikipag-ugnayan sa lap. Bilis ng pag-ikot - 2 rpm.

Ang mga pakete ng pag-iimpake ng rotor ay halili na pumasa sa gas tract, warming up mula sa tambutso gas, at isang air tract na nagbibigay ng airflow ng baterya. Sa bawat sandali ng oras, 13 sektor ng 24 ay kasama sa gas tract, at 9 sektor - sa hangin at 2 sektor ay sakop ng sealing plates at disconnected mula sa trabaho.

Upang maiwasan ang mga suplemento ng hangin (siksik na paghihiwalay ng gas at daloy ng hangin) may mga radial, paligid at central seal. Ang mga radial seal ay binubuo ng mga pahalang na piraso ng bakal na naayos sa mga hugis ng bituin na mga partisyon ng rotor-radial moving plate. Ang bawat plato ay naayos sa itaas at mas mababang caps na may tatlong pagsasaayos bolts. Ang pagsasaayos ng mga puwang sa mga seal ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagtaas at pagbaba ng mga plato.

Ang mga peruperial seal ay binubuo ng rotor flanges, pinalamanan sa panahon ng pag-install, at movable cast iron pads. Ang mga pad kasama ang mga gabay ay nakatakda sa tuktok at ibaba ng takip ng kaso ng RVP. Ang pagsasaayos ng mga pad ay isinasagawa ng mga espesyal na pagsasaayos ng bolts.

Panloob na mga seal ng katawan ng poste ay katulad ng mga peripheral seal. Panlabas na mga seal ng baras ng uri ng selyo.

Seksyon ng Live Cross para sa mga gas: a) Sa "malamig na bahagi" - 7.72 m2.

b) Sa "mainit na bahagi" - 19.4 m2.

Seksyon ng Live Cross para sa Air Passage: A) Sa "Hot Part" - 13.4 m2.

b) Sa "malamig na bahagi" - 12.2 m2.

1.6. Paglilinis ng ibabaw ng pag-init.

Para sa paglilinis ng mga ibabaw ng heating at hydrochda, ang pagsulat ng pagbaril ay ginagamit.

Sa pamamagitan ng isang shot blasting paraan ng paglilinis ng ibabaw ng pag-init, isang cast-iron fraction ng isang bilog na hugis ng 3-5 mm ay ginagamit.

Para sa normal na operasyon, ang tabas ng pagsulat ng pagbaril sa bunker ay dapat na mga 500 kg ng fraction.

Kapag naka-on ang air ejector, ang kinakailangang bilis ng hangin ay nilikha para sa pag-aangat ng bahagi sa pamamagitan ng niyumatik na tubo sa tuktok ng convective mine sa shotgun. Mula sa shotgun, ang maubos na hangin ay pinalabas sa atmospera, at bahagi sa pamamagitan ng pagkukunwari, ang intermediate bunker na may wire mesh at sa pamamagitan ng fraci separator, ang FRACI ay dumadaloy sa daloy.

Sa paglabas, ang daloy ng rate ng fraction ay pinabagal gamit ang mga hilig na istante, pagkatapos ay bumagsak ang fraction sa spherical spreaders.

Pagpasa sa mga nalinis na ibabaw, na ginugol ang pagbaril na nakolekta sa bunker, sa output kung saan naka-install ang air separator. Naghahain ang separator upang paghiwalayin ang abo mula sa daloy ng bahagi at upang mapanatili ang mga bins sa kadalisayan ng bunker sa pamamagitan ng hangin na pumapasok sa gas duct sa pamamagitan ng separator.

Ang mga particle ng abo, adobo, hangin, ay ibinalik sa zone ng mga aktibong gas na gas at isinasagawa sa kabila ng convective shaft. Ang fraction na nalinis mula sa abo ay ipinasa sa pamamagitan ng separator flasher at sa pamamagitan ng wire mesh ng bunker. Mula sa bunker, ang fraction ay muling naglingkod sa pneumatic transport pipe.

Para sa paglilinis ng convective mine, ang 5 contours ng 10 paglabas ay naka-install.

Ang halaga ng fraction na dumaan sa daloy ng mga tubo ng paglilinis ay nagdaragdag sa pagtaas sa unang antas ng kontaminasyon ng sinag. Samakatuwid, sa panahon ng pagpapatakbo ng pag-install, ito ay kinakailangan upang magsikap para sa isang pagbawas sa mga agwat sa pagitan ng paglilinis, na nagbibigay-daan sa medyo maliit na bahagi ng fraction upang mapanatili ang ibabaw sa kanyang dalisay na estado at, samakatuwid, sa panahon ng pagpapatakbo ng mga aggregates Para sa buong kumpanya ay may pinakamababang halaga ng mga coefficients ng polusyon.

Upang lumikha ng paglabas sa ejector, ang hangin mula sa discharge plant na may presyon ng 0.8-1.0 ati at isang temperatura ng 30-60 o C ay ginamit.

1. Pagkalkula ng boiler.

2.1. Gasolina komposisyon.

2.2. Pagkalkula ng mga volume at entalpy ng mga produkto ng hangin at pagkasunog.

Ang mga kalkulasyon ng mga produkto ng hangin at pagkasunog ay iniharap sa Table 1.

Pagkalkula ng entalpy:

1. Ang enthalpy theoretically kinakailangang halaga ng hangin ay kinakalkula ng formula

saan - entalpy 1 m 3 air, kj / kg.

Ang entalyo na ito ay matatagpuan din sa talahanayan ng XVI.

1. Ang enthalpy ng teoretikal na dami ng mga produkto ng pagkasunog ay kinakalkula ng formula

kung saan, - entalpy 1 m 3 ng trochatomic gases, teoretikal na dami ng nitrogen, teoretikal na dami ng singaw ng tubig.

Nakita namin ang entalyo na ito para sa buong hanay ng mga temperatura at ang nakuha na mga halaga ay nasa isang table 2.

1. Ang labis na hangin ay inaasahan para sa formula

kung saan ay isang labis na koepisyent ng hangin, at matatagpuan sa XVII at XX table

1. Entalpy ng mga produkto ng combustion sa isang\u003e 1 kalkulahin ang formula

Ang entalpy na ito ay natagpuan para sa buong hanay ng temperatura at ang nakuha na mga halaga ay nasa Table 2.

2.3. Tinatayang thermal balance at fuel consumption.

2.3.1. Pagkalkula ng pagkawala ng init.

Ang kabuuang halaga ng init na pumasok sa yunit ng boiler ay tinatawag na init at tinutukoy. Ang init na umalis sa boiler unit ay ang halaga ng kapaki-pakinabang na init at pagkawala ng init na nauugnay sa teknolohikal na proseso ng pagbuo ng singaw o mainit na tubig. Dahil dito, ang balanse ng init ng boiler ay may form: \u003d Q 1 + Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5 + Q 6,

kung saan - matatagpuan init, kj / m 3.

Q 1 - Kapaki-pakinabang na init na nakapaloob sa isang pares, KJ / kg.

Q 2 - Warm Loss na may exhaust gases, KJ / kg.

Q 3 - Ang pagkawala ng init mula sa kemikal na hindi kumpon ng pagkasunog, KJ / kg.

Q 4 - Ang pagkawala ng init mula sa mekanikal na hindi pagkumpleto ng pagkasunog, KJ / kg.

Q 5 - mainit na pagkawala mula sa panlabas na paglamig, KJ / kg.

Q 6 - Ang pagkawala ng init mula sa pisikal na init na nakapaloob sa naaalis na mag-abo, kasama ang mga pagkalugi para sa mga cooling panel at beam na hindi kasama sa sirkulasyon circuit ng boiler, KJ / kg.

Ang balanse ng init ng boiler ay pinagsama-sama na may kaugnayan sa matatag na rehimeng init, at ang pagkawala ng init ay ipinahayag bilang isang porsyento ng disposable warmth:

Ang pagkalkula ng pagkawala ng init ay ipinapakita sa Table 3.

Mga Tala sa Table 3:

H Wow - ang entalpy ng mga papalabas na gas ay tinutukoy ng Table 2.

N Okh - emission-visible surface ng beams and panels, m 2;

Q sa - kapaki-pakinabang na kapangyarihan ng steam boiler.

2.3.2. Pagkalkula ng kahusayan at pagkonsumo ng gasolina.

Ang kahusayan ng steam boiler ay tinatawag na ratio ng kapaki-pakinabang na init sa init. Hindi lahat ng kapaki-pakinabang na init na binuo ng yunit ay ipinadala sa consumer. Kung ang kahusayan ay tinutukoy ng init na binuo - ito ay tinatawag na gross kung ang init na inilabas ay net.

Ang pagkalkula ng kahusayan at pagkonsumo ng gasolina ay ipinapakita sa Table 3.

Table 1.

Ang kinakalkula na halaga		Mostoz-outpound	Dimensyon		Pagkalkula o pagbibigay-katwiran
Teoretical Number. kinakailangan para sa kumpleto pagkasunog ng gasolina.					0,0476(0,5*0+0,5*0++1,5*0+(1+4/4)*98,2+ +(2+6/4)*0,4+(3+8/4)*0,1+ +(4+10/4)*0,1+(5+12/4)*0,0+(6+14/4)*0,0)*0,005-0)
Panteorya dami ng nitrogen					0.79 · 9,725 + 0,01 · 1.
trehatomiko					*98,2+2*0,4+3*0,1+4* *0,1+5*0,0+6*0,0)
Panteorya dami ng tubig					0,01(0+0+2*98,2+3*0,0,4+3*0,1+5*0,1+6*0,0+7*0++0,124*0)+0,0161*
Dami ng tubig					2,14+0,0161(1,05-
Ang dami ng usok					2,148+ (1.05-1) · 9,47.
Volumetric lobes trehatomic.		r ro 2, r h 2 o
Dry gas density sa N.U.
Misa ng mga produkto ng pagkasunog					G g \u003d 0,7684 + (0/1000) + 1.306 · 1.05 · 9,47.

Table 2.

Ang ibabaw ng pag-init	Temperatura pagkatapos ng heating surface, 0 S.	H 0 B, KJ / M 3.	H 0 g, KJ / M 3.	H B Paano, KJ \u200b\u200b/ M 3.
Nangungunang camera isang t \u003d 1.05 + 0.07 \u003d 1.12.
Shirm steamer, isang spe \u003d 1,12 + 0 \u003d 1.12.
Convective steamer, isang KPE \u003d 1,12 + 0.03 \u003d 1.15.
Tubig Economizer. isang EK \u003d 1.15 + 0.02 \u003d 1.17.
Air Heater isang vp \u003d 1.17 + 0.15 + 0.15 \u003d 1.47

Table 3.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon		Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Enthalpy theoretical dami ng malamig na hangin sa isang temperatura ng 30 0 s				Ako 0 KH.V. \u003d 1,32145 · 30 · 9,47.
Exalpy ng mga papalabas na gas.			Tinanggap sa isang temperatura ng 150 0 S.	Sumakay sa Table 2.
Pagkawala ng init mula sa mekanikal na di-pagbabayad ng pagkasunog				Kapag nasusunog ang pagkawala ng gas mula sa mekanikal na hindi pagkumpleto ng combustion.
Inilagay ang init bawat 1 kg. Fuels In.
Mainit na pagkawala sa mga papalabas na gas				q 2 \u003d [(2902,71-1,47 * 375.42) *
Mainit na pagkawala mula sa panlabas na paglamig				Matukoy sa Fig. 5.1.
Mainit-init pagkawala mula sa kemikal na hindi pagbabayad ng combustion.				Tukuyin ang Table XX.
KPD Gross Po.			h BR \u003d 100 - (Q 2 + Q 3 + Q 4 + Q 5)	h BR \u003d 100 - (6,6 + 0.07 + 0 + 0.4)
Fuel consumption ni. (5-06) at (5-19)				Sa pg \u003d (/) · 100.
Tinantyang pagkonsumo ng gasolina ng software (4-01)				Sa p \u003d 9,14 * (1-0 / 100)

2.4. Thermal pagkalkula ng silid ng init.

2.4.1 Pagpapasiya ng mga geometric na katangian ng pugon.

Kapag ang pagdidisenyo at pagpapatakbo ng mga gusali ng boiler, ang pagkalkula ng sealing device ay kadalasang ginaganap. Sa pagkalkula ng pagkakalibrate ng mga hurno ayon sa mga guhit, kinakailangan upang matukoy: ang dami ng silid ng init, ang antas ng shielding nito, ang ibabaw na lugar ng mga pader at ang lugar ng paglabas na ibabaw ng pag-init , pati na rin ang mga katangian ng disenyo ng mga tubo ng mga screen (pipe diameter, ang distansya sa pagitan ng pipe axes).

Ang pagkalkula ng geometrical na katangian ay ibinibigay sa mga talahanayan 4 at 5.

Talahanayan 4.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon	Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Front-line area.			19,3*14, 2-4*(3,14* *1 2 /4)
Square side wall.			6,136*25,7-1,9*3,1- (0,5*1,4*1,7+0,5*1,4*1,2)-2(3,14*1 2 /4)
Back wall area.			2(0,5*7,04*2,1)+
Parisukat ng isang dalawang-kalasag			2*(6,136*20,8-(0,5*1,4 *1,7+0,5*1,4*1,2)-
Outlet window fires.
Burner
Lapad ng apoy			ayon sa nakabubuti na data
Aktibong dami ng chamber ng init

TALAAN 5.

Pangalan ng ibabaw					sa pamamagitan ng nomographer.
Front Wall.
Side Walls.
Dalawang wave screen.
Rear Wall.
Gas window.
Square shielded walls (hindi kasama ang burner)

2.4.2. Pagkalkula ng firebox.

Talahanayan 6.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon	Formula.	Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Ang temperatura ng mga produkto ng combustion sa outlet ng hurno			Ayon sa disenyo ng boiler.	Dati tinanggap depende sa combed fuel.
ENHAULPIA MGA PRODUKTO NG COMBUSTION.				Tinanggap sa mesa. 2.
Kapaki-pakinabang na pagwawaldas ng init sa firebox (6-28)				35590 · (100-0.07-0) / (100-0)
Antas ng shielding software (6-29)			H Ray / F St.
Film screenshot koepisyent.			Tinanggap ayon sa talahanayan 6.3.	depende sa nasunog na gasolina
Ang thermal efficiency coefficient ng mga screen (6-31)
Epektibong kapal ng emitted layer sa pamamagitan ng.
Ang koepisyent ng pagpapahina ng mga ray ng mga gas gas (6-13)

Ang koepisyent ng pagpapalambing ng mga ray na may malalaking particle (6-14)				1.2 / (1 + 1,12 2) · (2.99) 0.4 · (1.6 · 920/1000-0.5)
Ang koepisyent na nagpapakilala sa bahagi ng dami ng flopping na puno ng isang maliwanag na bahagi ng tanglaw			Tinanggap sa pahina 38.	Depende sa proporsyon ng dami ng paghihiwalay:
Ang koepisyent ng pagsipsip ng coaming environment ng software (6-17)				1,175 + 0.1 · 0,894.
Criterion ng absorbing kakayahan (Criterion of Buger) Software (6-12)				1,264 · 0.1 · 5.08.
Epektibong halaga ng criterion ng bug				1,6ln ((1,4 · 0.642 2 +0,642 +2) / (1.4 · 0.642 2 -0.642 +2)
Ang charlasticity parameter ng gasolina gas sa pamamagitan ng.				11,11*(1+0)/(7,49+1,0)
Fuel consumption ng tier burner.

Ang antas ng lokasyon ng mga torch axes sa Yarusa Software (6-10)				(2 · 2.28 · 5.2 + 2 · 2.28 · 9.2) / (2 · 2.28 · 2)
Kamag-anak na antas ng burner sa pamamagitan ng (6-11)			x g \u003d h g / h t.
Koepisyent (para sa gas-airing floor na may wall burner)				Tumagal sa pahina 40.
Parameter Software (6-26a)				0,40(1-0,4∙0,371)
Ang koepisyent ng konserbasyon ng init ni.
Teoretikal (adiabatic) combustion temperatura				Tinanggap na katumbas ng 2000 0 S.
Ang average na kabuuang kapasidad ng init ng mga produkto ng combustion sa pahina 41

Ang temperatura sa outlet ng pugon ay napili nang wasto at ang error ay (920-911.85) * 100% / 920 \u003d 0.885%

2.5. Pagkalkula ng boiler steamers.

Ang convective ibabaw ng heating ng steam boilers ay may mahalagang papel sa proseso ng pagkuha ng singaw, pati na rin ang paggamit ng init ng mga produkto ng pagkasunog, umaalis sa silid ng tambutso. Ang pagiging epektibo ng operasyon ng convective ibabaw ng pag-init ay depende sa intensity ng init transfer ng init combustion produkto.

Ang mga produkto ng pagkasunog ay naglilipat ng init ng panlabas na ibabaw ng tubo sa pamamagitan ng kombeksyon at radiation. Sa pamamagitan ng dingding ng tubo, ang init ay nakukuha sa thermal kondaktibiti, at mula sa panloob na ibabaw hanggang sa isang pares ng kombeksyon.

Scheme ng Steam of Steam sa Boiler Top Steampersites:

Mga Wallpaper, na matatagpuan sa front wall ng chamber ng init, at sumasakop sa buong ibabaw ng front wall.

Ang kisame superheater, na matatagpuan sa kisame, na dumadaan sa fiberboard, shirm steamers at ang itaas na bahagi ng convective shaft.

Ang unang serye ng mga Shirmers, na matatagpuan sa rotary chamber.

Ang ikalawang serye ng Shirm Steamers, na matatagpuan sa isang swivel chamber pagkatapos ng unang susunod.

Ang convective steamer na may serial-mixed current at injecting vapor cooler, na naka-install ng Korissechka, na naka-install sa convective mine ng boiler.

Matapos ang mga pares ng gearbox ay pumasok sa steam collector at lumampas sa boiler unit.

Geometrical na mga katangian ng mga hakbang

TALAAN 7.

2.5.1. Pagkalkula ng isang superheater na naka-mount sa dingding.

Ang Wall-Mounted PP ay matatagpuan sa hurno, na may pagkalkula nito, ang pang-unawa ng init ay matutukoy bilang bahagi ng init, na ibinigay ng mga produkto ng pagkasunog ng ibabaw ng NPP na may kinalaman sa iba pang mga ibabaw ng pugon.

Ang pagkalkula ng NPP ay iniharap sa Table No. 8

2.5.2. Pagkalkula ng steamer ceiling.

Isinasaalang-alang ang katotohanan na ang PPP ay matatagpuan sa parehong silid ng hurno at sa convective bahagi, ngunit pinaghihinalaang init sa convective bahagi pagkatapos ng SPP at sa ilalim ng mga bracket ay napakaliit na may kaugnayan sa init-perceived init supply sa hurno sa hurno sa Furnace (tungkol sa 10% at 30%, ayon sa pagkakabanggit (mula sa teknikal na manu-manong sa boiler TGM-84. Ang pagkalkula ng PPP ay isinasagawa sa Table No. 9.

2.5.3. Pagkalkula ng shirm bapor.

Ang pagkalkula ng SPP ay isinasagawa sa Table No. 10.

2.5.4. Pagkalkula ng convective steamer.

Ang pagkalkula ng pusa ay isinasagawa sa Table No. 11.

Talahanayan 8.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon	Formula.	Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Ibabaw na pag-init ng lugar			Mula sa Table 4.	Mula sa Table 4.
Pag-iilaw sa ibabaw ng Wall PP			Mula sa Table 5.	Mula sa Table 5.
Init, pinaghihinalaang ng NPP.				0,74∙(35760/1098,08)∙268,21
Ang pagtaas sa mag-asawa sa NPP.				6416,54∙8,88/116,67
Extalpy Couple Before NPP.				Entalpy ng dry saturated steam sa isang presyon ng 155 ata (15.5 MPa)
Magandang mag-asawa sa harap ng steamer ng kisame			Ako "ppp \u003d i" + di npp.
Steam temperature sa harap ng ceiling steamer.			Mula sa mga talahanayan ng thermodynamic properties ng tubig at superheated steam	Ang temperatura ng superheated steam sa isang presyon ng 155 ata at entalpy 3085,88ch / kg (15.5 MPa)

Ang temperatura pagkatapos ng NPP ay kinuha katumbas ng temperatura ng mga produkto ng pagkasunog sa labasan ng hurno \u003d 911.85 0 C.

Talahanayan 9.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon	Formula.	Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Ibabaw ng ibabaw ng heating 1st PPP.
Emipable Surface PPP-1.			H l ppp \u003d f ∙. x.
Heat, pinaghihinalaang PPP-1.				0,74(35760/1098,08)∙50,61
Ang pagtaas sa mag-asawa sa PPP-1.				1224,275∙9,14/116,67
EXALPY COUPLE AFTER PPP-1.			I`` PPP -2 \u003d I`` PPP + DI NPP.
Ang pagtaas sa enthalpy singaw sa PPP sa ilalim ng bracket				Tungkol sa 30% ng di PPP.
Ang pagtaas sa mag-asawa sa PPP para sa bracket			Tinatanggap nito ang pre-on na mga pamamaraan ng regulasyon para sa pagkalkula ng boiler TGM-84	Tungkol sa 10% ng di ppp
Enthapia couple bago ang SPP.			I`` ppp -2 + di ppp -2 + di ppp-3	3178,03+27,64+9,21
Steam temperature sa harap ng screen steamer.			Mula sa mga talahanayan ng thermodynamic properties ng tubig at superheated steam	Ang temperatura ng superheated pares sa isang presyon ng 155 ata at entalpy 3239.84Ch / kg (15.5 MPa)

Table10.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon	Formula.	Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Ibabaw na pag-init ng lugar			∙ D ∙ l ∙ z 1 ∙ z 2	3,14∙0,033∙3∙30∙46
Live Cross section area para sa pagpasa ng mga produkto ng combustion para sa (7-31)				3,76∙14,2-30∙3∙0,033
Temperatura ng mga produkto ng combustion pagkatapos ng tanso				Pre-suriin ang huling temperatura
Enthalpy ng mga produkto ng combustion bago ang SPP			Tinanggap sa mesa. 2:
Entalpy ng mga produkto ng pagkasunog pagkatapos ng tanso			Tinanggap sa mesa. 2.
Entalpy ng hangin suctioned sa convective ibabaw, sa t b \u003d 30 0 s			Tinanggap sa mesa. 3.
				0,996(17714,56-16873,59+0)

Ang coefficient ng paglipat ng init		W / (m 2 × k)	Matukoy ang nomogram 7.
Susog para sa bilang ng mga tubo sa kurso ng software ng Combustion Products (7-42)				Sa transverse hugasan ang corridor beams.
Amendment sa layout ng isang sinag			Matukoy ang nomogram 7.	Sa transverse hugasan ang corridor beams.
			Matukoy ang nomogram 7.	Sa transverse hugasan ang corridor beams.
Ang koepisyent ng init-pagbibigay ng kombeksyon mula sa p / s hanggang sa ibabaw ng nipper (formula sa nomogram 7)		W / (m 2 × k)		75∙1,0∙0,75∙1,01
Kabuuang optical kapal ng software (7-66)			(k g r p + k evil m) ps	(1,202∙0,2831 +0) 0,1∙0,628
Ang kapal ng emitting layer para sa mga kable ibabaw sa pamamagitan ng
Ang coefficient ng paglipat ng init		W / (m 2 × k)	Matukoy ang nomogram -

tops sa lugar

chassal Windows Furnace.

Koepisyent.			Matukoy ang nomogram -
Heat transfer coefficient para sa disadvantaged flow.		W / (m 2 × k)
		Distribusyon koepisyent. taas ng taas ng taas Tingnan ang Table 8-4.
Ang init na nakuha mula sa pagwawaldas ng init ng ibabaw ng pag-init, katabi ng output kailangan ang window firebox.
Preliminary entalpy couple sa exit ng bracket sa pamamagitan ng (7-02) at (7-03)
Pre-temperatura singaw sa outlet ng tanso				Temp-ra overheated pares na may presyon. 150 ATA.
Koepisyent ng paggamit				Pumili sa Fig. 7-13.
		W / (m 2 × k)

Koepisyent ng thermal efficiency shirm				Matukoy mula sa Table 7-5
Coefficient ng init transfer software (7-15V)		W / (m 2 × k)
Ang aktwal na temperatura ng mga produkto ng combustion pagkatapos ng tanso				Dahil ang Q B at Q t ay naiiba sa. (837,61 -780,62)*100% / 837,61 ang pagkalkula ng ibabaw ay hindi tinukoy
Pagkonsumo ng Steelectricel. sa pahina 80.			0.4 \u003d 0.4 (0.05 ... 0.07) D.
Medium entalpy couple sa tract				0,5(3285,78+3085,88)
Enhatpia ng tubig na ginagamit para sa iniksyon sa Steam.			Mula sa mga talahanayan ng thermodynamic properties ng tubig at superheated steam sa 230 ° C

Talahanayan 11.

Ang kinakalkula na halaga	Mostoz-outpound	Dimensyon	Formula.	Pagkalkula o pagbibigay-katwiran	Resulta
Ibabaw na pag-init ng lugar				3,14∙0,036∙6,3∙32∙74
Live Cross seksyon para sa pagpasa ng mga produkto ng combustion.
Temperatura ng mga produkto ng combustion pagkatapos ng convective pp			Pre-pinagtibay 2 halaga.	Sa pamamagitan ng disenyo ng boiler unit.
ENHAULPIA COMBUSTION PRODUCTS BAGO GEAR.			Tinanggap sa mesa. 2:
Enhaulpia combustion products pagkatapos ng gearbox.			Tinanggap sa mesa. 2.
Init, na ibinigay sa mga produkto ng combustion sa pamamagitan ng.				0,996(17257,06-12399+0,03∙373,51) 0,996(17257,06-16317+0,03∙373,51)
Ang average na bilis ng mga produkto ng combustion sa pamamagitan ng.
Ang coefficient ng paglipat ng init		W / (m 2 × k)	Matukoy ang nomogram 8.	Sa transverse hugasan ang corridor beams.
Susog para sa bilang ng mga tubo sa kurso ng mga produkto ng combustion			Matukoy ang nomogram 8.	Sa transverse hugasan ang corridor beams.
Amendment sa layout ng isang sinag			Matukoy ang nomogram 8.	Sa transverse hugasan ang corridor beams.
Ang koepisyent na isinasaalang-alang ang epekto ng mga pagbabago sa pisikal na mga parameter ng daloy			Matukoy ang nomogram 8.	Sa transverse hugasan ang corridor beams.
Koepisyent ng init transfer convection mula sa P / s hanggang sa heating ibabaw		W / (m 2 × k)		75∙1∙1,02∙1,04 82∙1∙1,02∙1,04
Polluted wall temperatura (7-70)
Koepisyent ng paggamit			Tinatanggap namin ang mga tagubilin	Para sa kumplikadong hugasan beams.
Ang kabuuang coefficient ng paglipat ng init ni.		W / (m 2 × k)		0,85∙ (77,73+0) 0,85∙ (86,13+0)
Ang koepisyent ng thermal efficiency.			Matukoy ang talahanayan. 7-5.
Koepisyent ng init transfer sa pamamagitan ng.		W / (m 2 × k)
Preliminary entalpy couple sa exit mula sa checkpoint sa pamamagitan ng (7-02) at (7-03)
Pre-temperature steam pagkatapos gearbox.			Mula sa mga talahanayan ng thermodynamic properties ng overheated steam.	Temp-ra overheated pares na may presyon. 140 ATA.
Software ng presyon ng temperatura (7-74)
Ang halaga ng init na nakikita ng heating ibabaw ng software (7-01)				50,11 ∙1686,38∙211,38/(9,14∙10 3) 55,73∙1686,38∙421,56/(9,14 ∙10 3)
Aktibong init na nakita sa PPC.			Tinatanggap namin ang Iskedyul 1.
Ang aktwal na temperatura ng mga produkto ng combustion pagkatapos ng pusa			Tinatanggap namin ang Iskedyul 1.	Ang iskedyul ay itinayo ng mga halaga ng QB at QT para sa dalawang temperatura.
Ang pagtaas sa mag-asawa sa checkpoint				3070∙9,14 /116,67
Extalpy couple pagkatapos ng gearbox.			I`` KPP + DI PPC.
Temperatura ng mag-asawa pagkatapos ng gearbox			Mula sa mga talahanayan ng thermodynamic properties ng tubig at superheated steam	Ang temperatura ng superheated steam sa isang presyon ng 140 ata at entalpy 3465.67 kj / kg

Mga resulta ng pagkalkula:

Q p p \u003d 35590 kj / kg - itapon ng init.

Q l \u003d φ · (q m - i't) \u003d 0.996 · (35565.08 - 17714,56) \u003d 17779,118 KJ / kg.

Q K \u003d 2011.55 KJ / kg - Heat-perception ng SPP.

Q PE \u003d 3070 KJ / kg - gearmosphere ng tsekpoint.

Ang init-pang-unawa ng NPP at ang PPP ay isinasaalang-alang sa Q l, dahil ang NPP at ang PPP ay nasa firebox ng boiler. Iyon ay, Q NPP at Q RPP ay kasama sa Q l.

2.6 Konklusyon

Gumawa ako ng pagkalkula ng pagkakalibrate ng boiler ng TGM-84.

Sa pagkakalibrate ng pagkalkula ng init sa pinagtibay na disenyo at ang laki ng boiler para sa ibinigay na load at ang uri ng gasolina, temperatura ng tubig, singaw, hangin at gas sa mga hangganan sa pagitan ng indibidwal na pag-init ng ibabaw, ang kahusayan, pagkonsumo ng gasolina , ang pagkonsumo at bilis ng singaw, mga gas at tambutso ay natutukoy.

Ang pagkalkula ng Tweet ay ginawa upang suriin ang mga tagapagpahiwatig ng ekonomiya at pagiging maaasahan ng boiler kapag nagtatrabaho sa isang naibigay na gasolina, na tumutukoy sa mga kinakailangang mga hakbang sa pag-reconstructive, ang pagpili ng auxiliary equipment at ang paghahanda ng mga panimulang materyales para sa mga pamayanan: aerodynamic, haydroliko, metal temperatura, lakas ng tubo, ang intensity ng abo na boluntaryo tungkol sasA tub, kaagnasan, atbp.

3. Ang listahan ng mga literatura na ginamit

1. Lipov yu.m. Thermal pagkalkula ng steam boiler. - Izhevsk: Nic "Regular at Chaotic Dynamics", 2001
2. Thermal calculation ng boilers (regulatory method). -SPB: NGO CCTI, 1998.
3. Mga teknikal na kondisyon at mga tagubilin para sa pagpapatakbo ng Steam Boiler TGM-84.

I-download ang: Wala kang access sa pag-download ng mga file mula sa aming server.

Ministri ng enerhiya at elektripikasyon ng USSR.

Pangunahing teknikal na serbisyo sa pamamahala
Mga sistema ng enerhiya

Karaniwang katangian ng enerhiya
TGM-96B boiler kapag nasusunog ang langis ng gasolina

Moscow 1981.

Ang tipikal na katangian ng enerhiya ay binuo ng Soyucehenergo (Inzh. G.i. Gutsalo)

Ang karaniwang mga katangian ng enerhiya ng Boiler ng TGM-96B ay inihanda batay sa mga thermal test na isinagawa ng Soyucenergo sa Riga CHP-2 at ang Mediaztehenergo sa CHP gas, at sumasalamin sa technically achievable cost of boiler.

Ang isang tipikal na katangian ng enerhiya ay maaaring magsilbing batayan para sa pag-compile ng mga katangian ng regulasyon ng mga boiler ng TGM-96B kapag pinagsasama ang langis ng gasolina.

Application.

. Maikling tampok ng kagamitan ng pag-install ng boiler

1.1 . Copper TGM-96B Taganrog Boiler Plant - gas-gas na may natural na sirkulasyon at P-shaped layout, na dinisenyo upang gumana sa turbinesT. -100 / 120-130-3 at PT-60-130 / 13. Ang pangunahing kinakalkula parameter ng boiler kapag nagtatrabaho sa langis ng gasolina ay ipinapakita sa talahanayan. .

Ayon sa TKZ, ang minimum na pinapahintulutang load ng boiler sa ilalim ng kondisyon ng sirkulasyon ay 40% nominal.

1.2 . Ang silid ng pugon ay may prismatic form at sa plano ay isang rektanggulo na may sukat na 6080 × 14700 mm. Ang dami ng chamber ng pugon ay 1635 m 3. Ang thermal boltahe ng dami ng tambutso ay 214 kW / m 3, o 184 · 10 3 kcal / (m 3 · h). Ang mga erepment screen ay inilalagay sa chamber ng pugon at sa front wall radiation wall steam steer (RNP). Sa itaas na bahagi ng hurno sa rotary chamber mayroong isang malawak na bapor (SPP). Sa pagbaba ng convective mine, dalawang pakete ng convective steamer (cat) at isang water economizer (ve) ay patuloy na matatagpuan kasama ang mga gas.

1.3 . Ang path ng steam ng boiler ay binubuo ng dalawang independiyenteng daluyan na may isang pares ng pagtawid sa pagitan ng gilid ng boiler. Ang temperatura ng superheated steam ay kinokontrol ng iniksyon ng sarili nitong condensate.

1.4 . Sa front wall ng chamber furnace mayroong apat na dalawang-daloy gas-tank burners HF CKB-WTI. Ang mga burner ay naka-install sa dalawang tier sa -7250 at 11300 mm na may anggulo ng pag-aangat sa abot-tanaw 10 °.

Para sa pagkasunog ng langis ng gasolina, ang ferry mechanical nozzles "titan" na may isang nominal na kapasidad na 8.4 t / h sa isang presyon ng langis ng gasolina 3.5 MPA (35 kgf / cm 2). Ang presyon ng presyon sa paglilinis at sprayed fuel oil ay inirerekomenda ng isang 0.6 MPA planta (6 kgf / cm 2). Ang steam consumption sa nozzle ay 240 kg / h.

1.5 . Ang pag-install ng boiler ay nilagyan ng:

Dalawang pamumulaklak ng mga tagahanga ng kapasidad ng VDN-16-P na may reserba ng 10% 259 · 10 3 m 3 / h, presyon na may reserba ng 20% \u200b\u200b39.8 MPa (398.0 kgf / m 2), 500/250 KW at pag-ikot ng dalas 741 / 594 rpm ng bawat makina;

Dalawang naninigarilyo ng DN-24 × 2-0.62 GM na may reserba na may reserbang 10% 415 · 10 3 m 3 / h, presyon na may reserba ng 20% \u200b\u200b21.6 MPa (216.0 kgf / m 2), na may kapasidad ng 800/400 KW at pag-ikot ng dalas ng 743/595 rpm ng bawat makina.

1.6 . Para sa paglilinis ng convective ibabaw ng pag-init mula sa mga sediments ng abo, ang proyekto ay ibinigay para sa isang praksyonal na pag-install, para sa paglilinis ng RVP - washing ng tubig at sumasabog sa isang lantsa mula sa isang drum na may pagbawas sa presyon sa throttling unit. Ang tagal ng pamumulaklak ng isang RVP 50 min.

. Karaniwang mga katangian ng enerhiya ng TGM-96B boiler.

2.1 . Karaniwang mga katangian ng enerhiya ng TGM-96B boiler ( larawan. , , ) Naipon batay sa mga resulta ng thermal testing ng boiler ng Riga CHP-2 at CHP gas alinsunod sa mga materyales sa instrumental at methodological na mga tagubilin sa normalisasyon ng pagiging posible ng mga boiler. Ang katangian ay sumasalamin sa average na ekonomiya ng bagong boiler na nagtatrabaho sa mga turbineT. -100 / 120-130 / 3 at PT-60-130 / 13 sa mga sumusunod na kondisyon na pinagtibay para sa unang isa sa ibaba.

2.1.1 . Sa balanse ng gasolina ng mga halaman ng kuryente, nasusunog ang likidong gasolina, karamihan sa magarbong langis ng gasolinaM. 100. Samakatuwid, ang katangian ay binubuo ng langis ng gasolina.M 100 (GOST 10585-75. ) Na may mga katangian:Isang p \u003d 0.14%, W P. \u003d 1.5%, s P \u003d 3.5%, (9500 kcal / kg). Ang lahat ng kinakailangang kalkulasyon ay ginawa sa nagtatrabaho masa ng langis ng gasolina.

2.1.2 . Ang temperatura ng langis ng gasolina sa harap ng mga nozzle ay kinuha 120 °C ( t Tl. \u003d 120 ° C) Batay sa lagkit ng langis ng gasolinaM. 100, katumbas ng 2.5 ° W, ayon sa § 5.41 pte.

2.1.3 . Ang average na taunang temperatura ng malamig na hangin (t x.) Sa pasukan sa blowing fan ay kinuha katumbas ng 10 °C. Dahil ang higit sa lahat TGM-96B boiler ay matatagpuan sa mga lugar ng klima (Moscow, Riga, Gorky, Chisinau) na may average na taunang temperatura ng hangin malapit sa temperatura na ito.

2.1.4 . Temperatura ng hangin sa pasukan sa pampainit ng hangin (t VP.) Pinagtibay katumbas ng 70 °C. At pare-pareho kapag binabago ang pagkarga ng boiler, ayon sa § 17.25 ng PTE.

2.1.5 . Para sa mga halaman ng kuryente na may mga transverse bond, ang temperatura ng nakapagpapalusog na tubig (t p.v.) Bago ang boiler ay ginawa kinakalkula (230 ° C) at pare-pareho kapag ang boiler load pagbabago.

2.1.6 . Ang tiyak na pagkonsumo ng init ng net sa pag-install ng turbina ay pinagtibay ng 1750 kcal / (kwh), ayon sa mga thermal test.

2.1.7 . Ang koepisyent ng pagkilos ng init ay tinanggap sa pamamagitan ng pagbabago ng load ng boiler mula 98.5% sa isang rated load sa 97.5% na may load ng 0.6D NOM..

2.2 . Ang pagkalkula ng katangian ng regulasyon ay isinasagawa alinsunod sa mga tagubilin ng "thermal pagkalkula ng boiler aggregates (regulatory method)", (m.: Enerhiya, 1973).

2.2.1 . Ang kahusayan ng gross boiler at init pagkawala na may mga papalabas na gas ay kinakalkula alinsunod sa paraan na inilarawan sa aklat ya.l. Pecker "init engineering kalkulasyon para sa mga katangian ng gasolina sa itaas" (m.: Enerhiya, 1977).

saan

dito

α wow. = α " Ve. + Δ α tr.

α wow. - ang labis na koepisyent ng hangin sa mga papalabas na gas;

Δ α tr. - ang gazes sa gas landas ng boiler;

Kaya uh. - Ang temperatura ng mga papalabas na gas sa likod ng usok.

Ang pagkalkula ng temperatura ng mga papalabas na gas, sinusukat sa mga eksperimento ng thermal testing ng boiler at ang mga kondisyon ng regulasyon na ibinigay sa mga kondisyon para sa pagtatayo ng mga katangian ng regulasyon (mga parameter ng inputt x B., t "KF., t p.v.).

2.2.2 . Outlet Air Coefficient ng Airpoint (para sa isang Economizer ng Tubig)α " Ve. Ito ay tinanggap na katumbas ng 1.04 sa rated load at iba't ibang sa 1.1 sa pamamagitan ng 50% load ayon sa thermal test.

Ang pagbaba sa kinakalkula (1.13) koepisyent ng labis na hangin para sa isang ekonomista ng tubig na pinagtibay sa regulasyon na katangian (1.04) ay nakamit ng maayos na pagsasagawa ng rehimeng tambutso ayon sa rehimeng papel ng boiler, pagsunod sa mga kinakailangan ng pte para sa mga supply ng hangin ang hurno at ang gas tract at ang pagpili ng mga nozzles set.

2.2.3 . Ang mga shocks ng hangin sa gas path ng boiler sa rated load ay kinukuha katumbas ng 25%. Na may pagbabago sa load ng air supplies ay tinutukoy ng formula

2.2.4 . Init pagkalugi mula sa kemikal non-fuel combustion (q. 3 ) Tinanggap ang zero, dahil sa pagsubok ng boiler sa labis na hangin na pinagtibay sa isang tipikal na katangian ng enerhiya, wala sila.

2.2.5 . Init pagkawala mula sa mekanikal fuel combustion (q. 4 ) Pinagtibay ang pantay na zero alinsunod sa "mga regulasyon sa koordinasyon ng mga katangian ng regulasyon ng kagamitan at ang tinatayang tiyak na mga gastos ng gasolina" (m.: Sntti Orgres, 1975).

2.2.6 . Init pagkalugi sa kapaligiran (q. 5 ) Kapag hindi tinutukoy ang pagsubok. Ang mga ito ay kinakalkula alinsunod sa "paraan ng pagsubok boiler installation" (m.: Enerhiya, 1970) sa pamamagitan ng formula

2.2.7 . Ang partikular na pagkonsumo ng kuryente sa nutritional electric pump PE-580-185-2 ay kinakalkula gamit ang katangian ng bomba na pinagtibay mula sa mga teknikal na kondisyon ng TU-26-06-899-74.

2.2.8 . Ang partikular na pagkonsumo ng kuryente sa thrust at pamumulaklak ay kinakalkula sa pamamagitan ng mga gastos sa kuryente sa drive ng pamumulaklak tagahanga at ang usok, sinusukat kapag nagsasagawa ng mga thermal test at nabawasan sa mga kondisyon (δ α tr. \u003d 25%) Pinagtibay kapag gumuhit ng mga katangian ng regulasyon.

Ito ay itinatag na may sapat na density ng gas tract (Δ α ≤ 30%) Ang mga naninigarilyo ay nagbibigay ng isang nominal na pagkarga ng boiler sa isang mababang dalas ng bilis, ngunit walang anumang stock.

Ang pamumulaklak ng mga tagahanga sa isang mababang bilis ng pag-ikot ay nagbibigay ng normal na operasyon ng boiler upang mag-load ng 450 t / h.

2.2.9 . Ang kabuuang elektrikal na kapangyarihan ng mga mekanismo ng pag-install ng boiler ay kinabibilangan ng electric drive power: nutritional electric pump, usok, tagahanga, regenerative air heaters (Fig. ). Ang kapangyarihan ng electric motor ng regenerative air heater ay tinanggap ayon sa data ng pasaporte. Ang kapangyarihan ng electric motors ng usok, tagahanga at ang nutritional electric pump ay natutukoy sa panahon ng mga pagsusulit ng init ng boiler.

2.2.10 . Ang tiyak na pagkonsumo ng init para sa pag-init ng hangin sa caloric installation ay kinakalkula sa pag-init ng hangin sa mga tagahanga.

2.2.11 . Sa partikular na pagkonsumo ng init para sa sariling mga pangangailangan ng pag-install ng boiler, mga pagkalugi ng init sa mga carrier, ang kahusayan ng kung saan ay kinuha ng 98%; Sa steam suntok ng RVP at ang pagkawala ng init na may steam pamumulaklak ng boiler.

Ang pagkonsumo ng init para sa Steam Blowing RVP ay kinakalkula ng formula

Q HP. = G PBD. · nakita ko · τ Obd. · 10 -3. Mw. (Gkal / ch.)

saan G PBD. \u003d 75 kg / min alinsunod sa "kasalukuyang mga pamantayan ng singaw at condensate para sa kanilang sariling mga pangangailangan ng mga yunit ng kapangyarihan 300, 200, 150 MW" (m.: Sntti Orgres, 1974);

nakita ko = i. mag-asawa \u003d 2598 KJ / kg (kcal / kg)

τ Obd. \u003d 200 min (4 na kagamitan na may nagagalak na tagal ng 50 min kapag naka-on sa loob ng 24 na oras).

Ang pagkonsumo ng init sa pamumulaklak ng boiler ay kinakalkula ng formula

Q Prod. = G prod. · i k.v. · 10 -3. Mw. (Gkal / ch.)

saan G prod. = Pd nome.10 2 kg / ch.

P \u003d 0.5%

i k.v. - entalpy ng boiler tubig;

2.2.12 . Ang pamamaraan para sa pagsasagawa ng mga pagsusulit at pagpili ng mga instrumento sa pagsukat na ginagamit sa mga pagsusulit ay tinutukoy ng "paraan ng pagsubok ng mga gusali ng boiler" (m.: Enerhiya, 1970).

. Mga susog sa regulasyon

3.1 . Upang dalhin ang mga pangunahing tagapagpahiwatig ng regulasyon ng boiler sa nabagong mga kondisyon ng operasyon nito sa loob ng mga pinahihintulutang limitasyon ng paglihis ng mga halaga ng parameter, ang mga susog sa anyo ng mga graph at mga digital na halaga ay ibinigay. Mga Amendment K.q. 2 Sa anyo ng mga graph, ipinapakita sa Fig. , . Ang mga susog sa temperatura ng mga papalabas na gas ay ipinapakita sa Fig. . Bilang karagdagan sa mga nakalista, ang mga susog ay iniharap upang baguhin ang temperatura ng pag-init ng langis ng gasolina na ibinigay sa boiler, at upang baguhin ang temperatura ng nakapagpapalusog na tubig.

3.1.1 . Ang susog upang baguhin ang temperatura ng langis ng gasolina na ibinigay sa boiler ay dinisenyo upang maimpluwensyahan ang pagbabago To. Q.sa q. 2 sa pamamagitan ng formula

^ Teknikal na gawain
"Device sampling ng mga papalabas na gas ng mga boiler ng Ngres"

TALAAN NG NILALAMAN:

1 Paksa 3.

^ 2 Pangkalahatang paglalarawan ng bagay 3.

3 dami ng paghahatid \\ pagganap ng serbisyo \\ probisyon ng mga serbisyo 6

4 Pagtutukoy 11.

5 Mga Pagbubukod \\ Mga paghihigpit / Obligasyon para sa pagkakaloob ng mga gawaing \\ supply \\ services 12

6 Mga Pagsubok, Pagtanggap, Pag-commissioning 13.

^ 7 listahan ng application 14.

8 Mga kinakailangan sa kaligtasan para sa trabaho 14.

9 Mga Kinakailangan sa Proteksyon sa Kapaligiran Mga Organisasyon ng Kontrata 17.

^ 10 Alternatibong Alok 18.

1pedmet.

Alinsunod sa programa ng kapaligiran ng JSC Enel OGK-5 para sa 2011-2015, ang sangay na "Nevinnomyskaya Gres" ng JSC Enel OGK-5, kailangan mo ang mga sumusunod:

1. 
   Pagpapasiya ng aktwal na magnitude ng konsentrasyon ng nitrogen oxides, carbon monoxide, methane sa iba't ibang mga naglo-load at iba't ibang mga mode ng pagpapatakbo ng TGM-96 boiler (boiler number 4) instrument Park Artist.
2. 
   Pagpapasiya ng density ng pamamahagi ng nitrogen dioxide sa convective surface area sa seksyon ng control.

3. Pagsusuri ng pagbawas ng pagbuo ng nitrogen oxides sa pamamagitan ng paglalapat ng mga hakbang sa rehimen at mga pagbabago sa pagganap ng pagganap ng mga boiler ( mga kahulugan ng kahusayan ng paglalapat ng mga katamtamang kaganapan).

4. Pag-unlad ng mga panukala para sa paggamit ng mga mababang gastos na reconstructive na mga kaganapan na naglalayong pagbawas ng nitrogen oxide emissions..

^

2-pangkalahatang paglalarawan ng bagay

1. 
   Pangkalahatan

Ang Nevinnomysian State District Electrical Station (Ngres) na may kapasidad ng proyekto ng 1340 MW ay inilaan upang masakop ang mga pangangailangan para sa elektrikal na enerhiya ng North Caucasus at supplying ang thermal energy of enterprise at populasyon ng lungsod ng Nevinnomysk. Sa kasalukuyan, ang naka-install na kapasidad ng Nevinnomyssk Gres ay 1700.2 MW.

Ang Gres ay matatagpuan sa hilagang labas ng lungsod ng Nevinnomyssk at binubuo ng mga thermal power plant (CHP), condensation power unit ng open layout (block part) at vapor-gas installation (PSU).

Buong pangalan ng bagay: Branch "Nevinnomysskaya Gres" ng Open Joint-Stock Company "Enel Fifth Generating Company ng Wholesale Electricity Market" sa Nevinnomyssk ng Stavropol Territory.

Lokasyon at Postal Address: Russian Federation, 357107, Nevinnomyssk, Stavropol Territory, Energy Street, House 2.

1. 
   ^ Mga kondisyong pangklima

Klima: Moderate Continental.

Ang klimatiko kondisyon at ang mga ambient air parameter sa lugar na ito ay tumutugma sa lokasyon ng Gres (Nevinnomysk) at nailalarawan sa pamamagitan ng data ng talahanayan 2.1.

Talahanayan 2.1 klimatiko data ng rehiyon (Nevinnomysk mula sa Snip 23-01-99)

gilid, punto	Panlabas na temperatura, palakpakan. Mula sa.
	Panlabas na temperatura, katamtamang average, palakpakan. Mula sa.
	I.	II.	III	IV		V.	VI.		VII.	Viii.		Ix.	X.	Xi.		XII.
Stavropol.	-3,2	-2,3	1,3	9,3		15,3	19,3		21,9	21,2		16,1	9,6	4,1		-0,5
					Mas 8.						Mas mababa sa 10.
Katamtamang taunang	Ang pinakamalamig na limang araw na seguridad ng 0.92.				Magpatuloy, araw.			Average na temperatura, palakpakan. Mula sa.			Magpatuloy, araw				Average na temperatura, palakpakan. Mula sa.
9,1	-19				168			0,9			187				1,7

Ang pang-matagalang average na temperatura ng hangin ng coldest buwan ng taglamig (Enero) ay minus 4.5 ° C, ang inihaw (Hulyo) + 22.1 ° C.

Ang tagal ng panahon na may sustainable frosts ay tungkol sa 60 araw,

Ang bilis ng hangin, ang repeatability na hindi lalampas sa 5%, ay katumbas ng 10-11 m / s.

Ang nangingibabaw na direksyon ng hangin ay Eastern.

Ang taunang kamag-anak na kahalumigmigan ay 62.5%.

1. 
   ^ Katangian at maikling paglalarawan ng boiler unit TGM - 96.

Isang gas-gas boiler TGM-96 Taganrog boiler plant single-back, na may natural na sirkulasyon, 880 T / H na kapasidad ng bakal na may mga sumusunod na parameter:

Presyon sa drum - 155 ati.

Pressure for Main Steam Valve - 140 Ati.

Ang temperatura ng superheated pair - 560s.

Petroleum temperatura - 230 ° C.
^ Main kinakalkula data ng boiler kapag nasusunog gas:
Trabaho pressue t / ha 480.

Presyon superheated pares kg / cm 2 140.

Ang temperatura ng superheated pair с 560.

Petroleum temperatura с 230.

Malamig na temperatura ng hangin bago ang RVV с 30.

Hot Air temperatura с 265.
^ Mga katangian ng sunog

Ang Dami ng Chamber Chamber M 3 1644 Ang Pagbabago ng Heat ng Coil Dami ng Kcal / M 3 H 187,10 3

Pagkonsumo ng boses ng gasolina BP NM 3 / H T / H 37.2.10 3

^ Para sa

Higit sa Wall Paper Sterer Veltel 391 bago ang matinding shirms с 411

Pagkatapos ng matinding kamiseta с 434 pagkatapos ng average na kamiseta с 529 pagkatapos ng input packet ng convective steamer с 572

Pagkatapos ng mga pakete ng katapusan ng linggo ng convective p / n. с 560.

^ Temperatura ng gas

Para sa mga shirms с 958.

Para sa convective p / p c 738 para sa water economizer с 314

Mga papalabas na gas с 120.
Ang pagkontrata ng boiler ay isang hugis, na may dalawang convective mine. Ang sumisipsip na kamara ay pinangangalagaan ng mga evaporative pipe at mga panel ng radiation superheater.

Ang kisame ng pahalang na tupa ng rotary camera ay pinangangalagaan ng mga panel ng superimensyon ng kisame. Sa rotary chamber at ang transition gas duct ay isang malawak na superimensyon.

Ang mga pader ng gilid ng rotary chamber at ang mga puwang ng convective shafts ay pinangangalagaan ng mga panel ng wall-mount water economizer. Sa convective mines mayroong isang convective steamer at isang water economizer.

Ang mga convective steamer packages ay naka-attach sa outboard pipe ng isang ekonomista ng tubig.

Ang mga convective water economizer packages ay batay sa air-cooled beams.

Ang tubig na dumarating sa boiler ay patuloy na sinuspinde ng mga pipa, capacitors, isang wall water economizer, isang convective water economizer at pumasok sa drum.

Ang mga mag-asawa mula sa drum ay pumasok sa 6 na mga panel ng superheater ng radiation ng pader, mula sa radiation ay pumasok sa kisame, mula sa kisame hanggang sa mga kable, mula sa screen hanggang sa kisame at dingding at pagkatapos ay sa isang convective steamer. Ang kontrol ng temperatura ng pares ay isinasagawa ng dalawang iniksyon ng kanilang sariling "condensate. Ang unang iniksyon ay isinasagawa sa lahat ng mga boiler sa harap ng shirm steamer, ang pangalawang sa K-4.5 at ang ikatlong iniksyon sa 5A injections sa pagitan ng input at output pakete ng convective P / P, ang pangalawang iniksyon sa K -5a sa pagkakatay ng matinding at katamtamang laki na mga pag-shot.

Para sa pagpainit ang hangin na kinakailangan para sa pagkasunog ng gasolina, ang tatlong regenerative air heater na matatagpuan sa likod na bahagi ng boiler ay naka-install. Ang boiler ay nilagyan ng dalawang tagahanga ng turbina ng hangin na VDN-26. Ii at dalawang uri ng usok ng dn26x2a.

Ang boiler chamber ng boiler ay may prismatic form. Mga sukat ng silid ng hurno sa liwanag:

Lapad - 14860 mm

Lalim - 6080 mm

Ang dami ng chamber ng init ay 1644 m 3.

Nakikita thermal boltahe ng dami ng tambutso na may isang load ng 480 tonelada kada oras: - Sa gas 187.10 3 kcal / m 3 oras;

Sa langis ng gasolina - 190.10 3 kcal / m 3 oras.

Ang hurno chamber ay ganap na pinangangalagaan ng mga panandaliang pipe. 60x6 na may isang pitch ng 64mm at overheating pipe. Upang mabawasan ang sensitivity ng sirkulasyon sa iba't ibang thermal at haydroliko skews, ang lahat ng mga evaporating screen ay partitioned, at ang bawat seksyon (panel) ay isang independiyenteng sirkulasyon circuit.

Ang burner apparatus ng boiler.

Ang pangalan ng mga dami ay isa. sinusukat. G at s mazut.

1. Nominal na produktibo. kg / oras 9050 8400.
2. Air speed m / s 46 46.
3. Gas Expiration Rate M / S 160 -
4. Burner Resistance kg / m 2 150 150.

sa pamamagitan ng hangin.
5. Pinakamataas na tagagawa ng nm 3 / oras 11000.

gas
6. Maximum Manufacturer- kg / Hour - 10000.

gasolina langis.
7. Admissible limitasyon ng limitasyon -% 100-60% 100-60%

loading. mula sa nomin. mula sa nomin.
8. Gas presyon sa harap ng burner. kg / m 2 3500 -
9. presyon ng gasolina langis bago nasusunog - kgf / cm 2 - 20

coy.
10. Minimum na pagbaba sa dav- - - 7.

langis ng gasolina na may mababang.

load.

Maikling paglalarawan ng burner - uri ng GMG.
Ang mga burner ay binubuo ng mga sumusunod na node:

a) suso na inilaan para sa pare-parehong daloy ng peripheral na hangin upang gabayan ang mga shovel,

b) Gabay blades na may isang rehistro na naka-install sa pumapasok sa camera peripheral supply ng hangin. Ang mga blades ng gabay ay inilaan para sa turbulization ng daloy ng peripheral air at baguhin ang kanyang iba ng kahulugan. Ang pagtaas sa kanyang iuwi sa ibang bagay sa pamamagitan ng pagsakop sa mga blades ng gabay ay nagdaragdag ng taksi ng tanglaw at binabawasan ang malayuan at kabaligtaran nito,

c) camera ng gitnang supply ng hangin na nabuo mula sa loob ng ibabaw ng pipe dia. 219 mm, na sabay na naglilingkod upang mag-install ng isang nagtatrabaho langis ng gasolina sa loob nito at mula sa labas ng ibabaw ng pipe dia. 478 mm, na sabay-sabay ang panloob na ibabaw ng kamera sa labasan sa hurno, ay may 12 fixed guide blades (socket), na nilayon para sa turchization ng daloy ng hangin na ipinadala sa sentro ng tanglaw.

d) Peripheral air supply chambers, nabuo mula sa loob ng ibabaw ng pipe dia. 529 mm, na kung saan ay sabay-sabay ang panlabas na ibabaw ng central gas supply chamber at mula sa labas ng ibabaw ng pipe dia. 1180mm, na sabay-sabay ang panloob na ibabaw ng silid ng supply ng gas ng peripheral,

e) camera ng central gas supply chamber na may isang bilang ng mga nozzle mula sa exit side sa hurno. 18 mm (8 pcs) at isang serye ng mga butas Dia. 17 mm (16 pcs). Ang mga nozzle at butas ay matatagpuan sa dalawang hanay sa paligid ng circumference ng panlabas na ibabaw ng kamara,

e) Peripheral gas supply chambers na may dalawang hanay ng mga nozzle mula sa exit side ng exit. 25 mm sa halagang 8 PC at DIA. 14 mm sa isang halaga ng 32 PC. Ang mga nozzle ay matatagpuan sa kahabaan ng circumference ng panloob na ibabaw ng kamara.

Para sa posibilidad na kumokontrol sa daloy ng hangin sa mga burner:

Shared sewber sa supply ng hangin sa burner,

Sewber sa peripheral air supply,

Sewber sa gitnang supply ng hangin.

Upang maiwasan ang supply ng hangin sa hurno, ang flap ay naka-install sa tube ng gabay sa langis ng gasolina.

Paglalarawan ng Steam Boiler TGM-151-B

Numero ng trabaho sa laboratoryo 1.

sa kurso na "Boiler Installations"

Gumanap: Matyushina E.

Shokhanova yu.

Titova E.

Grupo: TE-10-1.

Sinuri: Shatsky Yu. V.

Lipetsk 2013.

1. Ang layunin ng trabaho ........................................... .................................................. ... 3.

2. Maikling katangian ng boiler TGM-151-b ...................................... .................... 3.

3. Boiler-auxiliary equipment .................................... ... ..... ............. .4.

4. Mga katangian ng kagamitan .................................... ... ..... ............................ 7.

4.1 Teknikal na katangian ............................................... ........... 7.

4.2 Paglalarawan Disenyo ............................................... ................... 7.

4.2.1 Pekeng Camera ............................................. .................. ... .7.

4.2.2 Steamer ........................ ... ................... ................. .8.

4.2.3 aparato para sa pagsasaayos ng temperatura ng superheated pares ...................................... .................................................. .................................................. ................................ 11.

4.2.4 Tubig Economyzer ..................... ... ... ... ............... ......... ... ... 11.

4.2.5 air heater .............................. ... ............ ...... .. ... .. ... 12.

4.2.6 Pagsuporta sa mga aparato ............................................. .................... .. ... 12.

4.2.7 Kaligtasan Valves ............................................. ........ 13.

4.2.8 Ang mga aparatong burner ............................................ ................. 13.

4.2.9 drum at separation device .......................................... 14.

4.2.10 frame ng boiler ............ .... ........................... ............................................ 16.

4.2.11. Pagputol ng boiler ............................................... .................................................. .

5. Kaligtasan ng pamamaraan sa panahon ng trabaho ............................................ ..16.

Bibliographic List ................................................ ....................................... ... 17.

1. Ang layunin ng trabaho

Ang mga pagsusulit sa engineering ng init ng mga halaman ng boiler ay isinasagawa upang matukoy ang mga katangian ng enerhiya na tumutukoy sa kanilang mga tagapagpahiwatig ng rehimen depende sa pag-load at uri ng gasolina, na nagpapakilala sa kanilang mga tampok sa pagpapatakbo at mga disadvantages ng istraktura. Upang tangkilikin ang mga mag-aaral ng mga praktikal na kasanayan, ang gawaing ito ay inirerekomenda sa mga kondisyon ng produksyon sa kasalukuyang mga pag-install ng mga thermal power plant.

Ang layunin ng trabaho ay upang gawing pamilyar ang mga mag-aaral sa organisasyon at pamamaraan para sa pagsasakatuparan ng mga pagsubok sa balanse ng boiler unit, pagtukoy sa numero at pagpili ng mga sukat ng mga parameter ng mga parameter ng operasyon ng boiler, na may mga kinakailangan para sa pag-install ng instrumentasyon, Gamit ang pamamaraan para sa mga resulta ng pagsubok sa pagproseso.

Maikling Paglalarawan ng Boiler TGM-151-B

1. Numero ng numero ng pagpaparehistro 10406.

2 Plant Manufacturer Taganrog boiler.

plant "Red Boelshchik"

3. Parpiperbility 220 T / H.

4. Ilang presyon sa drum 115 kg / cm 2

5. Nominal Pressure of Superheated Steam 100 kg / cm 2

6. Ang temperatura ng superheated steam 540 ° C

7. Nutrient temperatura 215 ° C.

8. Hot Air temperatura 340 ° C.

9. Tubig temperatura sa isang exit ng Economizer 320 ° C

10. Ang temperatura ng mga papalabas na gas ay 180 ° C

11. Fuel main cocotomous gas at natural gas.

12 Fuel Reserve Fuel Oil.

Boiler-accessories.

1. Uri ng usok: D-20x2.

Pagiging Produktibo 245 Thousand M3 / H.

Dimex pumped - 408 kgf / m2.

Kapangyarihan at uri ng electric motor №21 500 KW A13-52-8

№22 500 KW A4-450-8.

2. Uri ng pamumulaklak tagahanga: vdn -18-11.

Produktibo - 170,000 m / h.

Presyon - 390 kgf / m2.

Kapangyarihan at uri ng electric motor №21 200 kW Ao-113-6

№22 165 KW GAMT 6-127-6.

3. Uri ng burner: kaguluhan

Bilang ng mga burner (natural gas) - 4.

Ang bilang ng mga burner (cocoomed gas) 4.

Minimum na presyon ng hangin- 50mm v.st.

Air flow sa pamamagitan ng burner - 21000 nm / oras

Temperatura ng hangin sa harap ng burner - 340 s

Natural na pagkonsumo ng gas sa burner- 2200 nm / oras.

Coccked Gas Consumption Over Burner - 25000 NM / Hour

Figure 1. TGM-151-B gas-air boiler 220 t / h, 100 kgf / cm ^ 2 (longitudinal at transverse cuts): 1 - drum, 2 - remote separation cyclone, 3 - fuel chamber, 4 - fuel burner, 5 - Shirm, 6 - convective bahagi ng bapor, 7 - Economizer, 8 - Regenerative air heater, 9 - Shotgun (Bagyo) Shot Blasting, 10 - Bunker ng Shot Blasting Unit, 11 - kahon, naglalabas flue gas mula sa Economizer sa Air Heater, 12 - gas box sa Dymososos, 13 - isang ugat ng malamig na hangin.

Figure 2. Pangkalahatang pamamaraan ng boiler TGM-151-B: 1 - Drum, 2 - Remote Separation Cyclone, 3 - burner, 4 - on-screen pipe, 5 - lababo pipe, 6 - ceiling steamer, 7 - radiation wide steamer , 8 - convective shirm steamer, 9 - 1st stage ng convective steamer, 10 - 2nd yugto ng convective steamer, 11 - 1st injection paulachholder,

12 - Vaporochilder ng 2nd Injection, 13 - Water Economizer Packages, 14 - Regenerative Rotating Air Heater.

4. Mga katangian ng kagamitan

4.1 Teknikal na Mga Katangian

Boiler TGM-151 / B Gas-Magazin, patayo na tubig-tubo, single-back, na may natural na sirkulasyon at tatlong yugto ng pagsingaw. Ang boiler ay ginawa ng Taganrog boiler plant "red boiler".

Ang yunit ng boiler ay may hugis ng P-shaped at binubuo ng isang fiber chamber, isang swivel camera at isang mas mababang convective shaft.

Sa itaas na bahagi ng pugon (sa outlet nito), ang mga kable na bahagi ng bapor ay inilagay sa rotary chamber, sa duct ng hydrogen gas - ang convective bahagi ng bapor at ang Economizer. Sa likod ng convective gas station, ang dalawang regenerative rotating air heater (RVR) ay na-install.

Mga tagapagpahiwatig ng pagpapatakbo, mga parameter:

4.2 Paglalarawan Disenyo

4.2.1 pekeng camera

Ang chamber ng pugon ay may prismatic form. Ang dami ng silid ng likid ay 780 m 3.

Ang mga dingding ng chamber ng pugon ay pinangangalagaan ng mga tubo ø 60x5 na gawa sa bakal 20. Ang kisame kisame kisame ay pinangangasiwaan ng kisame steamer pipe (ø 32x3,5).

Ang front-line screen ay binubuo ng 4 na mga panel - 38 pipe sa mga extreme panel at 32 pipe sa average. Ang mga screen side ay may tatlong panel - bawat isa sa pamamagitan ng 30 pipe. Ang hulihan screen ay may 4 na mga panel: dalawang extreme panel na binubuo ng 38 pipe, daluyan - mula sa 32 pipe.

Upang mapabuti ang flushed na may tambutso gas, shirm at ang proteksyon ng mga camera sa likod ng screen mula sa radiation, ang hulihan screen pipe sa itaas na bahagi form isang protrusion sa firebox na may isang flight ng 2000 mm (kasama ang pipe axes). Tatlumpu't apat na pipa ang hindi lumahok sa pagbuo ng pag-alis, ngunit ang mga carrier (9 pipe sa matinding mga panel at 8 sa daluyan).

Ang sistema ng on-screen, maliban sa hulihan screen, ay nasuspinde para sa itaas na kamara sa pamamagitan ng garters sa kisame overlap metal structures. Ang mga panel ng hulihan screen ay nasuspinde na may 12 pinainit na mga pipa ng outboard 0 133x10 sa kisame overlap.

Ang mga panel sa likod ng screen sa mas mababang bahagi ay bumubuo ng isang libis sa front wall ng pugon na may slope ng 15 ° hanggang pahalang at bumuo ng malamig sa ilalim, na sakop ng shamot at chrome-plated.

Ang lahat ng mga screen ng windbox ay malayang lumalawak.

Figure 3. Sketch ng gas-powered boiler chamber.

Figure 4. Screen ibabaw pagpainit ng boiler: 1 - drum; 2 - itaas na kolektor; 3 - pisilin ng grupo ng mga tubo; 4 - lifting evaporative beam; 9 - mas mababang likuran screen sari-sari; 13 - pinaghalo hulihan screen pipe; 14 - pinainit na screen na may sulo ng nasusunog na gasolina.

4.2.2 Steamer.

Ang boiler steamer ay binubuo ng mga sumusunod na bahagi (sa kurso ng singaw): kisame superheater, malawak na bapor at convective steamer. Ang kisame superheater ay pinalitan ang kisame ng pugon at ang rotary chamber. Ang bapor ay gawa sa 4 na mga panel: sa mga extreme panel ng 66 pipe, sa gitnang mga panel ng 57 pipe. Pipes ø 32x3.5 mm Ginawa ng Steel 20 na naka-install sa 36 mm na mga palugit. Ang input chambers ng ceiling steamer ay ginawa ø 219x16 mm na ginawa ng bakal 20, ang output ø 219x20 mm na gawa sa bakal 20. Ang ibabaw ng pag-init ng ceiling steamer ay 109.1 m 2.

Ang mga kisame steamer pipe na may welded slats ay naka-attach sa mga espesyal na beam (7 mga hilera kasama ang haba ng ceiling steamer). Ang mga beam, naman ay nasuspinde sa tulong ng thrust at suspensyon sa mga beam ng mga istruktura ng kisame.

Ang Wide Steamer ay matatagpuan sa isang pahalang na pagkonekta ng gas duct ng boiler at binubuo ng 32 matigas, na matatagpuan sa dalawang hanay kasama ang mga gas (ang unang hanay - radiation malawak, ang pangalawang - convective screen). Ang bawat Shirma ay may 28 coils mula sa pipe ø 32x4 mm mula sa Steel 12x1MF. Hakbang sa pagitan ng mga tubo sa Shirma 40 mm. Ang mga screen ay naka-install sa 530 mm na mga palugit. Ang kabuuang pag-init ng paglangoy ay 420 m 2.

Ang pag-mount ng mga coils sa bawat isa ay isinasagawa sa tulong ng isang suklay at clamps (6 mm makapal na gawa sa bakal grade x20n14c2), na naka-install sa taas sa dalawang hanay.

Ang convective horizontal type steamer ay matatagpuan sa isang mababang bilis na convective mine at binubuo ng dalawang hakbang: upper at lower. Ang mas mababang hakbang ng bapor (una sa kurso ng singaw) na may ibabaw ng pag-init 410 m 2 - ang countercurrent, sa itaas na hakbang sa ibabaw ng heating ng 410 m 2 - direktang daloy. Ang distansya sa pagitan ng mga hakbang ng 1362 mm (kasama ang pipe axes), ang taas ng entablado ay 1152 mm. Ang hakbang ay binubuo ng dalawang bahagi: ang kaliwa at kanan, ang bawat isa ay binubuo ng 60 dual three-strand coils na matatagpuan sa parallel sa harap ng boiler. Ang mga coils ay gawa sa mga pipa ø 32x4 mm (Steel 12x1mf) at naka-install sa isang checker paraan na may mga hakbang: paayon - 50 mm, transverse - 120 mm.

Ang mga coils sa tulong ng mga rack ay umaasa sa mga beam ng suporta na pinalamig ng hangin. Ang remons ng mga coils ay isinasagawa sa tulong ng 3 mga hanay ng isang suklay at mga piraso na may kapal ng 3 mm.

Figure 5. Pag-fasten ng convective pipe package na may pahalang na coils: 1-kapangyarihan beam; 2 - pipe; 3 - Racks; 4 - bracket.

Ang paggalaw ng singaw sa bapor ay nangyayari sa pamamagitan ng dalawang di-paghahalo na daloy, simetrikal na kamag-anak sa axis ng boiler.

Sa bawat isa sa mga daloy ng steam gumagalaw bilang mga sumusunod. Ang puspos na pares ng boiler ng boiler para sa 20 pipe ø 60x5 mm ay napupunta sa dalawang ceiling reserves ng operating ø 219x16 mm. Susunod, ang steam ay gumagalaw sa mga pipa ng kisame at pumasok sa dalawang output chambers ø 219x20 mm, na matatagpuan sa likod na pader ng convective gas plant. Mula sa mga camera na ito, apat na pipa ø 133x10 mm (Steel 12x1mf), ang mga pares ay ipinadala sa input chambers ø 133x10 mm (Steel 12x1mf) ng lapad ng convective bahagi ng malawak na bapor. Susunod, sa matinding shirms ng radiation bahagi ng malawak na bapor, pagkatapos ay sa intermediate kamara ø 273x20 (Steel 12x1mf), mula sa kung saan ang mga pipa ø 133x10 mm ay ipinadala sa apat na meanwort sa pamamagitan ng radiation bahagi, at pagkatapos ay apat na average na malawak- bahagi shot.

Matapos ang mga pares ng mga pares ng apat na pipa ø 133x10 mm (Steel 12x1mf) ay pumapasok sa vertical na pairochholder, na dumaraan kung saan apat na pipa ø 133x10 mm sa dalawang input chambers ng mas mababang countercurrent stage ng convective steamer. Ang pagkakaroon ng pumasa sa countercurrent, sa ilalim stage coils, ang mga pares ay pumasok sa dalawang output chambers (ang diameter ng input at output kamara ø 273x20 mm), kung saan apat na pipa ø 133x10 mm ay ipinadala sa pahalang na vaporochholder. Pagkatapos ng bapor, ang mga pares ay dumating sa apat na pipa ø 133x10 mm sa input collectors ø 273x20 mm ng itaas na hakbang. Ang pagkakaroon ng daloy ng pasulong, ang mga tuktok na yugto ng yugto, ang steam ay bumaba sa output collectors ø 273x26 mm, kung saan apat na pipa ang ipinadala sa steaming chamber ø 273x26 mm.

Figure 6. Scheme ng TGM-151-B Boiler bapor: A - kisame panel at shirm diagram, B - convective pipe package scheme, 1 - drum, 2-kisame pipe (isa lamang sa mga pipa), 3 - intermediate sari-sari Kisame panel at shirms, 4 - screen, 5 - vertical bapor, 6 at 7 - ayon sa pagkakabanggit, ang mas mababang at itaas na convective tube pakete, 8 - pahalang vaporochylateener, 9 - Steam kolektor, 10 - kaligtasan balbula, 11 - air conditioner, 12 - overheated steam outlet.

4.2.3 aparato para sa pagsasaayos ng temperatura ng superheated steam

Ang kontrol ng temperatura ng superheated steam ay isinasagawa sa mga cooler ng singaw sa pamamagitan ng iniksyon ng condensate (o feed water) sa daloy ng steam na dumadaan sa kanila. Sa landas ng bawat daloy ng pares, ang dalawang iniksyon na uri ng inalkoolels ay naka-install: isang vertical - sa likod ng ibabaw ng shirt at isang pahalang - sa unang yugto ng convective steamer.

Ang pabahay ng pairochholder ay binubuo ng isang iniksyon, sari-sari at silid ng output. Sa loob ng kaso ay naka-host ng mga aparatong iniksyon at isang proteksiyon shirt. Ang aparatong iniksyon ay binubuo ng mga nozzle, diffuser at pipe na may bayad. Ang diffuser at ang panloob na ibabaw ng nozzle ay bumubuo sa venturi tube.

Sa isang makitid na cross section ng nozzle, 8 butas ø 5 mm sa II PaureChholder at 16 butas ø 5 mm sa ako vaporochlastitel ay drilled. Ang mga mag-asawa sa pamamagitan ng 4 na butas sa pabahay ng paro detergent ay pumapasok sa injection chamber at pumasok sa nozzle ng venturi tube. Ang condensate (nutrient water) ay ibinibigay sa ring channel ng z 60x6 mm pipe at injected sa venturi tube cavity sa pamamagitan ng ø 5 mm na butas na matatagpuan sa paligid ng lupon ng nozzle. Matapos ang proteksiyon shirt, ang mga pares ay pumapasok sa silid ng output, mula sa kung saan ang apat na pipa ay ibinibigay sa superheater. Ang iniksyon na silid at ang silid ng output ay gawa sa pipe ø g 3x26 mm, ang kolektor mula sa pipe ø 273x20 mm (Steel 12x1mf).

Tubig Economizer.

Ang Steel Coating Economizer ay matatagpuan sa hydrocarbon gas duct sa mga pakete ng convective steamer (sa mga tuntunin ng gas). Sa taas, ang Economizer ay nahahati sa tatlong pack na may taas na 955 mm bawat isa, ang distansya sa pagitan ng mga pakete ay 655 mm. Ang bawat pakete ay gawa sa 88 twined three-detection coils ø 25x3.5 mm (Steel20). Ang mga coils ay matatagpuan sa kahilera sa harap ng boiler sa isang checker order (paayon hakbang 41.5 mm, isang nakahalang hakbang ng 80 mm). Ang ibabaw ng pag-init ng ekonomizer ng tubig ay 2130 m 2.

Figure 7. Sketch ng Economizer na may double-sided-parallel front ng lokasyon ng Coils: 1 - Drum, 2 - Water Supply Pipes, 3 - Economyzer, 4-input collectors.

Air Heater

Ang boiler unit ay nilagyan ng dalawang regenerative rotating air heaters ng RVV-41M type. Ang air heater rotor ay binubuo ng isang linel ø 4100 mm (2250 mm mataas), hubs ø 900 mm at pagkonekta sa hub na may shell ng radial ribs na naghihiwalay sa rotor sa 24 na sektor. Ang mga sektor ng rotor ay puno ng heating corrugated steel sheets (packing). Ang rotor ay hinihimok ng isang de-kuryenteng motor na may gearbox at umiikot sa bilis ng 2 lumiliko kada minuto. Ang kabuuang ibabaw ng heating ng air heater ay 7221 m 2.

Figure 8. Regenerative air heater: 1 - Rotor shaft, 2 - bearings, 3 - electric motor, 4 - packing, 5 - Outer casing, 6 at 7 - radial at peripheral seal, 8 - air leakage.

TRUE DEVICES.

Upang lumikas ng mga gas na gas, ang boiler unit ay nilagyan ng dalawang uri ng D-20x2 ng D-20x2. Ang drive ng bawat usok ay isang electric motor na may kapangyarihan ng n \u003d 500 kW, na may bilis ng n \u003d 730 revolutions kada minuto.

Ang pagganap at kumpletong presyon ng mga chymosms ay ibinibigay para sa mga gas sa isang presyon ng 760 mm Hg. Art at gas temperatura sa inlet sa usok 200 ° C.

Nominal parameter na may pinakamalaking kp. η \u003d 0.7.

Para sa pagpapakain ng hangin na kinakailangan para sa pagkasunog, ang boiler No. 11 ay nilagyan ng dalawang uri ng pamumulaklak (DV) na uri ng VDN-18-II na may kapasidad na q \u003d 170000 m 3 / oras, buong presyon ng 390 mm na tubig. Sining. Sa temperatura ng nagtatrabaho daluyan ng 20 ° C. Ang drive ng mga tagahanga ng boiler numero 11 ay ang kapangyarihan ng kapangyarihan: ang kaliwa - 250 kW, ang bilis ng pag-ikot n \u003d 990 rpm, ang karapatan - 200 kW, ang bilis ng pag-ikot n \u003d 900 rpm.

4.2.7 Kaligtasan Valves.

Sa boiler №11 sa Steam Chamber ay naka-install ng dalawang pulsed na mga balbula sa kaligtasan. Ang isa sa mga ito ay kinokontrol - na may pulso mula sa isang steaming chamber, ang pangalawang ay isang nagtatrabaho - isang pulso mula sa boiler borax.

Ang control valve ay naka-configure upang mag-trigger kapag ang presyon ay nagdaragdag sa steaming chamber sa 105 kgf / cm 2. Ang balbula ay nagsasara kapag ang presyon ay nabawasan sa 100 kgf / cm 2.

Ang nagtatrabaho balbula ay bubukas na may isang pagtaas sa presyon sa drum sa 118.8 kgf / cm 2. Ang balbula ay nagsasara ng pagbaba sa presyon sa drum sa 112 kgf / cm 2.

4.2.8 Torch Devices.

Ang front wall ng flue chamber ay naka-install 8 gas-suite burners na matatagpuan sa dalawang tier ng 4 burners sa bawat tier.

Ang mga pinagsamang burner ay ginawa ng dalawang-daan sa hangin.

Ang bawat burner ng mas mababang tier ay kinakalkula sa pagsunog ng cockedomed pinaghalong gas at langis ng gasolina, hiwalay na nasusunog ng magkouk o mga gas ng domain sa parehong burner. Ang coxodomed timpla ay ibinibigay sa pamamagitan ng kolektor ng ø 490 mm. Sa axis ng burner mayroong isang tubo ø 76x4 para sa pag-install ng mechanical spraying fuel oil nozzle. Ang diameter ng ambrusuras 1000 mm.

Ang bawat isa sa 4 burner ng itaas na tier ay dinisenyo para sa nasusunog na likas na gas at langis ng gasolina. Ang likas na gas ay ibinibigay sa kolektor ø 206 mm hanggang 3 mga hilera ng mga butas ø 6, 13, 25 mm. Ang bilang ng mga butas ng 8 sa bawat hilera. Ang diameter ng Ambrusura ay 800 mm.

4.2.9 drum at mga aparatong paghihiwalay

Ang drum ay naka-install sa boiler na may diameter na 1600 mm, ang kapal ng pader ng drum 100 mm, steel sheet

Ang boiler ay may tatlong hakbang na scheme ng pagsingaw. Ang una at ikalawang hakbang ng pagsingaw ay nakaayos sa loob ng drum, ang ikatlo sa remote cyclones. Ang unang yugto ng kompartimento ay matatagpuan sa gitna ng drum, dalawang compartments ng ikalawang yugto - kasama ang mga dulo. Sa loob ng drum, ang mga volume ng tubig ng mga compartment ng saline ay nahiwalay mula sa purong kompartimento ng mga partisyon. Ang isang nakapagpapalusog na tubig para sa mga kompartamento ng asin sa ikalawang yugto ay ang boiler na tubig ng dalisay na kompartimento, na napupunta sa mga butas sa paghihiwalay ng mga intersektoral na partisyon. Ang nakapagpapalusog na tubig para sa ikatlong yugto ng pagsingaw ay ang boiler na tubig ng ikalawang yugto.

Ang patuloy na paglilinis ay isinasagawa mula sa dami ng tubig ng mga remote cyclone.

Ang nakapagpapalusog na tubig, na nagmumula sa ekonomista sa drum, ay nahahati sa dalawang bahagi. Kalahati ng tubig sa mga tubo ay ipinadala sa espasyo ng tubig ng drum, ang ikalawang kalahati ay ipinasok sa longitudinal dialing kolektor, lumalabas ito sa pamamagitan ng mga butas at kumakalat sa ibabaw ng isang butas-dahon, kung saan ang steam pass. Kapag nagpapasa ng isang pares sa pamamagitan ng isang layer ng nutrient water, ito ay flushing ito, i.e. Paglilinis ng singaw mula sa mga asing-gamot na nakapaloob dito.

Pagkatapos ng paghuhugas ng isang pares, ang masustansiyang tubig sa mga kahon ay sumasama sa espasyo ng tubig ng drum.

Ang isang steaming mixture, na pumapasok sa drum, ay dumadaan sa 42 separation cyclones, kung saan: 14 ay matatagpuan sa front side ng drum, 28 - sa likod na bahagi ng drum (kabilang ang 6 cyclones tumigil sa asin compartments ng stepped pagsingaw).

Sa mga bagyo, magaspang, ang paunang paghihiwalay ng tubig at singaw ay isinasagawa. Ang outproed na tubig ay dumadaloy sa mas mababang bahagi ng mga bagyo, kung saan naka-install ang mga pallets.

Direkta sa ibabaw ng mga bagyo ay ang louvral shields. Ang pagpasa sa mga kalasag at sa pamamagitan ng isang butas-dahon, ang mga pares ay ipinadala sa huling paagusan sa itaas na mga kalasag sa louvral, kung saan matatagpuan ang butas-dahon. Ang average na antas sa purong kompartimento ay matatagpuan 150 mm sa ibaba ng geometric axis nito. Ang itaas at mas mababang mga antas ng pinapahintulutang, ayon sa pagkakabanggit, 40 mm sa itaas at mas mababa sa average. Ang antas ng tubig sa maalat na mga kompartamento ay karaniwang matatagpuan mas mababa kaysa sa isang malinis na kompartimento. Ang pagkakaiba sa mga antas ng tubig sa mga kompartamento ay nagdaragdag na may pagtaas sa pagkarga ng boiler.

Ang pagpasok ng pospeyt solusyon sa drum ay ginawa sa isang dalisay na kompartimento ng pagsingaw ng hakbang kasama ang pipe na matatagpuan sa ilalim ng drum.

Sa purong kompartimento mayroong isang tubo para sa emergency alisan ng tubig sa kaganapan ng isang labis na pagtaas sa antas nito. Bilang karagdagan, mayroong isang linya na may balbula na kumukonekta sa espasyo ng kaliwang remote na bagyo na may isa sa mas mababang mga silid sa likod ng screen. Kapag binuksan ang balbula, ang paggalaw ng tubig ng boiler mula sa maalat na kompartimento ng ikatlong yugto sa dalisay na kompartimento, dahil sa kung saan posible, kung kinakailangan, bawasan ang maraming iba't ibang nilalaman ng tubig sa mga kompartamento. Ang pagkakahanay ng nilalaman ng asin sa kaliwa at kanang maalat na mga kompartamento ng ikatlong yugto ng pagsingaw ay natiyak sa pamamagitan ng ang katunayan na ang tubo na nagtuturo sa boiler na tubig sa mas mababang screen chamber ng kabaligtaran na kompartimento ng asin ay mula sa bawat inasnan na remote na kompartimento.

Figure 11. Scheme ng three-stage evaporation: 1 - Drum; 2 - Remote Cyclone; 3 - mas mababang kolektor ng sirkulasyon circuit, 4 - Steam pagbuo pipe; 5 - lababo pipe; 6 - supply ng nutrient water; 7 - Pag-alis ng Purge Water; 8 - Tubig supply tube mula sa drum sa bagyo; 9 - PAR pilot tube mula sa bagyo sa drum; 10 - Steam trucks mula sa aggregate; 11- panloob na pagkahati.

4.2.10 Kotla's frame.

Ang boiler frame ay binubuo ng mga haligi ng metal na nauugnay sa mga pahalang na beam, bukid, disconse at naglilingkod upang makita ang mga naglo-load mula sa bigat ng drum, ang mga ibabaw ng heating, patubig, pang-unawa ng serbisyo, gas pipeline at iba pang mga elemento ng boiler. Ang mga haligi ng boiler frame ay rigidly naka-attach sa bakal pundasyon ng boiler, ang mga base (sapatos) ng mga haligi ay poured na may kongkreto.

4.2.11 Outlook.

Ang mga spits ng clutches ay mga layer ng matigas ang ulo at insulating materyales na naka-attach gamit ang mga bracket at atraksyon sa steel frame structures na may casing sheet.

Sa mga kalasag sa serye mula sa gas side ay matatagpuan: mga layer ng matigas ang ulo kongkreto, cooded banig layer ng sealing coating. Ang kapal ng kamara ng karwahe ay 200 mm, sa lugar ng dalawang mas mababang mga pakete ng Economizer - 260 mm. Ang patubig ng feed sa ilalim ng chamber ng pugon ay pinutol ang tubo. Sa init na haba ng mga screen, ang icon na ito ay inilipat kasama ang mga pipa. Sa pagitan ng mga mobile at nakapirming bahagi ng hurno kamara, mayroong temperatura seam, siksik sa isang water shutter (hydraulic assembly). Sa sarsa may mga butas para sa pag-akyat, hatches at hatches.

5. Kaligtasan sa Paggawa.

Sa teritoryo ng planta ng kuryente, ang mga estudyante ay napapailalim sa lahat ng regulasyon at mga regulasyon sa kaligtasan na tumatakbo sa enterprise.

Bago magsimula ang pagsubok, ang kinatawan ng kumpanya ay nagsasagawa ng pagtatagubilin sa pamamaraan para sa pagsasagawa ng mga regulasyon sa pagsubok at kaligtasan na may rekord sa may-katuturang mga dokumento. Sa panahon ng mga mag-aaral sa pagsubok, ipinagbabawal na makagambala sa mga pagkilos ng mga tauhan ng serbisyo, upang idiskonekta ang mga instrumento sa control panel, buksan ang mga glandula, hatch, lazes, atbp.

Bibliographic List.

1. Sidelkovsky L. N., Yurev v.n. Boiler installation ng Industrial Enterprises: isang aklat-aralin para sa mga unibersidad. - 3 - e ed., Pererab. - M.: Energoatomizdat, 1988. - 528c., IL.
2. Kovalev A.P. at iba pa. Steam generators: aklat-aralin para sa mga unibersidad / A. P. Kovalev, N.S. Lelleev, T.V. Vilensky; Sa ilalim ng kabuuang. ed. A. P. Kovalev. - M.: Energoatomizdat, 1985. - 376 p., IL.
3. Kiselev n.a. Mga halaman ng boiler, manu-manong pagsasanay para sa paghahanda. Paggawa sa produksyon - 2nd Ed., Pererab. at idagdag. - M.: Higher School, 1979. - 270s., IL.
4. Deev l.v., balahnichev n.a. Mga halaman ng boiler at kanilang pagpapanatili. Mga praktikal na klase para sa PTU. - M.: Higher School, 1990. - 239c., IL.
5. Maclar M. V. Modern boiler aggregates tkz. - 3 ed., Pererab. at idagdag. - M.: ENERGIA, 1978. - 223C., IL.