Halimbawa ng pagkalkula ng ingay mula sa mga sistema ng bentilasyon. Acoustic na pagkalkula ng sistema ng supply ng bentilasyon

2008-04-14

Ang ventilation at air conditioning system (VACS) ay isa sa mga pangunahing pinagmumulan ng ingay sa modernong tirahan, pampubliko at mga gusaling pang-industriya, sa mga barko, sa mga natutulog na karwahe ng mga tren, sa lahat ng uri ng mga salon at control cabin.

Ang ingay sa SVKV ay nagmumula sa bentilador (ang pangunahing pinagmumulan ng ingay na may sarili nitong mga gawain) at iba pang mga pinagmumulan, kumakalat sa pamamagitan ng duct kasama ang daloy ng hangin at inilalabas sa maaliwalas na silid. Ang ingay at ang pagbawas nito ay naiimpluwensyahan ng: mga air conditioner, heating unit, control at air distribution device, construction, turn at branching ng air ducts.

Ang acoustic na pagkalkula ng SVKV ay ginawa para sa layunin ng pinakamainam na pagpipilian lahat ng kinakailangang paraan ng pagbabawas ng ingay at pagtukoy ng inaasahang antas ng ingay sa mga punto ng disenyo ng silid. Ayon sa kaugalian, ang mga aktibo at reaktibong silencer ang pangunahing paraan ng pagbabawas ng ingay sa isang system. Ang pagkakabukod ng tunog at pagsipsip ng tunog ng system at ang silid ay kinakailangan upang matiyak na ang mga pamantayan ng antas ng ingay na pinapayagan para sa mga tao - mahalagang mga pamantayan sa kapaligiran - ay natutugunan.

Ngayon sa mga code ng gusali ng Russia (SNiP), na ipinag-uutos sa disenyo, pagtatayo at pagpapatakbo ng mga gusali upang maprotektahan ang mga tao mula sa ingay, isang emergency ang nabuo. Sa lumang SNiP II-12-77 "Proteksyon ng Ingay", ang paraan ng pagkalkula ng acoustic ng mga gusali ng UHCW ay hindi napapanahon at samakatuwid ay hindi kasama sa bagong SNiP 23-03-2003 "Proteksyon ng Ingay" (sa halip na SNiP II-12 -77), kung saan ito ay wala pa rin sa pangkalahatan.

Kaya, ang lumang pamamaraan ay lipas na, ngunit ang bago ay hindi. Oras na para lumikha makabagong pamamaraan acoustic na pagkalkula ng UHCW sa mga gusali, tulad ng nangyayari sa sarili nitong pagtitiyak sa iba, dati nang mas advanced sa acoustics, mga lugar ng teknolohiya, halimbawa, sa mga sasakyang dagat. Isaalang-alang ang tatlo mga posibleng paraan acoustic kalkulasyon na may kaugnayan sa SVKV.

Ang unang paraan ng pagkalkula ng acoustic... Ang pamamaraang ito, na itinatag lamang sa analytical dependencies, ay gumagamit ng teorya mahabang pila kilala sa electrical engineering at tinutukoy dito ang pagpapalaganap ng tunog sa isang gas na pumupuno sa makitid na tubo na may matibay na pader. Ang pagkalkula ay isinasagawa sa ilalim ng kondisyon na ang diameter ng tubo ay mas mababa kaysa sa haba ng daluyong ng tunog.

Para sa tubo hugis-parihaba na seksyon gilid ay dapat na mas mababa sa kalahati ng wavelength, at para sa bilog na tubo- radius. Ito ang mga tubo na tinatawag na makitid sa acoustics. Kaya, para sa hangin sa dalas ng 100 Hz, ang isang hugis-parihaba na tubo ay ituturing na makitid kung ang gilid ng seksyon ay mas mababa sa 1.65 m. Sa isang makitid na hubog na tubo, ang pagpapalaganap ng tunog ay mananatiling pareho tulad ng sa isang tuwid na tubo.

Ito ay kilala mula sa pagsasagawa ng paggamit ng mga negotiating pipe, halimbawa, sa mahabang panahon sa mga steamship. Karaniwang pamamaraan isang mahabang linya ng sistema ng bentilasyon ay may dalawang tumutukoy na mga halaga: L wH ay ang lakas ng tunog na pumapasok sa linya ng paglabas mula sa fan sa simula ng mahabang linya, at ang L wK ay ang lakas ng tunog na nagmumula sa linya ng paglabas sa dulo ng mahabang pila at papasok sa maaliwalas na silid.

Ang mahabang linya ay naglalaman ng mga sumusunod na elemento ng katangian. Ilista natin ang mga ito: inlet na may sound insulation R 1, aktibong silencer na may sound insulation R 2, tee na may sound insulation R 3, reactive silencer na may sound insulation R 4, throttle soundproofed R 5 at soundproofed outlet R 6. Ang pagkakabukod ng tunog dito ay nangangahulugang ang pagkakaiba sa dB sa pagitan ng lakas ng tunog sa insidente ng mga alon sa isang partikular na elemento at ang lakas ng tunog na ibinubuga ng elementong ito pagkatapos na dumaan pa ang mga alon dito.

Kung ang pagkakabukod ng tunog ng bawat isa sa mga elementong ito ay hindi nakasalalay sa lahat ng iba pa, kung gayon ang pagkakabukod ng tunog ng buong sistema ay maaaring matantya sa pamamagitan ng pagkalkula tulad ng sumusunod. Ang wave equation para sa isang makitid na tubo ay may sumusunod na anyo ng equation para sa plane sound waves sa isang unbounded medium:

kung saan ang c ay ang bilis ng tunog sa hangin, at ang p ay ang presyon ng tunog sa pipe na nauugnay sa bilis ng vibrational sa pipe ayon sa pangalawang batas ni Newton sa pamamagitan ng kaugnayan

kung saan ang ρ ay ang density ng hangin. Ang lakas ng tunog para sa mga harmonic wave ng eroplano ay katumbas ng integral sa cross-sectional area S ng air duct para sa panahon ng sound oscillations T sa W:

kung saan ang T = 1 / f ay ang panahon ng sound vibrations, s; f - dalas ng vibration, Hz. Lakas ng tunog sa dB: L w = 10lg (N / N 0), kung saan N 0 = 10 -12 W. Sa loob ng tinukoy na mga pagpapalagay, ang pagkakabukod ng tunog ng isang mahabang linya ng sistema ng bentilasyon ay kinakalkula gamit ang sumusunod na formula:

Ang bilang ng mga elemento n para sa isang tiyak na UHCS ay maaaring, siyempre, higit pa sa itaas n = 6. Ilapat natin ang teorya ng mahabang linya upang kalkulahin ang mga halaga ng R i sa itaas na mga elemento ng katangian ng sistema ng bentilasyon ng hangin.

Pagpasok at labasan ng bentilasyon na may R 1 at R 6. Ang kantong ng dalawang makitid na tubo na may magkakaibang mga cross-sectional na lugar S 1 at S 2 ayon sa teorya ng mahabang linya ay isang analogue ng interface sa pagitan ng dalawang media sa normal na saklaw ng mga sound wave sa interface. Ang mga kondisyon ng hangganan sa kantong ng dalawang tubo ay tinutukoy ng pagkakapantay-pantay ng mga presyon ng tunog at mga bilis ng vibrational sa magkabilang panig ng kantong, na pinarami ng cross-sectional area ng mga tubo.

Ang paglutas ng mga equation na nakuha sa ganitong paraan, nakuha namin ang koepisyent ng paghahatid ng enerhiya at pagkakabukod ng tunog ng junction ng dalawang tubo na may mga seksyon sa itaas:

Ang pagsusuri ng formula na ito ay nagpapakita na sa S 2 >> S 1 ang mga katangian ng pangalawang tubo ay lumalapit sa mga katangian ng libreng hangganan. Halimbawa, ang isang makitid na tubo na binuksan sa isang semi-infinite space ay maaaring ituring mula sa punto ng view ng sound insulating effect bilang hangganan sa isang vacuum. Para sa S 1<< S 2 свойства второй трубы приближаются к свойствам жесткой границы. В обоих случаях звукоизоляция максимальна. При равенстве площадей сечений первой и второй трубы отражение от границы отсутствует и звукоизоляция равна нулю независимо от вида сечения границы.

Aktibong silencer R 2. Ang pagkakabukod ng tunog sa kasong ito ay maaaring humigit-kumulang at mabilis na tinantya sa dB, halimbawa, ayon sa kilalang formula ng engineer A.I. Belova:

kung saan ang P ay ang perimeter ng lugar ng daloy, m; l ay ang haba ng muffler, m; S ay ang cross-sectional area ng muffler channel, m 2; α eq - katumbas na sound absorption coefficient ng lining, depende sa aktwal na absorption coefficient α, halimbawa, tulad ng sumusunod:

α 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0

α eq 0.1 0.2 0.4 0.5 0.6 0.9 1.2 1.6 2.0 4.0

Mula sa formula sumusunod na ang pagkakabukod ng tunog ng channel ng aktibong muffler R 2 ay mas malaki, mas malaki ang kapasidad ng pagsipsip ng mga dingding α eq, ang haba ng muffler l at ang ratio ng perimeter ng channel sa cross- sectional area P/S. Para sa pinakamahusay na mga materyales na sumisipsip ng tunog, halimbawa, ang mga tatak ng PPU-ET, BZM at ATM-1, pati na rin ang iba pang malawakang ginagamit na sound absorbers, ang aktwal na sound absorption coefficient na α ay ipinakita sa.

Tee R 3. Sa mga sistema ng bentilasyon, kadalasan, ang unang tubo na may cross-sectional area S 3 pagkatapos ay sumasanga sa dalawang pipe na may cross-sectional area na S 3.1 at S 3.2. Ang nasabing sangay ay tinatawag na katangan: ang tunog ay pumapasok sa unang sangay, at dumadaan sa iba pang dalawa. Sa pangkalahatan, ang una at pangalawang tubo ay maaaring binubuo ng isang mayorya ng mga tubo. Tapos meron kami

Ang sound insulation ng tee mula sa section S 3 hanggang section S 3.i ay tinutukoy ng formula

Tandaan na dahil sa aerohydrodynamic na pagsasaalang-alang, ang mga tee ay may posibilidad na tiyakin na ang cross-sectional area ng unang pipe ay katumbas ng kabuuan ng cross-sectional area sa mga sanga.

Reaktibo (silid) ingay damper R 4. Ang chamber silencer ay isang acoustically narrow pipe na may cross section S 4, na pumapasok sa isa pang acoustically narrow pipe ng isang malaking cross section S 4.1 na may haba l, na tinatawag na chamber, at pagkatapos ay pumasa muli sa isang acoustically narrow pipe na may cross section. S 4. Gagamitin din natin ang long line theory dito. Ang pagpapalit ng katangian na impedance sa kilalang formula para sa pagkakabukod ng tunog ng isang layer ng di-makatwirang kapal sa normal na saklaw ng mga sound wave ng kaukulang mga katumbas na halaga ng lugar ng pipe, nakuha namin ang formula para sa pagkakabukod ng tunog ng isang silencer ng silid.

kung saan ang k ay ang wavenumber. Ang sound insulation ng chamber silencer ay umabot sa pinakamataas na halaga sa sin (kl) = 1, i.e. sa

kung saan n = 1, 2, 3, ... Dalas ng maximum na pagkakabukod ng tunog

kung saan ang c ay ang bilis ng tunog sa hangin. Kung maraming mga silid ang ginagamit sa naturang muffler, kung gayon ang formula ng pagkakabukod ng tunog ay dapat na ilapat nang sunud-sunod mula sa silid patungo sa silid, at ang kabuuang epekto ay kinakalkula gamit, halimbawa, ang paraan ng kondisyon ng hangganan. Ang mga epektibong silencer ng silid kung minsan ay nangangailangan ng malalaking sukat. Ngunit ang kanilang kalamangan ay maaari silang maging epektibo sa anumang dalas, kabilang ang mga mababang frequency, kung saan ang mga aktibong muffler ay halos walang silbi.

Ang zone ng mahusay na soundproofing ng mga chamber noise muffler ay sumasaklaw sa paulit-ulit na medyo malawak na frequency band, ngunit mayroon din silang mga periodic sound transmission zone na napakakitid sa dalas. Upang mapabuti ang kahusayan at i-equalize ang frequency response, ang isang chamber muffler ay madalas na may linya na may sound absorber mula sa loob.

Damper R 5. Ang damper ay structurally isang manipis na plato na may isang lugar na S 5 at isang kapal ng δ 5, na naka-clamp sa pagitan ng mga flanges ng pipeline, ang butas kung saan may isang lugar na S 5.1 ay mas mababa kaysa sa panloob na diameter ng pipe (o iba pang katangian laki). Soundproofing tulad ng isang throttle

kung saan ang c ay ang bilis ng tunog sa hangin. Sa unang pamamaraan, ang pangunahing tanong para sa amin kapag bumubuo ng isang bagong pamamaraan ay upang masuri ang katumpakan at pagiging maaasahan ng resulta ng pagkalkula ng acoustic ng system. Alamin natin ang katumpakan at pagiging maaasahan ng resulta ng pagkalkula ng sound power na ibinibigay sa ventilated room - sa kasong ito, ang mga halaga

Isinulat muli namin ang expression na ito sa sumusunod na notasyon ng algebraic sum, ibig sabihin

Tandaan na ang ganap na maximum na error ng tinatayang halaga ay ang pinakamataas na pagkakaiba sa pagitan ng eksaktong halaga nito na y 0 at ang tinatayang y, iyon ay, ± ε = y 0 - y. Ang ganap na maximum na error ng algebraic sum ng ilang tinatayang halaga y i ay katumbas ng kabuuan ng mga absolute value ng absolute error ng mga termino:

Dito, tinatanggap ang hindi bababa sa kanais-nais na kaso, kapag ang mga ganap na pagkakamali ng lahat ng mga termino ay may parehong tanda. Sa katotohanan, ang mga bahagyang pagkakamali ay maaaring magkaroon ng iba't ibang mga palatandaan at maipamahagi ayon sa iba't ibang mga batas. Kadalasan, sa pagsasagawa, ang mga pagkakamali ng isang algebraic sum ay ipinamamahagi ayon sa normal na batas (Gaussian distribution). Isaalang-alang natin ang mga error na ito at ihambing ang mga ito sa katumbas na halaga ng absolute maximum na error. Tinukoy namin ang halagang ito sa ilalim ng pagpapalagay na ang bawat algebraic term y 0i ng kabuuan ay ibinahagi ayon sa normal na batas na may gitnang M (y 0i) at ang pamantayan.

Pagkatapos ang kabuuan ay sumusunod din sa normal na batas sa pamamahagi na may inaasahan sa matematika

Ang error ng algebraic sum ay tinukoy bilang:

Pagkatapos ay maaaring pagtalunan na sa isang pagiging maaasahan katumbas ng posibilidad na 2Φ (t), ang error ng kabuuan ay hindi lalampas sa halaga

Para sa 2Φ (t), = 0.9973, mayroon tayong t = 3 = α at ang istatistikal na pagtatantya para sa halos maximum na pagiging maaasahan ay ang error ng kabuuan (formula) Ang ganap na maximum na error sa kasong ito.

Kaya ε 2Φ (t)<< ε. Проиллюстрируем это на примере результатов расчета по первому способу. Если для всех элементов имеем ε i = ε= ±3 дБ (удовлетворительная точность исходных данных) и n = 7, то получим ε= ε n = ±21 дБ, а (формула). Результат имеет совершенно неудовлетворительную точность, он неприемлем. Если для всех характерных элементов системы вентиляции воздуха имеем ε i = ε= ±1 дБ (очень высокая точность расчета каждого из элементов n) и тоже n = 7, то получим ε= ε n = ±7 дБ, а (формула).

Dito, ang resulta sa probabilistikong pagtatantya ng mga pagkakamali sa unang pagtatantya ay maaaring higit pa o hindi gaanong katanggap-tanggap. Kaya, ang probabilistic na pagtatantya ng mga error ay mas kanais-nais at dapat itong gamitin upang piliin ang "margin ng kamangmangan", na iminungkahing kinakailangang gamitin sa acoustic kalkulasyon ng UHCS upang matiyak na ang mga pinahihintulutang pamantayan ng ingay sa isang maaliwalas na silid ay natutugunan (hindi pa ito nagawa noon).

Ngunit ang probabilistikong pagtatasa ng mga pagkakamali ng resulta ay nagpapahiwatig din sa kasong ito na mahirap makamit ang mataas na katumpakan ng mga resulta ng pagkalkula gamit ang unang paraan, kahit na para sa napakasimpleng mga circuit at isang mababang-bilis na sistema ng bentilasyon. Para sa simple, kumplikado, mababa at mataas na bilis ng mga scheme ng SVKV, ang kasiya-siyang katumpakan at pagiging maaasahan ng naturang pagkalkula ay maaaring makamit sa maraming mga kaso sa pamamagitan lamang ng pangalawang paraan.

Ang pangalawang paraan ng pagkalkula ng acoustic... Sa loob ng mahabang panahon, ang mga barko ay gumamit ng isang paraan ng pagkalkula batay sa bahagi sa analytical dependences, ngunit tiyak sa pang-eksperimentong data. Ginagamit namin ang karanasan ng naturang mga kalkulasyon sa mga barko para sa mga modernong gusali. Pagkatapos, sa isang ventilated room na pinaglilingkuran ng isang j-th air distributor, ang mga antas ng ingay L j, dB, sa punto ng disenyo ay dapat matukoy ng sumusunod na formula:

kung saan ang L wi ay ang sound power, dB, na nabuo sa i-th element ng UHCW, R i ang sound insulation sa i-th element ng UHCW, dB (tingnan ang unang paraan),

isang halaga na isinasaalang-alang ang epekto ng isang silid sa ingay sa loob nito (sa literatura ng konstruksiyon, kung minsan ay B ang ginagamit sa halip na Q). Narito ang rj ay ang distansya mula sa j-th air distributor hanggang sa design point ng silid, ang Q ay ang sound absorption constant ng silid, at ang mga values χ, Φ, Ω, κ ay empirical coefficients (χ ay ang malapit -field influence coefficient, Ω ay ang spatial na anggulo ng radiation ng source, Φ ay ang factor directionality ng source, κ ay ang koepisyent ng disturbance ng diffuseness ng sound field).

Kung mayroong mga m air distributor sa silid ng isang modernong gusali, ang antas ng ingay mula sa bawat isa kung saan sa punto ng disenyo ay katumbas ng L j, kung gayon ang kabuuang ingay mula sa lahat ng mga ito ay dapat na mas mababa kaysa sa mga antas ng ingay na pinapayagan para sa isang tao , ibig sabihin:

kung saan ang L H ay ang sanitary noise standard. Ayon sa pangalawang paraan ng pagkalkula ng acoustic, ang sound power L wi, na nabuo sa lahat ng elemento ng UHCW, at ang sound insulation R i, na nagaganap sa lahat ng mga elementong ito, para sa bawat isa sa kanila ay preliminarily na natagpuan sa eksperimento. Ang katotohanan ay sa nakalipas na isa at kalahati hanggang dalawang dekada, ang elektronikong pamamaraan ng mga sukat ng tunog, na sinamahan ng isang computer, ay umunlad.

Bilang resulta, ang mga negosyong gumagawa ng mga elemento ng UHCW ay dapat ipahiwatig sa kanilang mga pasaporte at mga katalogo ang mga katangian L wi at R i, na sinusukat alinsunod sa pambansa at internasyonal na mga pamantayan. Kaya, ang pangalawang paraan ay isinasaalang-alang ang pagbuo ng ingay hindi lamang sa fan (tulad ng sa unang paraan), kundi pati na rin sa lahat ng iba pang mga elemento ng HVAC, na maaaring maging makabuluhang kahalagahan para sa mga medium- at high-speed system.

Bilang karagdagan, dahil imposibleng kalkulahin ang pagkakabukod ng tunog R i ng mga elemento ng system tulad ng mga air conditioner, mga yunit ng pag-init, kontrol at mga aparato sa pamamahagi ng hangin, samakatuwid wala sila sa unang paraan. Ngunit maaari itong matukoy nang may kinakailangang katumpakan sa pamamagitan ng mga karaniwang sukat, na ginagawa na ngayon para sa pangalawang paraan. Bilang resulta, ang pangalawang pamamaraan, sa kaibahan sa una, ay sumasaklaw sa halos lahat ng mga scheme ng UHCW.

At sa wakas, ang pangalawang paraan ay isinasaalang-alang ang impluwensya ng mga katangian ng silid sa ingay dito, pati na rin ang mga halaga ng ingay na pinahihintulutan para sa isang tao alinsunod sa kasalukuyang mga code at regulasyon ng gusali sa kasong ito. Ang pangunahing kawalan ng pangalawang paraan ay hindi nito isinasaalang-alang ang acoustic interaction sa pagitan ng mga elemento ng system - interference phenomena sa pipelines.

Ang kabuuan ng acoustic power ng mga pinagmumulan ng ingay sa watts, at ang sound insulation ng mga elemento sa decibels, ay valid lamang, kahit man lang kapag walang interference ng sound waves sa system, ayon sa tinukoy na formula para sa acoustic kalkulasyon ng ang UHCW. At kapag may pagkagambala sa mga pipeline, maaari itong maging mapagkukunan ng malakas na tunog, kung saan, halimbawa, ang tunog ng ilang mga instrumentong pangmusika ng hangin ay batay.

Ang pangalawang pamamaraan ay naipasok na sa aklat-aralin at mga patnubay sa pamamaraan para sa mga proyekto ng kurso sa pagbuo ng acoustics para sa mga senior na estudyante ng St. Petersburg State Polytechnic University. Ang pagkabigong isaalang-alang ang interference phenomena sa mga pipeline ay nagpapataas ng "margin of ignorance" o, sa mga kritikal na kaso, ay nangangailangan ng pang-eksperimentong pagpipino ng resulta sa kinakailangang antas ng katumpakan at pagiging maaasahan.

Para sa pagpili ng "margin ng kamangmangan", mas mainam, tulad ng ipinakita sa itaas para sa unang paraan, ang isang probabilistikong pagtatasa ng mga pagkakamali, na iminungkahing kinakailangang ilapat sa acoustic na pagkalkula ng mga gusali ng UHCW upang matiyak na ang pinahihintulutang mga pamantayan ng ingay sa mga silid ay natutugunan kapag nagdidisenyo ng mga modernong gusali.

Ang ikatlong paraan ng pagkalkula ng acoustic... Isinasaalang-alang ng pamamaraang ito ang mga proseso ng interference sa isang makitid na pipeline ng mahabang linya. Ang ganitong accounting ay maaaring makabuluhang mapabuti ang katumpakan at pagiging maaasahan ng resulta. Para sa layuning ito, iminungkahi na mag-aplay para sa makitid na mga tubo ang "paraan ng mga impedances" ng Academician ng Academy of Sciences ng USSR at ang Russian Academy of Sciences LM Brekhovskikh, na ginamit niya kapag kinakalkula ang sound insulation ng isang arbitrary na bilang ng plane-parallel na mga layer.

Kaya, alamin muna natin ang input impedance ng isang plane-parallel layer na may kapal na δ 2, ang pare-pareho ng pagpapalaganap ng tunog na kung saan ay γ 2 = β 2 + ik 2 at ang acoustic impedance Z 2 = ρ 2 c 2. Tukuyin natin ang acoustic resistance sa medium sa harap ng layer, mula sa kung saan bumagsak ang mga alon, Z 1 = ρ 1 c 1, at sa medium sa likod ng layer mayroon tayong Z 3 = ρ 3 c 3. Pagkatapos ang sound field sa layer, na may pagtanggal ng factor i ωt, ay magiging superposisyon ng mga alon na naglalakbay sa pasulong at paatras na direksyon na may sound pressure

Ang input impedance ng buong sistema ng mga layer (formula) ay maaaring makuha sa pamamagitan ng isang simpleng (n - 1) -fold application ng nakaraang formula, pagkatapos ay mayroon kaming

Ilapat natin ngayon, tulad ng sa unang paraan, ang teorya ng mahabang linya sa isang cylindrical tube. At sa gayon, na may pagkagambala sa makitid na mga tubo, mayroon kaming formula para sa pagkakabukod ng tunog sa dB ng isang mahabang linya ng sistema ng bentilasyon:

Ang mga impedance ng input dito ay maaaring makuha pareho, sa mga simpleng kaso, sa pamamagitan ng pagkalkula, at, sa lahat ng kaso, sa pamamagitan ng pagsukat sa isang espesyal na pag-install na may modernong acoustic equipment. Ayon sa pangatlong pamamaraan, katulad ng unang pamamaraan, mayroon tayong sound power na nagmumula sa discharge duct sa dulo ng mahabang linya ng SVKV at pumapasok sa ventilated room ayon sa scheme:

Susunod ay ang pagsusuri ng resulta, tulad ng sa unang paraan na may "margin ng kamangmangan", at ang antas ng presyon ng tunog ng silid L, tulad ng sa pangalawang paraan. Sa wakas, nakukuha namin ang sumusunod na pangunahing formula para sa acoustic na pagkalkula ng sistema ng bentilasyon at air conditioning ng mga gusali:

Sa pagiging maaasahan ng pagkalkula 2Φ (t) = 0.9973 (praktikal ang pinakamataas na antas ng pagiging maaasahan), mayroon kaming t = 3 at ang mga halaga ng error ay katumbas ng 3σ Li at 3σ Ri. Sa pagiging maaasahan 2Φ (t) = 0.95 (mataas na antas ng pagiging maaasahan), mayroon kaming t = 1.96 at ang mga halaga ng error ay humigit-kumulang 2σ Li at 2σ Ri, Sa pagiging maaasahan 2Φ (t) = 0.6827 (pagtatasa ng pagiging maaasahan ng engineering), mayroon kaming t = 1.0 at ang mga halaga ng error ay katumbas ng σ Li at σ Ri Ang pangatlong pamamaraan, na nakadirekta sa hinaharap, ay mas tumpak at maaasahan, ngunit mas kumplikado din - nangangailangan ito ng mataas na kwalipikasyon sa mga larangan ng pagbuo ng acoustics, probability theory at mga istatistika ng matematika, at modernong teknolohiya sa pagsukat.

Ito ay maginhawang gamitin sa mga kalkulasyon ng engineering gamit ang teknolohiya ng computer. Ayon sa may-akda, maaari itong imungkahi bilang isang bagong paraan para sa acoustic na pagkalkula ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning sa mga gusali.

Summing up

Ang solusyon ng mga kagyat na katanungan ng pagbuo ng isang bagong paraan ng pagkalkula ng acoustic ay dapat isaalang-alang ang pinakamahusay sa mga umiiral na pamamaraan. Ang isang bagong paraan ng acoustic kalkulasyon ng UHCW ng mga gusali ay iminungkahi, na kung saan ay may isang minimum na "margin ng kamangmangan" BB, salamat sa accounting ng mga error sa pamamagitan ng mga pamamaraan ng probability theory at mathematical statistics at accounting para sa interference phenomena sa pamamagitan ng paraan ng impedances.

Ang impormasyon sa bagong paraan ng pagkalkula na ipinakita sa artikulo ay hindi naglalaman ng ilan sa mga kinakailangang detalye na nakuha ng karagdagang pananaliksik at pagsasanay, at na bumubuo sa "kaalaman" ng may-akda. Ang pangwakas na layunin ng bagong pamamaraan ay upang matiyak ang pagpili ng isang kumplikadong mga paraan para sa pagbabawas ng ingay ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning ng mga gusali, na tumataas, kumpara sa umiiral na, kahusayan, pagbabawas ng timbang at gastos ng UHCS.

Wala pa ring mga teknikal na regulasyon sa larangan ng pang-industriya at sibil na konstruksyon, samakatuwid, ang mga pag-unlad sa larangan, sa partikular, ng pagbabawas ng ingay ng mga gusali ng UHCW ay may kaugnayan at dapat na ipagpatuloy, kahit hanggang sa ang mga naturang regulasyon ay pinagtibay.

Brekhovskikh L.M. Mga alon sa layered media // Moscow: USSR Academy of Sciences Publishing House. 1957.
Isakovich M.A. General acoustics // M .: Publishing house "Science", 1973.
Handbook sa mga acoustics ng barko. Inedit ni I.I. Klyukin at I.I. Bogolepova. - Leningrad, "Paggawa ng barko", 1978.
Horoshev G.A., Petrov Yu.I., Egorov N.F. Labanan ang ingay ng fan // M .: Energoizdat, 1981.
Kolesnikov A.E. Mga sukat ng tunog. Inaprubahan ng Ministry of Higher and Secondary Specialized Education ng USSR bilang isang aklat-aralin para sa mga mag-aaral sa unibersidad na nakatala sa espesyalidad na "Electroacoustics and Ultrasonic Engineering" // Leningrad, "Shipbuilding", 1983.
Bogolepov I.I. Pang-industriya na soundproofing. Preface ni Acad. I.A. Glebova. Teorya, pananaliksik, disenyo, paggawa, kontrol // Leningrad, "Paggawa ng barko", 1986.
Aviation acoustics. Bahagi 2. Ed. A.G. Munina. - M .: "Mechanical engineering", 1986.
Izak G.D., Gomzikov E.A. Ingay sa mga barko at mga pamamaraan ng pagbawas nito // M .: "Transport", 1987.
Pagbabawas ng ingay sa mga gusali at lugar ng tirahan. Ed. G.L. Osipova at E. Ya. Yudin. - M .: Stroyizdat, 1987.
Mga regulasyon sa gusali. Proteksyon sa ingay. SNiP II-12-77. Inaprubahan ng Resolusyon ng Komite ng Estado ng Konseho ng mga Ministro ng USSR para sa Mga Gawain sa Konstruksyon noong Hunyo 14, 1977, No. 72. - M .: Gosstroy ng Russia, 1997.
Mga alituntunin para sa pagkalkula at disenyo ng sound attenuation ng mga yunit ng bentilasyon. Binuo para sa SNiP II-12–77 ng mga organisasyon ng Research Institute of Building Physics, GPI Santekhpoekt, NIISK. - M .: Stroyizdat, 1982.
Catalog ng mga katangian ng ingay ng mga teknolohikal na kagamitan (sa SNiP II-12–77). Research Institute of Construction Physics ng USSR State Construction Committee // Moscow: Stroyizdat, 1988.
Mga code at regulasyon ng gusali ng Russian Federation. Proteksyon ng tunog. SNiP 23-03-2003. Pinagtibay at ipinatupad ng Resolution of the Gosstroy of Russia na may petsang Hunyo 30, 2003 No. 136. Petsa ng pagpapakilala 2004-04-01.
Sound insulation at sound absorption. Textbook para sa mga mag-aaral sa unibersidad na nakatala sa espesyalidad na "Industrial at civil construction" at "Heat and gas supply and ventilation", ed. G.L. Osipov at V.N. Bobylev. - M .: Publishing house AST-Astrel, 2004.
Bogolepov I.I. Pagkalkula ng tunog at disenyo ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning. Mga tagubilin sa pamamaraan para sa mga proyekto ng kurso. St. Petersburg State Polytechnic University // St. Petersburg. Publishing house SPbODZPP, 2004.
Bogolepov I.I. Konstruksyon acoustics. Preface ni Acad. Yu.S. Vasilyeva // St. Petersburg. Polytechnic University Press, 2006.
Sotnikov A.G. Mga proseso, kagamitan at sistema ng air conditioning at bentilasyon. Teorya, pamamaraan at disenyo sa pagsisimula ng siglo // St. Petersburg, AT-Publishing, 2007.
www.integral.ru. Matatag na "Integral". Pagkalkula ng antas ng panlabas na ingay ng mga sistema ng bentilasyon ayon sa: SNiPu II-12–77 (bahagi II) - "Mga patnubay para sa pagkalkula at disenyo ng pagsugpo ng ingay ng mga yunit ng bentilasyon." St. Petersburg, 2007.
Ang www.iso.org ay isang Internet site na nagbibigay ng kumpletong impormasyon tungkol sa International Organization for Standardization ISO, isang catalog at isang online na tindahan ng mga pamantayan kung saan maaari kang bumili ng anumang kasalukuyang wastong pamantayan ng ISO sa electronic o print form.
Ang www.iec.ch ay isang Internet site na may kumpletong impormasyon tungkol sa International Electrotechnical Commission IEC, isang catalog at isang online na tindahan ng mga pamantayan nito, kung saan maaari kang bumili ng kasalukuyang wastong pamantayan ng IEC sa electronic o naka-print na anyo.
www.nitskd.ru.tc358 - isang website sa Internet, na naglalaman ng kumpletong impormasyon tungkol sa gawain ng teknikal na komite TC 358 "Acoustics" ng Federal Agency for Technical Regulation, isang katalogo at isang online na tindahan ng mga pambansang pamantayan, kung saan maaari kang bumili ng kasalukuyang kinakailangang pamantayang Ruso sa electronic o naka-print na anyo.
Pederal na Batas ng Disyembre 27, 2002 Blg. 184-FZ "Sa Teknikal na Regulasyon" (gaya ng sinusugan noong Mayo 9, 2005). Pinagtibay ng State Duma noong Disyembre 15, 2002. Inaprubahan ng Federation Council noong Disyembre 18, 2002. Para sa pagpapatupad ng Pederal na Batas na ito, tingnan ang pagkakasunud-sunod ng RF Gosgortekhnadzor na may petsang Marso 27, 2003 No. 54.
Pederal na Batas Blg. 65-FZ ng Mayo 1, 2007 "Sa Mga Pagbabago sa Pederal na Batas" Sa Teknikal na Regulasyon ".

Paglalarawan:

Ang mga pamantayan at alituntuning ipinapatupad sa bansa ay nagsasaad na ang mga proyekto ay dapat magbigay ng mga hakbang upang maprotektahan laban sa ingay ng mga kagamitan na ginagamit para sa suporta sa buhay ng tao. Kasama sa naturang kagamitan ang mga sistema ng bentilasyon at air conditioning.

Pagkalkula ng tunog bilang batayan para sa pagdidisenyo ng sistema ng bentilasyon na mababa ang ingay (air conditioning).

V.P. Gusev, tech ng doktor. agham, ulo. laboratoryo ng proteksyon ng ingay ng bentilasyon at kagamitan sa engineering-technological (NIISF)

Ang batayan para sa disenyo ng pagsugpo ng ingay ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning ay ang pagkalkula ng acoustic - isang ipinag-uutos na attachment sa proyekto ng bentilasyon ng anumang bagay. Ang mga pangunahing gawain ng naturang pagkalkula ay: pagtukoy ng octave spectrum ng hangin, ingay ng bentilasyon ng istruktura sa mga punto ng disenyo at ang kinakailangang pagbawas nito sa pamamagitan ng paghahambing ng spectrum na ito sa pinahihintulutang spectrum ayon sa mga pamantayan sa kalinisan. Matapos ang pagpili ng mga hakbang sa pagtatayo at acoustic upang matiyak ang kinakailangang pagbawas ng ingay, ang isang pagkalkula ng pag-verify ng inaasahang mga antas ng presyon ng tunog sa parehong mga kinakalkula na mga punto ay isinasagawa, na isinasaalang-alang ang pagiging epektibo ng mga hakbang na ito.

Ang mga materyales sa ibaba ay hindi nagpapanggap na isang kumpletong presentasyon ng pamamaraan para sa acoustic na pagkalkula ng mga sistema ng bentilasyon (mga pag-install). Naglalaman ang mga ito ng impormasyon na naglilinaw, nagdaragdag o naghahayag sa isang bagong paraan ng iba't ibang aspeto ng pamamaraang ito gamit ang halimbawa ng acoustic kalkulasyon ng fan bilang pangunahing pinagmumulan ng ingay sa sistema ng bentilasyon. Gagamitin ang mga materyales sa paghahanda ng isang hanay ng mga panuntunan para sa pagkalkula at disenyo ng pagsugpo ng ingay ng mga yunit ng bentilasyon para sa bagong SNiP.

Ang paunang data para sa pagkalkula ng acoustic ay ang mga katangian ng ingay ng kagamitan - mga antas ng lakas ng tunog (SPL) sa mga octave band na may geometric na mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1,000, 2,000, 4,000, 8,000 Hz. Para sa mga tinatayang kalkulasyon, minsan ginagamit ang mga itinamang antas ng lakas ng tunog ng mga pinagmumulan ng ingay sa dBA.

Ang mga punto ng disenyo ay matatagpuan sa mga tirahan ng tao, lalo na, sa lugar kung saan naka-install ang fan (sa silid ng bentilasyon); sa mga silid o sa mga lugar na katabi ng lugar ng pag-install ng fan; sa mga silid na pinaglilingkuran ng isang sistema ng bentilasyon; sa mga silid kung saan ang mga air duct ay nasa transit; sa lugar ng intake o exhaust device, o ang intake lang na hangin para sa recirculation.

Ang kinakalkula na punto ay nasa silid kung saan naka-install ang fan

Sa pangkalahatan, ang mga antas ng presyon ng tunog sa isang silid ay nakasalalay sa lakas ng tunog ng pinagmumulan at ang direktiba ng paglabas ng ingay, ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay, sa lokasyon ng punto ng disenyo na nauugnay sa pinagmulan at nakapaloob na mga istruktura ng gusali, sa laki at acoustic na katangian ng silid.

Ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave na nabuo ng (mga) fan sa lugar ng pag-install (sa silid ng bentilasyon) ay:

kung saan ang Фi ay ang directivity factor ng pinagmumulan ng ingay (dimensionless);

Ang S ay ang lugar ng isang haka-haka na globo o bahagi nito na nakapalibot sa pinagmulan at dumadaan sa kinakalkula na punto, m 2;

Ang B ay ang acoustic constant ng silid, m 2.

Ang kinakalkula na punto ay matatagpuan sa isang silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang bentilador

Ang mga antas ng octave ng ingay sa hangin na tumatagos sa bakod papunta sa insulated na silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang bentilador ay natutukoy sa pamamagitan ng kakayahan sa soundproofing ng mga bakod sa isang maingay na silid at ang mga katangian ng tunog ng protektadong silid, na ipinahayag ng formula:

(3)

kung saan ang L w ay ang octave na antas ng presyon ng tunog sa isang silid na may pinagmumulan ng ingay, dB;

R - pagkakabukod mula sa ingay sa hangin sa pamamagitan ng nakapaloob na istraktura kung saan ang ingay ay tumagos, dB;

S ay ang lugar ng nakapaloob na istraktura, m 2;

B u - acoustic constant ng insulated room, m 2;

k ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang paglabag sa diffuseness ng sound field sa silid.

Ang punto ng disenyo ay matatagpuan sa isang silid na pinaglilingkuran ng system

Ang ingay mula sa fan ay kumakalat sa pamamagitan ng air duct (air duct), bahagyang humihina sa mga elemento nito at sa pamamagitan ng air distribution at air intake grilles ay tumagos sa nagsisilbing silid. Ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa isang silid ay nakadepende sa dami ng pagbabawas ng ingay sa air duct at sa mga katangian ng tunog ng silid na iyon:

(4)

kung saan ang L Pi ay ang sound power level sa i-th octave na pinalabas ng fan papunta sa air duct;

D L networki - pagpapalambing sa air channel (sa network) sa pagitan ng pinagmumulan ng ingay at ng silid;

D L na may i - kapareho ng sa formula (1) - formula (2).

Attenuation sa network (sa air channel) D L P network - ang kabuuan ng attenuation sa mga elemento nito, na sunud-sunod na matatagpuan kasama ang kurso ng mga sound wave. Ipinapalagay ng teorya ng enerhiya ng pagpapalaganap ng tunog sa pamamagitan ng mga tubo na ang mga elementong ito ay hindi nakakaapekto sa isa't isa. Sa katunayan, ang pagkakasunud-sunod ng mga hugis na elemento at tuwid na mga seksyon ay bumubuo ng isang solong sistema ng alon, kung saan ang prinsipyo ng kalayaan ng pamamasa sa pangkalahatang kaso ay hindi maaaring makatwiran sa mga purong sinusoidal na tono. Kasabay nito, sa mga octave (malawak) na frequency band, ang mga standing wave na nilikha ng mga indibidwal na sinusoidal na bahagi ay kanselahin ang isa't isa, at samakatuwid ay isang diskarte sa enerhiya na hindi isinasaalang-alang ang pattern ng alon sa mga air duct at isinasaalang-alang ang daloy ng enerhiya ng tunog ay maaaring maituturing na makatwiran.

Ang pagpapalambing sa mga tuwid na seksyon ng mga duct na gawa sa sheet na materyal ay dahil sa mga pagkalugi dahil sa pagpapapangit ng mga dingding at radiation ng tunog palabas. Ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog D L P bawat 1 m ng haba ng mga tuwid na seksyon ng mga metal air duct, depende sa dalas, ay maaaring hatulan mula sa data sa Fig. 1.

Tulad ng nakikita mo, sa mga air duct ng rectangular cross-section, ang pagpapalambing (pagbaba sa USM) ay bumababa sa pagtaas ng dalas ng tunog, at pagtaas ng circular cross-section. Sa pagkakaroon ng thermal insulation sa mga metal air duct, ipinapakita sa Fig. 1, ang mga halaga ay dapat na humigit-kumulang na doble.

Ang konsepto ng attenuation (pagbaba) ng antas ng daloy ng enerhiya ng tunog ay hindi maitutumbas sa konsepto ng pagbabago sa antas ng presyon ng tunog sa air duct. Habang gumagalaw ang sound wave sa isang channel, bumababa ang kabuuang dami ng enerhiya na dinadala nito, ngunit hindi ito kinakailangang nauugnay sa pagbaba sa antas ng sound pressure. Sa isang makitid na channel, sa kabila ng pagpapahina ng kabuuang daloy ng enerhiya, ang antas ng presyon ng tunog ay maaaring tumaas dahil sa pagtaas ng density ng enerhiya ng tunog. Sa kabaligtaran, sa isang lumalawak na duct, ang density ng enerhiya (at antas ng presyon ng tunog) ay maaaring bumaba nang mas mabilis kaysa sa kabuuang lakas ng tunog. Ang pagpapahina ng tunog sa isang seksyon na may variable na cross-section ay katumbas ng:

(5)

kung saan ang L 1 at L 2 ay ang mga average na antas ng sound pressure sa inisyal at huling mga seksyon ng seksyon ng channel sa kahabaan ng mga sound wave;

F 1 at F 2 - mga cross-sectional na lugar, ayon sa pagkakabanggit, sa simula at dulo ng seksyon ng channel.

Ang pagpapalambing sa mga liko (sa mga liko, mga liko) na may makinis na mga dingding, ang cross-section na kung saan ay mas mababa kaysa sa haba ng daluyong, ay tinutukoy ng reactance ng karagdagang uri ng masa at ang hitsura ng mga mode na mas mataas na pagkakasunud-sunod. Ang kinetic energy ng daloy sa pagliko nang hindi binabago ang channel cross-section ay tumataas dahil sa nagresultang hindi pagkakapareho ng velocity field. Ang parisukat na pag-ikot ay kumikilos tulad ng isang low pass filter. Ang pagbawas ng ingay sa sulok sa hanay ng alon ng eroplano ay ibinibigay ng isang eksaktong teoretikal na solusyon:

(6)

kung saan ang K ay ang modulus ng sound transmission coefficient.

Para sa isang ≥ l / 2, ang halaga ng K ay katumbas ng zero at ang incident plane sound wave ay theoretically ganap na sinasalamin sa pamamagitan ng pag-ikot ng channel. Ang pinakamataas na pagbabawas ng ingay ay nangyayari kapag ang lalim ng pag-ikot ay humigit-kumulang kalahati ng haba ng daluyong. Ang halaga ng teoretikal na modulus ng koepisyent ng paghahatid ng tunog sa pamamagitan ng mga hugis-parihaba na liko ay maaaring hatulan mula sa Fig. 2.

Sa mga tunay na istruktura, ayon sa data ng mga gawa, ang maximum na pagpapalambing ay 8-10 dB, kapag ang kalahati ng wavelength ay umaangkop sa lapad ng channel. Sa pagtaas ng dalas, bumababa ang attenuation sa 3-6 dB sa hanay ng mga wavelength na malapit sa magnitude sa dobleng lapad ng channel. Pagkatapos ay maayos itong tumataas muli sa mataas na frequency, na umaabot sa 8-13 dB. Sa fig. Ipinapakita ng 3 ang mga kurba ng pagpapahina ng ingay sa mga pagliko ng channel para sa mga wave ng eroplano (curve 1) at para sa random, diffuse sound incidence (curve 2). Ang mga kurba na ito ay nakuha sa batayan ng teoretikal at pang-eksperimentong data. Ang pagkakaroon ng maximum na pagbabawas ng ingay sa a = l / 2 ay maaaring gamitin upang bawasan ang ingay na may mababang frequency discrete na mga bahagi sa pamamagitan ng pagsasaayos ng mga laki ng channel sa mga baluktot sa dalas ng interes.

Ang pagbabawas ng ingay sa mga baluktot na mas mababa sa 90 ° ay halos proporsyonal sa anggulo ng pagpipiloto. Halimbawa, ang pagbawas ng ingay sa isang 45 ° na sulok ay katumbas ng kalahati ng pagbabawas ng ingay sa isang 90 ° na sulok. Ang pagbabawas ng ingay ay hindi isinasaalang-alang kapag ang cornering ay mas mababa sa 45 °. Para sa makinis na pagliko at tuwid na pagliko ng mga air duct na may mga guide vane, ang pagbabawas ng ingay (antas ng lakas ng tunog) ay maaaring matukoy gamit ang mga kurba sa Fig. 4.

Sa mga sanga ng channel, ang mga transverse na sukat na mas mababa sa kalahati ng wavelength ng sound wave, ang mga pisikal na sanhi ng attenuation ay katulad ng sa attenuation sa mga siko at sanga. Ang pagpapalambing na ito ay tinutukoy bilang mga sumusunod (Larawan 5).

Batay sa equation ng continuity ng medium:

Mula sa kondisyon ng pagpapatuloy ng presyon (r p + r 0 = r pr) at equation (7), ang ipinadalang lakas ng tunog ay maaaring kinakatawan ng expression

at ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog na may cross-sectional area ng sangay

	(11)
	(12)
	(13)

Sa isang biglaang pagbabago sa cross-section ng isang channel na may transverse na sukat na mas mababa sa kalahating wavelength (Larawan 6 a), ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog ay maaaring matukoy sa parehong paraan tulad ng sa kaso ng sumasanga.

Ang formula ng pagkalkula para sa naturang pagbabago sa cross-section ng channel ay may form

(14)

kung saan ang m ay ang ratio ng mas malaking channel na cross-sectional area sa mas maliit.

Ang pagbaba sa mga antas ng lakas ng tunog kapag ang mga laki ng channel ay mas malaki kaysa sa kalahating haba ng wavelength ng mga non-planar wave na may biglaang pagpapaliit ng channel ay

Kung ang channel ay lumalawak o unti-unting makitid (Larawan 6 b at 6 d), kung gayon ang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog ay katumbas ng zero, dahil ang pagmuni-muni ng mga alon na may haba na mas mababa kaysa sa mga sukat ng channel ay hindi nangyayari.

Sa mga simpleng elemento ng mga sistema ng bentilasyon, ang mga sumusunod na halaga ng pagbawas ay kinukuha sa lahat ng mga frequency: mga heater at air cooler 1.5 dB, mga sentral na air conditioner 10 dB, mesh filter 0 dB, ang lugar kung saan ang fan ay katabi ng air duct network ay 2 dB.

Ang pagmuni-muni ng tunog mula sa dulo ng duct ay nangyayari kung ang transverse dimension ng duct ay mas mababa kaysa sa haba ng sound wave (Larawan 7).

Kung ang isang alon ng eroplano ay nagpapalaganap, kung gayon walang pagmuni-muni sa malaking duct, at maaari nating ipagpalagay na walang mga pagkawala ng pagmuni-muni. Gayunpaman, kung ang pagbubukas ay nag-uugnay sa isang malaking silid at isang bukas na espasyo, kung gayon ang mga nagkakalat na sound wave lamang, na nakadirekta patungo sa pagbubukas, ay pumasok sa pagbubukas, ang enerhiya na kung saan ay katumbas ng isang-kapat ng enerhiya ng diffuse field. Samakatuwid, sa kasong ito, ang antas ng intensity ng tunog ay pinahina ng 6 dB.

Ang mga katangian ng direksyon ng paglabas ng tunog ng mga grill ng pamamahagi ng hangin ay ipinapakita sa Fig. walo.

Kapag ang pinagmumulan ng ingay ay matatagpuan sa espasyo (halimbawa, sa isang haligi sa isang malaking silid) S = 4p r 2 (radiation sa buong globo); sa gitnang bahagi ng dingding, mga sahig S = 2p r 2 (radiation sa hemisphere); sa anggulo ng dihedral (radiation sa 1/4 ng globo) S = p r 2; sa isang tatsulok na sulok S = p r 2/2.

Ang pagpapahina ng antas ng ingay sa silid ay tinutukoy ng formula (2). Ang punto ng disenyo ay pinili sa lugar ng permanenteng paninirahan ng mga taong pinakamalapit sa pinagmumulan ng ingay, sa layo na 1.5 m mula sa sahig. Kung ang ingay sa punto ng disenyo ay nabuo sa pamamagitan ng ilang mga grating, kung gayon ang pagkalkula ng acoustic ay isinasagawa na isinasaalang-alang ang kanilang kabuuang epekto.

Kapag ang pinagmulan ng ingay ay isang seksyon ng isang transit air duct na dumadaan sa isang silid, ang mga antas ng octave ng sound power ng ingay na ibinubuga nito, na tinutukoy ng tinatayang formula, ay nagsisilbing paunang data para sa pagkalkula gamit ang formula (1) :

(16)

kung saan ang L pi ay ang sound power level ng source sa i-th octave frequency band, dB;

D L 'Pseti - pagpapalambing sa network sa pagitan ng pinagmulan at ng itinuturing na seksyon ng transit, dB;

R Ti - pagkakabukod ng tunog ng istraktura ng seksyon ng transit ng air duct, dB;

S T ay ang surface area ng transit section na pumapasok sa kwarto, m 2;

F T - cross-sectional area ng seksyon ng duct, m 2.

Ang formula (16) ay hindi isinasaalang-alang ang pagtaas sa density ng sound energy sa duct dahil sa mga reflection; ang mga kondisyon para sa saklaw at pagpasa ng tunog sa pamamagitan ng istraktura ng duct ay makabuluhang naiiba mula sa pagpasa ng nagkakalat na tunog sa pamamagitan ng mga enclosure ng silid.

Ang mga design point ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali

Ang ingay ng fan ay kumakalat sa pamamagitan ng duct at naglalabas sa nakapalibot na espasyo sa pamamagitan ng grill o shaft, direkta sa mga dingding ng fan casing o isang bukas na branch pipe kapag ang fan ay naka-install sa labas ng gusali.

Kapag ang distansya mula sa bentilador hanggang sa punto ng disenyo ay mas malaki kaysa sa laki nito, ang pinagmumulan ng ingay ay maaaring ituring na isang pinagmumulan ng punto.

Sa kasong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga kinakalkulang punto ay tinutukoy ng formula

(17)

kung saan L Pokti - octave sound power level ng ingay source, dB;

Ang D L Pnetsi ay ang kabuuang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog sa daanan ng pagpapalaganap ng tunog sa duct sa itinuturing na octave band, dB;

D L ni - directivity index ng sound radiation, dB;

r ay ang distansya mula sa pinagmumulan ng ingay hanggang sa punto ng disenyo, m;

W ay ang spatial na anggulo ng sound radiation;

b a - pagpapalambing ng tunog sa kapaligiran, dB / km.

Kung mayroong isang hilera ng ilang mga fan, grilles o iba pang pinahabang pinagmumulan ng ingay ng mga limitadong sukat, kung gayon ang ikatlong termino sa formula (17) ay kukunin na katumbas ng 15 lgr.

Pagkalkula ng ingay na dala ng istruktura

Ang ingay na dala ng istruktura sa mga silid na katabi ng mga silid ng bentilasyon ay nagreresulta mula sa paglipat ng mga dynamic na puwersa mula sa bentilador patungo sa kisame. Ang octave sound pressure level sa katabing insulated room ay tinutukoy ng formula

Para sa mga fan na matatagpuan sa isang teknikal na silid sa labas ng overlap sa itaas ng insulated na silid:

(20)

kung saan ang L Pi ay ang octave sound power level ng airborne noise na ibinubuga ng fan papunta sa ventilation chamber, dB;

Z c - kabuuang wave resistance ng vibration isolator elements kung saan naka-install ang refrigerating machine, N s / m;

Z lane - ang input impedance ng sahig - ang bearing slab, sa kawalan ng isang sahig sa isang nababanat na pundasyon, ang floor slab - kung magagamit, N s / m;

S ay ang conditional overlap area ng technical room sa itaas ng insulated room, m 2;

S = S 1 para sa S 1> S u / 4; S = S u / 4; sa S 1 ≤ S u / 4, o kung ang teknikal na silid ay hindi matatagpuan sa itaas ng insulated na silid, ngunit may isang karaniwang dingding na kasama nito;

S 1 - ang lugar ng teknikal na silid sa itaas ng insulated room, m 2;

S u - lugar ng insulated room, m 2;

S sa - ang kabuuang lugar ng teknikal na silid, m 2;

R - sariling pagkakabukod ng ingay sa hangin sa pamamagitan ng overlap, dB.

Pagtukoy sa kinakailangang pagbabawas ng ingay

Ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog ng octave ay kinakalkula nang hiwalay para sa bawat pinagmumulan ng ingay (fan, mga kabit, mga kabit), ngunit isinasaalang-alang nito ang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay ng parehong uri sa spectrum ng lakas ng tunog at ang mga antas ng presyon ng tunog na nabuo ng bawat isa. sa kanila sa punto ng disenyo. Sa pangkalahatan, ang kinakailangang pagbabawas ng ingay para sa bawat pinagmulan ay dapat na ang kabuuang antas sa lahat ng mga bandang octave mula sa lahat ng pinagmumulan ng ingay ay hindi lalampas sa mga pinapahintulutang antas ng presyon ng tunog.

Sa pagkakaroon ng isang pinagmulan ng ingay, ang kinakailangang pagbabawas ng antas ng presyon ng tunog ng octave ay tinutukoy ng formula

kung saan ang n ay ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay na isinasaalang-alang.

Ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay n sa pagtukoy ng D L tri ng kinakailangang pagbabawas ng antas ng presyon ng tunog ng octave sa urban na lugar ay dapat isama ang lahat ng pinagmumulan ng ingay na lumilikha ng mga antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo na may pagkakaiba ng mas mababa sa 10 dB.

Kapag tinutukoy ang D L tri para sa mga design point sa isang silid na protektado mula sa ingay ng sistema ng bentilasyon, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay ay dapat kasama ang:

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbabawas ng ingay ng fan - ang bilang ng mga system na nagsisilbi sa silid; hindi isinasaalang-alang ang ingay na nabuo ng mga aparato sa pamamahagi ng hangin at mga kabit;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo ng mga aparato ng pamamahagi ng hangin ng sistema ng bentilasyon na isinasaalang-alang, - ang bilang ng mga sistema ng bentilasyon na nagsisilbi sa silid; ang ingay ng fan, air distribution device at fitting ay hindi isinasaalang-alang;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo ng mga fitting at air distribution device ng itinuturing na sangay, - ang bilang ng mga fitting at chokes, ang mga antas ng ingay na naiiba sa isa't isa ng mas mababa sa 10 dB; ang ingay ng fan at grilles ay hindi isinasaalang-alang.

Kasabay nito, ang kabuuang bilang ng mga pinagmumulan ng ingay na isinasaalang-alang ay hindi isinasaalang-alang ang mga pinagmumulan ng ingay na lumilikha ng antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo na 10 dB na mas mababa kaysa sa pinahihintulutang isa, na ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 3 at 15. dB na mas mababa kaysa sa pinahihintulutang isa na hindi hihigit sa 10 sa mga ito.

Tulad ng nakikita mo, ang pagkalkula ng acoustic ay hindi isang madaling gawain. Ang kinakailangang katumpakan ng solusyon nito ay ibinibigay ng mga espesyalista sa acoustics. Ang kahusayan ng pagsugpo ng ingay at ang halaga ng pagpapatupad nito ay nakasalalay sa katumpakan ng isinagawang pagkalkula ng acoustic. Kung ang halaga ng kinakalkula na kinakailangang pagbabawas ng ingay ay minamaliit, kung gayon ang mga hakbang ay hindi magiging epektibo. Sa kasong ito, kakailanganing alisin ang mga pagkukulang sa operating facility, na hindi maiiwasang nauugnay sa mga makabuluhang gastos sa materyal. Kung ang kinakailangang pagbabawas ng ingay ay na-overestimated, ang mga hindi makatwirang gastos ay direktang isasama sa proyekto. Kaya, sa pamamagitan lamang ng pag-install ng mga muffler, ang haba nito ay 300-500 mm na mas mahaba kaysa sa kinakailangan, ang mga karagdagang gastos para sa daluyan at malalaking bagay ay maaaring 100-400 libong rubles o higit pa.

Panitikan

1. SNiP II-12-77. Proteksyon sa ingay. Moscow: Stroyizdat, 1978.

2. SNiP 23-03-2003. Proteksyon sa ingay. Gosstroy ng Russia, 2004.

3. Gusev V.P., Mga kinakailangan sa tunog at mga panuntunan sa disenyo para sa mga sistema ng bentilasyon na mababa ang ingay, AVOK, blg. 2004. Blg. 4.

4. Mga alituntunin para sa pagkalkula at disenyo ng sound attenuation ng mga yunit ng bentilasyon. Moscow: Stroyizdat, 1982.

5. Yudin E. Ya., Terekhin A.S. Ang paglaban sa ingay ng mga yunit ng bentilasyon ng minahan. Moscow: Nedra, 1985.

6. Pagbabawas ng ingay sa mga gusali at lugar ng tirahan. Ed. G. L. Osipova, E. Ya. Yudina. Moscow: Stroyizdat, 1987.

7. Khoroshev S. A., Petrov Yu. I., Egorov P. F. Labanan ang ingay ng fan. M .: Energoizdat, 1981.

Ang batayan para sa disenyo ng pagsugpo ng ingay ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning ay ang pagkalkula ng acoustic - isang ipinag-uutos na attachment sa proyekto ng bentilasyon ng anumang bagay. Ang mga pangunahing gawain ng naturang pagkalkula ay: pagtukoy ng octave spectrum ng hangin, ingay ng bentilasyon ng istruktura sa mga punto ng disenyo at ang kinakailangang pagbawas nito sa pamamagitan ng paghahambing ng spectrum na ito sa pinahihintulutang spectrum ayon sa mga pamantayan sa kalinisan. Matapos ang pagpili ng mga hakbang sa pagtatayo at acoustic upang matiyak ang kinakailangang pagbawas ng ingay, ang pagkalkula ng pag-verify ng inaasahang mga antas ng presyon ng tunog sa parehong mga kinakalkula na mga punto ay isinasagawa, na isinasaalang-alang ang pagiging epektibo ng mga hakbang na ito.

Ang paunang data para sa pagkalkula ng acoustic ay ang mga katangian ng ingay ng kagamitan - mga antas ng lakas ng tunog (SPL) sa mga octave band na may geometric na mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1,000, 2,000, 4,000, 8,000 Hz. Para sa mga tinatayang kalkulasyon, maaaring gamitin ang mga itinamang antas ng lakas ng tunog ng mga pinagmumulan ng ingay sa dBA.

Ang kinakalkula na punto ay nasa silid kung saan naka-install ang fan

Ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave na nabuo ng (mga) fan sa lugar ng pag-install (sa silid ng bentilasyon) ay:

kung saan ang Фi ay ang directivity factor ng pinagmumulan ng ingay (dimensionless);

Ang S ay ang lugar ng isang haka-haka na globo o bahagi nito na nakapalibot sa pinagmulan at dumadaan sa kinakalkula na punto, m 2;

Ang B ay ang acoustic constant ng silid, m 2.

Ang mga design point ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali

Kapag ang distansya mula sa bentilador hanggang sa punto ng disenyo ay mas malaki kaysa sa laki nito, ang pinagmumulan ng ingay ay maaaring ituring na isang pinagmumulan ng punto.

Sa kasong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog ng octave sa mga kinakalkulang punto ay tinutukoy ng formula

kung saan L Pokti - octave sound power level ng ingay source, dB;

Ang ∆L Pnetworki ay ang kabuuang pagbaba sa antas ng lakas ng tunog sa daanan ng pagpapalaganap ng tunog sa duct sa itinuturing na octave band, dB;

∆L ni - directivity index ng sound radiation, dB;

r ay ang distansya mula sa pinagmumulan ng ingay hanggang sa punto ng disenyo, m;

W ay ang spatial na anggulo ng sound radiation;

b a - pagpapalambing ng tunog sa kapaligiran, dB / km.

Ang mga sistema ng bentilasyon ay gumagawa ng ingay at panginginig ng boses. Ang intensity at lugar ng pagpapalaganap ng tunog ay nakasalalay sa lokasyon ng mga pangunahing yunit, ang haba ng mga duct ng hangin, pangkalahatang pagganap, pati na rin ang uri ng gusali at ang layunin ng pagganap nito. Ang pagkalkula ng ingay ng bentilasyon ay inilaan upang piliin ang mga mekanismo ng pagpapatakbo at mga materyales na ginamit, kung saan hindi ito lalampas sa mga karaniwang halaga, at kasama sa proyekto ng sistema ng bentilasyon, bilang isa sa mga punto.

Ang mga sistema ng bentilasyon ay binubuo ng magkakahiwalay na mga elemento, ang bawat isa ay pinagmumulan ng mga hindi kasiya-siyang tunog:

Para sa isang fan, ito ay maaaring isang talim o isang motor. Ang talim ay maingay dahil sa matalim na pagbaba ng presyon mula sa isang gilid patungo sa isa pa. Engine - dahil sa pagkasira o hindi tamang pag-install. Ang mga chiller ay gumagawa ng ingay para sa parehong mga dahilan, at ang compressor malfunction ay idinagdag.
Mga duct ng hangin. Mayroong dalawang dahilan: ang una ay ang mga vortex formations mula sa hangin na tumatama sa mga dingding. Napag-usapan namin ito nang mas detalyado sa artikulo. Ang pangalawa ay isang ugong sa mga lugar kung saan nagbabago ang cross-section ng duct. Ang mga problema ay nalulutas sa pamamagitan ng pagbabawas ng bilis ng paggalaw ng gas.
Konstruksyon ng gusali. Ang ingay sa gilid mula sa mga vibrations ng mga fan at iba pang mga pag-install, na ipinadala sa mga elemento ng gusali. Ang solusyon ay isinasagawa sa pamamagitan ng pag-install ng mga espesyal na suporta o vibration damping gaskets. Ang isang matingkad na halimbawa ay isang air conditioner sa isang apartment: kung ang panlabas na yunit ay hindi naayos sa lahat ng mga punto, o ang mga installer ay nakalimutan na maglagay ng mga proteksiyon na gasket, kung gayon ang operasyon nito ay maaaring maging sanhi ng acoustic discomfort para sa mga may-ari ng pag-install o sa kanilang mga kapitbahay.

Mga paraan ng paglilipat

Mayroong tatlong mga landas para sa pagpapalaganap ng tunog, at upang makalkula ang pag-load ng tunog, kailangan mong malaman nang eksakto kung paano ito ipinapadala sa lahat ng tatlong paraan:

Airborne: ingay mula sa mga operating installation. Ito ay ipinamamahagi sa loob at labas ng gusali. Ang pangunahing pinagmumulan ng stress para sa mga tao. Halimbawa, isang malaking tindahan na may mga air conditioner at refrigeration unit na matatagpuan sa likod ng gusali. Ang mga sound wave ay naglalakbay sa lahat ng direksyon patungo sa mga kalapit na bahay.
Hydraulic: pinagmumulan ng ingay - mga tubo na may likido. Ang mga sound wave ay ipinapadala sa malalayong distansya sa buong gusali. Ito ay sanhi ng pagbabago sa laki ng seksyon ng pipe at isang malfunction ng compressor.
Vibrating: pinagmulan - mga istruktura ng gusali. Dulot ng hindi tamang pag-install ng mga fan o iba pang bahagi ng system. Ipinadala sa buong gusali at higit pa.

Ang ilang mga eksperto ay gumagamit ng siyentipikong pananaliksik mula sa ibang mga bansa sa kanilang mga kalkulasyon. Halimbawa, mayroong isang formula na inilathala sa isang journal ng Aleman: sa tulong nito, ang pagbuo ng tunog sa pamamagitan ng mga dingding ng duct ay kinakalkula, depende sa bilis ng daloy ng hangin.

Paraan ng pagsukat

Kadalasang kinakailangan upang sukatin ang pinahihintulutang antas ng ingay o tindi ng panginginig ng boses sa naka-install na, mga operating system ng bentilasyon. Ang klasikal na paraan ng pagsukat ay nagsasangkot ng paggamit ng isang espesyal na aparato na "sound level meter": tinutukoy nito ang lakas ng pagpapalaganap ng mga sound wave. Ang pagsukat ay isinasagawa gamit ang tatlong mga filter na nagbibigay-daan sa iyo upang putulin ang mga hindi kinakailangang tunog sa labas ng pinag-aralan na lugar. Sinusukat ng unang filter ang tunog, ang intensity nito ay hindi lalampas sa 50 dB. Ang pangalawa ay mula 50 hanggang 85 dB. Ang pangatlo ay higit sa 80 dB.

Ang mga panginginig ng boses ay sinusukat sa Hertz (Hz) para sa maraming puntos. Halimbawa, sa agarang paligid ng pinagmumulan ng ingay, pagkatapos ay sa isang tiyak na distansya, pagkatapos ay sa pinakamalayong punto.

Code of practice

Ang mga patakaran para sa pagkalkula ng ingay mula sa bentilasyon at mga algorithm para sa pagsasagawa ng mga kalkulasyon ay tinukoy sa SNiP 23-03-2003 "Proteksyon laban sa ingay"; GOST 12.1.023-80 "Sistema ng mga pamantayan sa kaligtasan sa trabaho (SSBT). ingay. Mga pamamaraan para sa pagtatatag ng mga halaga ng mga katangian ng ingay ng mga nakatigil na makina.

Kapag tinutukoy ang pag-load ng tunog malapit sa mga gusali, dapat tandaan na ang mga halaga ng alituntunin ay ibinibigay para sa pasulput-sulpot na mekanikal na bentilasyon at mga bukas na bintana. Kung ang mga saradong bintana at isang sapilitang sistema ng pagpapalitan ng hangin na may kakayahang magbigay ng dalas ng disenyo ay isinasaalang-alang, kung gayon ang iba pang mga parameter ay ginagamit bilang mga pamantayan. Ang pinakamataas na antas ng ingay sa paligid ng gusali ay natataas sa isang limitasyon na nagbibigay-daan sa pagpapanatili ng mga normatibong parameter sa loob ng gusali.

Ang mga kinakailangan sa sound load para sa mga tirahan at pampublikong gusali ay nakasalalay sa kanilang kategorya:

A - ang pinakamahusay na mga kondisyon.
B - isang komportableng kapaligiran.
Ang B ay ang antas ng ingay sa limitasyon.

Pagkalkula ng tunog

Ginagamit ito ng mga taga-disenyo upang matukoy ang pagsipsip ng ingay. Ang pangunahing gawain ng pagkalkula ng acoustic ay upang kalkulahin ang aktibong spectrum ng mga naglo-load ng tunog sa lahat ng mga punto na tinukoy nang maaga, at ang nagresultang halaga ay inihambing sa normatibo, maximum na pinapayagan. Kung kinakailangan, bawasan sa itinatag na mga pamantayan.

Ang pagkalkula ay isinasagawa ayon sa mga katangian ng ingay ng kagamitan sa bentilasyon, dapat silang ipahiwatig sa teknikal na dokumentasyon.

Mga puntos sa pagkalkula:

direktang lugar ng pag-install ng kagamitan;
katabing lugar;
lahat ng mga silid kung saan gumagana ang sistema ng bentilasyon, kabilang ang mga basement;
mga silid para sa aplikasyon ng transit ng mga duct ng hangin;
air inlet o exhaust outlet.

Ang pagkalkula ng acoustic ay isinasagawa ayon sa dalawang pangunahing mga formula, ang pagpili kung saan ay depende sa lokasyon ng punto.

Ang punto ng pagkalkula ay kinuha sa loob ng gusali, sa agarang paligid ng fan. Ang presyon ng tunog ay nakasalalay sa lakas at bilang ng mga tagahanga, direksyon ng alon at iba pang mga parameter. Ang Formula 1 para sa pagtukoy ng mga antas ng presyon ng tunog ng octave mula sa isa o higit pang mga tagahanga ay ganito ang hitsura:

kung saan ang L Pi ay ang lakas ng tunog sa bawat oktaba;
∆L para sa i - isang pagbawas sa intensity ng load ng ingay na nauugnay sa multidirectional na paggalaw ng mga sound wave at pagkawala ng kapangyarihan mula sa pagpapalaganap sa hangin;

Ayon sa formula 2, ang ∆L ay tinutukoy ng i:

kung saan ang Фi ay ang walang sukat na kadahilanan ng vector ng pagpapalaganap ng alon;
Ang S ay ang lugar ng isang sphere o hemisphere na kumukuha ng fan at ang punto ng pagkalkula, m 2;
B - pare-pareho ang halaga ng acoustic constant sa silid, m 2.

Ang punto ng pagkalkula ay kinuha sa labas ng gusali sa isang kalapit na lugar. Ang tunog mula sa trabaho ay kumakalat sa mga dingding ng ventilation shaft, grilles at fan housing. Karaniwang ipinapalagay na ang pinagmumulan ng ingay ay isang point source (ang distansya mula sa fan hanggang sa kinakalkulang posisyon ay isang order ng magnitude na mas malaki kaysa sa laki ng apparatus). Pagkatapos ang antas ng presyur ng ingay ng octave ay kinakalkula gamit ang Equation 3:

kung saan L Pokti - octave na kapangyarihan ng pinagmumulan ng ingay, dB;
∆L Pnetsi - pagkawala ng lakas ng tunog sa panahon ng pagpapalaganap nito sa pamamagitan ng duct, dB;
∆L ni - directivity index ng sound radiation, dB;
r ay ang haba ng segment mula sa fan hanggang sa punto ng pagkalkula, m;
W ay ang anggulo ng sound radiation sa espasyo;
b a - pagbawas ng intensity ng ingay sa kapaligiran, dB / km.

Kung ang ilang mga pinagmumulan ng ingay ay kumikilos sa isang punto, halimbawa, isang fan at isang air conditioner, kung gayon ang pamamaraan ng pagkalkula ay bahagyang nagbabago. Hindi mo maaaring kunin at idagdag ang lahat ng mga mapagkukunan, kaya ang mga may karanasan na taga-disenyo ay kumuha ng ibang landas, na nag-aalis ng lahat ng hindi kinakailangang data. Ang pagkakaiba sa pagitan ng pinakamalaki at pinakamaliit na pinagmulan sa mga tuntunin ng intensity ay kinakalkula, at ang resultang halaga ay inihambing sa karaniwang parameter at idinagdag sa antas ng pinakamalaki.

Pagbabawas ng sound load mula sa fan

Mayroong isang hanay ng mga hakbang upang neutralisahin ang mga kadahilanan ng ingay mula sa operasyon ng fan, na hindi kasiya-siya sa tainga ng tao:

Pagpili ng kagamitan. Ang isang propesyonal na taga-disenyo, hindi tulad ng isang baguhan, ay palaging binibigyang pansin ang ingay mula sa system at pinipili ang mga tagahanga na nagbibigay ng karaniwang mga parameter ng microclimate, ngunit, sa parehong oras, nang walang malaking reserba ng kuryente. Mayroong malawak na hanay ng mga tagahanga na may mga muffler sa merkado, mahusay silang protektado mula sa hindi kasiya-siyang mga tunog at panginginig ng boses.
Pagpili ng site ng pag-install. Ang makapangyarihang kagamitan sa bentilasyon ay naka-install lamang sa labas ng pinaglilingkuran na lugar: maaari itong maging isang bubong o isang espesyal na silid. Halimbawa, kung maglagay ka ng fan sa attic sa isang panel house, ang mga nangungupahan sa itaas na palapag ay agad na makaramdam ng kakulangan sa ginhawa. Samakatuwid, sa mga ganitong kaso ay ginagamit lamang ang mga tagahanga ng bubong.
Pagpili ng bilis ng paggalaw ng hangin sa pamamagitan ng mga channel. Ang mga taga-disenyo ay ginagabayan ng isang acoustic na disenyo. Halimbawa, para sa isang klasikong 300 × 900 mm air duct, ito ay hindi hihigit sa 10 m / s.
Vibration isolation, soundproofing at shielding. Ang paghihiwalay ng vibration ay nagsasangkot ng pag-install ng mga espesyal na suporta na nagpapahina sa mga panginginig ng boses. Ang soundproofing ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagdikit ng mga enclosure na may espesyal na materyal. Kasama sa shielding ang pagputol ng pinagmumulan ng tunog mula sa isang gusali o silid gamit ang isang kalasag.

Ang pagkalkula ng ingay mula sa mga sistema ng bentilasyon ay nagsasangkot ng paghahanap ng mga naturang teknikal na solusyon kapag ang pagpapatakbo ng kagamitan ay hindi makagambala sa mga tao. Ito ay isang mapaghamong gawain na nangangailangan ng mga kasanayan at karanasan sa lugar na ito.

Ang kumpanya na "Mega.ru" ay nakikitungo sa bentilasyon at lumilikha ng pinakamainam na kondisyon ng microclimate sa loob ng mahabang panahon. Nilulutas ng aming mga eksperto ang mga problema sa anumang kumplikado. Nagtatrabaho kami sa Moscow at mga kalapit na rehiyon. Sasagutin ng serbisyo ng teknikal na suporta ang lahat ng tanong sa pamamagitan ng mga numero ng telepono na nakasaad sa page. Posible ang malayuang pakikipagtulungan. Makipag-ugnayan sa amin!