Ang ganitong mga pagkalugi ay proporsyonal sa dynamic na presyon ng PD \u003d ρv2 / 2, kung saan ang ρ ay ang density ng hangin, katumbas ng tungkol sa 1.2 kg / m3 sa isang temperatura ng tungkol sa +20 ° C, at V ay ang bilis nito [m / s ], bilang isang panuntunan, dahil sa paglaban. Ang proporsyonalidad coefficients ζ, na tinatawag na lokal na pagtutol coefficients (CCM), para sa iba't ibang mga elemento ng mga sistema sa at KV ay karaniwang tinutukoy ng mga talahanayan na magagamit, sa partikular, sa at sa isang bilang ng iba pang mga mapagkukunan.

Ang pinakamalaking kumplikado sa parehong oras na ito ay madalas na tinatawag na KSM para sa Tees o sangay ng mga site, dahil sa kasong ito ito ay kinakailangan upang isaalang-alang ang uri ng katangan (sa pagpasa o sa sangay) at ang mode ng air kilusan ( paglabas o pagsipsip), pati na rin ang ratio ng daloy ng hangin sa sangay sa pagkonsumo sa bariles lo '\u003d lo / lc at ang cross-sectional area ng cross section ng fn' \u003d fn / fc.

Para sa mga tees, sa panahon ng pagsipsip, kinakailangang isaalang-alang ang ratio ng lugar ng seksyon ng cross branch sa cross-sectional area para sa '\u003d fo / fc. Sa manu-manong, ang may-katuturang data ay ipinapakita sa talahanayan. 22.36-22.40. Gayunpaman, sa malalaking gastusin sa sangay ng CCM, binago nila nang masakit, samakatuwid, sa lugar na ito, ang mga talahanayan na pinag-uusapan ay manu-manong interpolated na may kahirapan at may malaking pagkakamali.

Bilang karagdagan, sa kaso ng paggamit ng MS Excel spreadsheets, ito ay maipapayo na magkaroon ng mga formula upang direktang kalkulahin ang CMC sa pamamagitan ng ratio ng mga gastos at mga seksyon. Kasabay nito, ang mga naturang formula ay dapat, sa isang banda, sa halip ay simple at maginhawa para sa disenyo ng masa at gamitin sa proseso ng edukasyon, ngunit sa parehong oras ay hindi dapat magbigay ng isang error na lumalagpas sa karaniwang katumpakan ng pagkalkula ng engineering.

Mas maaga, ang gayong gawain ay nalutas ng may-akda na may kaugnayan sa pagtutol na matatagpuan sa mga sistema ng pag-init ng tubig. Isaalang-alang ngayon tanong na ito para sa mga mekanikal na sistema sa at parisukat. Nasa ibaba ang mga resulta ng approximation ng data para sa pinag-isang tees (sangay ng mga site) sa pagpasa. Pangkalahatang form Ang mga dependency ay pinili batay sa mga pisikal na pagsasaalang-alang, isinasaalang-alang ang kaginhawahan ng paggamit ng nakuha na mga expression habang tinitiyak ang isang pinahihintulutang paglihis mula sa tabular data:

Madaling mapansin na ang kamag-anak na pasilidad ng pagpasa ng FN sa ilalim ng iniksyon o ayon sa pagkakabanggit, ang epekto ng bula ng sangay ay nakakaapekto sa CCM sa parehong paraan, samakatuwid, ang pagtaas ng fn 'o fo', ang paglaban ay bababa, at ang numerical koepisyent sa parehong mga parameter sa lahat ng mga formula sa itaas isa at na parehong, lalo (-0.25). Bilang karagdagan, at para sa airflow, at para sa mga tambutso kapag ang rate ng daloy ng hangin ay nagbabago sa sangay, ang kamag-anak na minimum ng CCM ay tumatagal ng lugar sa parehong antas lo '\u003d 0.2.

Ang mga pangyayari na ito ay nagpapahiwatig na ang mga expression na nakuha, sa kabila ng kanilang pagiging simple, sapat na nagpapakita ng pangkalahatang pisikal na mga pattern na pinagbabatayan ang impluwensya ng mga parameter sa ilalim ng pag-aaral sa pagkawala ng presyon sa mga tees ng anumang uri. Sa partikular, ang mas fn 'o fo', i.e. Ang mas malapit sila sa isa, mas mababa ang istraktura ng daloy kapag ang paglaban ay nabago, na nangangahulugan na mas mababa kaysa sa CCM.

Para sa magnitude ng lo 'dependence ay mas kumplikado, ngunit dito ito ay ang kabuuang dalawang mga mode ng air kilusan. Ang ideya ng antas ng pagsang-ayon ng itinuturing na mga relasyon at ang unang halaga ng CMS ay nagbibigay ng bigas. 1, kung saan ang mga resulta ng pagproseso ng talahanayan 22.37 para sa CMC pinag-isa tees (sangay assemblies) sa pagpasa ng pabilog at rectangular Cross section. sa iniksyon. Tinatayang ang parehong larawan ay nakuha rin para sa approximation table. 22.38 may formula (3).

Tandaan na, bagama't sa huling kaso ay pinag-uusapan natin ang isang pabilog na seksyon, hindi mahirap tiyakin na ang expression (3) ay matagumpay na naglalarawan ng data ng talahanayan. 22.39, na may kaugnayan sa hugis-parihaba nodes. Ang error ng formula para sa CCC ay higit sa lahat 5-10% (hangga't maaari hanggang sa 15%). Ang ilang mas mataas na deviations ay maaaring magbigay ng expression (3) para sa tees sa panahon ng higop, ngunit dito ito ay maaaring itinuturing na kasiya-siya, isinasaalang-alang ang pagiging kumplikado ng mga pagbabago sa paglaban sa mga elemento.

Sa anumang kaso, ang likas na katangian ng pagtitiwala ng CMS mula sa mga kadahilanan na nakakaapekto dito ay napakahusay. Sa kasong ito, ang nakuha na ratios ay hindi nangangailangan ng anumang iba pang data ng pinagmulan, maliban sa pagkalkula ng aerodynamic na magagamit sa talahanayan. Sa katunayan, dapat itong ipahiwatig sa ito nang tahasang at ang mga gastos ng hangin, at seksyon sa kasalukuyang at sa kalapit na balangkas na kasama sa nakalistang mga formula ay dapat ipahiwatig. Pinapasimple nito lalo na ang mga kalkulasyon kapag gumagamit ng mga spreadsheet ng MS Excel.

Kasabay nito, ang mga formula na ibinigay sa kasalukuyang trabaho ay napaka-simple, visual at madaling ma-access sa mga kalkulasyon ng engineering, lalo na sa MS Excel, pati na rin sa proseso ng edukasyon. Ang kanilang paggamit ay nagbibigay-daan sa iyo upang abandunahin ang pag-aaplay ng mga talahanayan habang pinapanatili ang katumpakan na kinakailangan para sa mga kalkulasyon ng engineering, at direktang kalkulahin ang CMS tees sa pagpasa na may iba't ibang uri ng mga seksyon at mga gastos sa hangin sa puno ng kahoy at mga sanga.

Ito ay sapat na upang mag-disenyo ng mga sistema sa at parisukat sa karamihan ng tirahan at mga pampublikong gusali.

Ang mga programa ay maaaring maging kapaki-pakinabang sa mga designer, manager, mga inhinyero. Talaga, gamitin ang sapat na mga programa Microsoft Excel.. Maraming mga may-akda ng programa ang hindi kilala. Gusto kong tandaan ang gawain ng mga taong ito na, batay sa Excel, ay nakapaghanda ng mga kapaki-pakinabang na programa sa pag-aayos. Ang mga tinantyang bentilasyon at mga programa sa air conditioning ay libre para sa pag-download. Ngunit huwag kalimutan! Imposibleng maniwala sa programa, suriin ang data nito.

Taos-puso, Pangangasiwa ng Site.

Sa pamamagitan ng materyal na ito, ang mga editor ng Climate World Magazine ay nagpapatuloy sa paglalathala ng mga kabanata mula sa aklat na "bentilasyon at air conditioning. Mga rekomendasyon sa disenyo para sa.
Tubig at mga pampublikong gusali. " May-akda krasnov yu.s.

Ang pagkalkula ng aerodynamic ng air ducts ay nagsisimula sa pagguhit ng axonometric scheme (M 1: 100), ang mga istasyon ng mga lugar ng mga seksyon, ang kanilang mga naglo-load l (m 3 / h) at haba I (m). Tukuyin ang direksyon ng pagkalkula ng aerodynamic - mula sa pinaka-remote at load na bahagi sa fan. Kung ang pag-aalinlangan, kapag tinutukoy ang direksyon, ang lahat ng posibleng mga pagpipilian ay kinakalkula.

Ang pagkalkula ay nagsisimula mula sa isang remote na seksyon: matukoy ang diameter d (m) ng bilog o lugar f (m 2) ng cross seksyon ng hugis-parihaba maliit na tubo:

Ang bilis ay lumalaki habang lumalapit ang fan.

Sa pamamagitan ng appendix n mula sa pinakamalapit na karaniwang mga halaga: D ct o (isang x b) st (m).

Hydraulic radius ng hugis-parihaba ducts (m):

saan ang kabuuan ng mga coefficients ng mga lokal na resistances sa lugar ng air ducts.

Ang lokal na paglaban sa hangganan ng dalawang site (tees, crossmen) ay tumutukoy sa isang balangkas na may mas kaunting pagkonsumo.

Ang mga coefficients ng lokal na resistances ay ibinibigay sa mga application.

Scheme ng supply system ng bentilasyon na naghahain ng 3-storey administrative building

Halimbawa ng pagkalkula

Paunang data:

Ang mga duct ng hangin ay gawa sa galvanized manipis na polystylene steel, ang kapal at sukat na tumutugma sa ad. H out. Material air intake mine - brick. Bilang isang distributor ng hangin, ang isang adjustable na uri ng PR type na may posibleng mga seksyon ay inilalapat: 100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 at 600 x 200 mm, ang shading koepisyent ng 0.8 at ang pinakamataas na bilis ng hangin sa isang output sa 3 m / s.

Paglaban ng pagtanggap ng warmed balbula na may ganap na bukas na mga blades ng 10 pa. Hydraulic resistance ng caloric installation ng 100 PA (ayon sa isang hiwalay na pagkalkula). Filter Resistance G-4 250 Pa. Hydraulic resistance ng muffler 36 PA (acoustic pagkalkula). Batay sa mga kinakailangan sa arkitektura, disenyo ng rectangular ducts.

Ang mga seksyon ng mga brick channel ay dadalhin sa mesa. 22.7.

Ang mga coefficients ng lokal na resistances.

Plot 1. Grating PP sa exit ng isang cross seksyon ng 200 × 400 mm (kinakalkula nang hiwalay):

Numero ng Plots.	Tingnan ang lokal na paglaban	Sketch	Anggulo α, hail.	Saloobin			Pagbibigay-katwiran	KSM.
				F 0 / F 1.	L 0 / L St.	F Prok / F.
1	Diffuser.		20	0,62	—	—	Talahanayan. 25.1.	0,09
	Out.		90	—	—	—	Talahanayan. 25.11.	0,19
	Tee-pass.		—	—	0,3	0,8	Arr. 25.8.	0,2
							∑ =	0,48
2	Tee-pass.		—	—	0,48	0,63	Arr. 25.8.	0,4
3	Tee-branched.		—	0,63	0,61	—	Arr. 25.9.	0,48
4	2 Top.	250 × 400.	90	—	—	—	Arr. 25.11.
	Out.	400 × 250.	90	—	—	—	Arr. 25.11.	0,22
	Tee-pass.		—	—	0,49	0,64	Talahanayan. 25.8.	0,4
							∑ =	1,44
5	Tee-pass.		—	—	0,34	0,83	Arr. 25.8.	0,2
6	Diffuser pagkatapos ng fan.		H \u003d 0.6.	1,53	—	—	Arr. 25.13.	0,14
	Out.	600 × 500.	90	—	—	—	Arr. 25.11.	0,5
							∑=	0,64
6a.	Confuus sa harap ng fan.			D g \u003d 0.42 M.			Talahanayan. 25.12.	0
7	Tuhod		90	—	—	—	Talahanayan. 25.1.	1,2
	Ladge Jelly.						Talahanayan. 25.1.	1,3
							∑ =	1,44
Table 2. Kahulugan ng mga lokal na resistana

Krasnov yu.s.

"Bentilasyon at air conditioning system. Mga rekomendasyon para sa disenyo para sa produksyon at mga pampublikong gusali ", kabanata 15." Thermocul "

• Refrigerator at refrigeration unit. Disenyo Halimbawa Refrigeration Centers.
• "Pagkalkula ng thermal balance, kahalumigmigan resibo, air exchange, konstruksiyon ng mga diagram ng J- d. Multi zone air conditioning. Mga halimbawa ng mga solusyon "
• Designer. Mga materyales ng magasin "mundo ng klima"
  • Pangunahing mga parameter ng hangin, mga klase ng filter, pagkalkula ng lakas ng guya, mga pamantayan at mga dokumento ng regulasyon, talaan ng mga pisikal na halaga
  • Paghiwalayin ang mga teknikal na solusyon, kagamitan
  Ano ang isang elliptical plug at kung bakit ito kinakailangan
Ang epekto ng mga umiiral na mga pamantayan ng temperatura para sa mga sentro ng data ng paggamit ng kuryente Mga bagong pamamaraan para sa pagpapabuti ng kahusayan ng enerhiya ng mga sistema ng air conditioning ng mga sentro ng pagpoproseso ng data Pagpapabuti ng kahusayan ng solid fuel fireplace. Heat Utilitation Systems sa Refrigeration. Vinural microclimate at kagamitan para sa paglikha nito Pagpili ng kagamitan para sa mga espesyal na panlabas na sistema ng supply ng hangin (Doas) Sistema ng bentilasyon ng tunel. Tlt-turbo Gmbh. Application ng wesper equipment sa complex para sa malalim na pagproseso ng langis ng enterprise "Kirishinefteorgsintez" Pagkontrol ng Air Exchange sa mga lugar ng laboratoryo Kumplikadong paggamit ng mga sistema ng pamamahagi ng hangin sa mga underground channel (UFAD) sa kumbinasyon ng mga cooling beam Sistema ng bentilasyon ng tunel. Pagpili ng scheme ng bentilasyon Pagkalkula ng air-thermal curtains batay sa isang bagong uri ng pagtatanghal ng pang-eksperimentong data sa thermal at mass pagkalugi Karanasan sa paglikha ng isang desentralisadong sistema ng bentilasyon sa panahon ng pagbabagong-tatag ng gusali Malamig na beam para sa mga laboratoryo. Gamit ang double energy recovery. Tiyakin ang pagiging maaasahan sa yugto ng disenyo Ang pagtatapon ng init ay inilabas sa panahon ng pagpapatakbo ng planta ng pagpapalamig ng isang pang-industriya na enterprise
• Mga paraan ng pagkalkula ng aerodynamic ng air ducts.
Paraan ng pagpili ng split-system mula sa Daichi. Mga katangian ng panginginig ng mga tagahanga Bagong karaniwang disenyo ng thermal insulation. Inilapat ang mga tanong sa pag-uuri ng mga kuwarto para sa mga parameter ng klima Pag-optimize ng kontrol at istraktura ng mga sistema ng bentilasyon Mga variator at drainage pump mula sa EDC. Bagong Reference Edition mula sa Avok. Bagong diskarte sa konstruksiyon at pagpapatakbo ng mga sistema ng paglamig ng mga gusali ng air conditioning

Pagkatapos piliin ang lapad o sukat ng seksyon, tinukoy ang bilis ng hangin:, m / s, kung saan f ay ang aktwal na sectional area, m 2. Para sa round air ducts. para sa parisukat para sa hugis-parihaba m 2. Bilang karagdagan, ang katumbas na diameter, MM, ay kinakalkula para sa hugis-parihaba air ducts. Ang katumbas na diameter ng parisukat ay katumbas ng gilid ng parisukat.

Maaari mo ring gamitin ang tinatayang formula . Ang error nito ay hindi lalampas sa 3 - 5%, na sapat para sa mga kalkulasyon ng engineering. Buong pagkawala ng presyon ng alitan para sa buong seksyon RL, PA, nakuha sa pamamagitan ng pagpaparami ng tiyak na pagkawala r sa haba ng L. Kung ang mga duct o mga channel mula sa iba pang mga materyales ay ginagamit, ito ay kinakailangan upang ipakilala ang isang susog sa pagkamagaspang β w. Depende ito sa ganap na katumbas na pagkamagaspang ng materyal ng maliit na tubo sa E at ang halaga ng v f.

Absolute katumbas na maliit na maliit na maliit na materyal:

Ang mga halaga ng susog β sh:

Para sa bakal at viniplast air ducts β sh \u003d 1. Higit pa detalyadong mga halaga β W ay matatagpuan sa Table 22.12. Sa pagsasaalang-alang na ito susog, pino pagkawala ng presyon sa alitan RLβ W, PA, nakuha sa pamamagitan ng multiply RL sa pamamagitan ng β sh.

Pagkatapos ay ang dynamic na presyon sa balangkas, PA. Narito ρ B ang density ng transported air, kg / m 3. Karaniwang tumagal ρ b \u003d 1.2 kg / m 3.

Itinatala ng haligi ng "lokal na paglaban" ang mga pangalan ng paglaban (tap, katangan, krus, tuhod, ihawan, kisame, payong, atbp.) Magagamit sa lugar na ito. Bilang karagdagan, ang kanilang numero at mga katangian kung saan tinukoy ang mga halaga ng CMC para sa mga elementong ito. Halimbawa, para sa isang pag-alis ng pag-ikot, ito ang anggulo ng pag-ikot at ang ratio ng radius ng pag-ikot sa diameter ng radius r / d, para sa isang hugis-parihaba na pag-alis, isang anggulo ng pag-ikot at sukat ng mga gilid ng air duct a at b. Para sa mga butas sa gilid sa air duct o channel (halimbawa, sa lugar ng pag-install ng air intake lattice) - ang ratio ng lugar ng butas sa cross section ng air duct f dv / f tungkol sa. Para sa mga tees at crossbars sa pasilyo, ang saloobin ng cross-seksyon ng pagpasa ng pagpasa at ang trunk f P / F C at ang daloy rate sa sangay at sa puno ng kahoy l о / l c, para sa tees at crossbars Sa sangay - ang ratio ng lugar ng cross seksyon ng sangay at ang bariles fc / fc at muli ang magnitude l tungkol sa / l sa. Dapat itong isipin na ang bawat katangan o mga krus ay kumonekta sa dalawang katabing lugar, ngunit nauugnay sila sa mga lugar na ito, na may mas kaunting daloy ng hangin. Ang pagkakaiba sa pagitan ng tees at crossbars sa pagpasa at sa sangay ay dahil sa kung paano pumasa ang kinakalkula na direksyon. Ito ay ipinapakita sa sumusunod na figure.

Dito, ang tinatayang direksyon ay itinatanghal sa isang mataba na linya, at ang mga direksyon ng mga daloy ng hangin ay mga manipis na arrow. Bilang karagdagan, naka-sign ito, kung saan eksakto sa bawat bersyon ay ang puno ng kahoy, daanan at sangay ng katangan para sa tamang pagpili Relasyon f p / f c, f o / f c at l o / l C. Tandaan na sa mga sistema ng supply, ang pagkalkula ay karaniwang ginagawa laban sa paggalaw ng hangin, at sa tambutso - kasama ang kilusan na ito. Plots na kung saan ang mga tees sa ilalim ng pagsasaalang-alang ay ipinahiwatig ng checkmark. Ang parehong naaangkop sa mga krus. Bilang isang panuntunan, bagaman hindi palaging, ang mga tees at crossmen sa pagpasa ay lumilitaw kapag kinakalkula ang pangunahing direksyon, at sa sangay ay lumilitaw sa aerodynamic na pag-uugnay ng mga menor de edad na site (tingnan sa ibaba). Sa kasong ito, ang parehong katangan sa pangunahing direksyon ay maaaring isaalang-alang bilang isang katangan sa daanan, at sa pangalawang - bilang isang sangay na may isa pang koepisyent.

Ang mga huwaran na halaga ξ para sa madalas na pagtutol ay ipinapakita sa ibaba. Ang mga lattices at kisame ay isinasaalang-alang lamang sa mga lugar ng pagtatapos. Ang mga camsal coefficients ay tinatanggap sa parehong sukat para sa kaukulang tees.

Ang mga halaga ξ ng ilang mga lokal na pagtutol.

*) Ang negatibong CMC ay maaaring mangyari sa maliit na l о / l na may isang pagbuga (pagsipsip) ng hangin mula sa sangay ng pangunahing daloy.

Ang mas detalyadong data para sa CCM ay nakalista sa mga talahanayan 22.16 - 22.43. Matapos matukoy ang halaga ng σξ, ang presyon ng pagkawala sa lokal na resistances, PA, at ang kabuuang presyon ng pagkawala sa segment ng RLβ SH + Z, PA ay kinakalkula. Kapag ang pagkalkula ng lahat ng bahagi ng pangunahing direksyon ay nakumpleto, ang mga halaga ng RLβ Sh + Z ay summed up para sa kanila at ang pangkalahatang paglaban ng bentilasyon network δP \u003d σ (RLβ S + Z) ay tinutukoy. Ang halaga ng network ng δP ay nagsisilbing isa sa pinagmulang data para sa pagpili ng fan. Pagkatapos piliin ang fan sa. supply system. Ang pagkalkula ng tunog ng bentilasyon ng bentilasyon ay ginawa (tingnan ang Kabanata 12) at kung kinakailangan, ang silencer ay napili.

Ang mga resulta ng mga kalkulasyon ay naitala sa talahanayan ayon sa sumusunod na form.

Matapos ang pagkalkula ng pangunahing direksyon, ang isang linkage ng isa - dalawang sangay ay ginawa. Kung ang sistema ay naghahain ng ilang mga sahig, posible na pumili ng mga sangay sa sahig sa mga intermediate floor. Kung ang sistema ay naglilingkod sa isang palapag, ang mga sanga ay nakalista mula sa highway na hindi kasama sa pangunahing direksyon (tingnan ang halimbawa sa Clause 2.3). Ang pagkalkula ng naka-link na lugar ay ginawa sa parehong pagkakasunud-sunod bilang para sa pangunahing direksyon, at naitala sa talahanayan sa parehong anyo. Ang link ay itinuturing na ginawa kung ang kabuuan ng presyon ng pagkawala σ (rlβ sh + z) kasama ang naka-link na lugar deviates mula sa kabuuan σ (rlβ sh + z) kasama ang parallel plots ng pangunahing direksyon sa pamamagitan ng hindi hihigit sa ± 10 %. Parallel attached areas kasama ang pangunahing at naka-link na direksyon mula sa punto ng sumasanga sa terminal air distributors. Kung ang scheme ay mukhang ipinapakita sa sumusunod na figure (ang pangunahing direksyon ay naka-highlight na may taba linya), pagkatapos ay ang direksyon ng direksyon 2 ay nangangailangan na ang halaga ng RLβ SH + Z para sa Seksyon 2 ay katumbas ng RLβ W + Z para sa Seksyon 1 Nakuha mula sa pagkalkula ng pangunahing direksyon, na may katumpakan ± 10%.

Kapag ang daloy ng hangin ay gumagalaw sa mga duct ng hangin at mga channel ng bentilasyon at mga air conditioning system (B at KV), maliban sa pagkawala ng presyon ng alitan, pagkalugi sa mga lokal na resistances na hugis ng mga bahagi ng air ducts, mga distributor ng hangin at mga kagamitan sa network ay may malaking papel .

Ang ganitong mga pagkalugi ay proporsyonal sa dynamic na presyon. r. d \u003d ρ. v.² / 2, kung saan ang ρ ay ang density ng hangin, humigit-kumulang katumbas ng 1.2 kg / m³ sa isang temperatura ng tungkol sa +20 ° C; v. - Ang bilis nito [m / s], tinutukoy, bilang isang panuntunan, sa cross seksyon ng channel para sa paglaban.

Ang mga ratio ng proporsyonal na ξ, na tinatawag na mga coefficients ng lokal na paglaban (CCM), para sa iba't ibang mga elemento ng mga sistema sa at KV ay karaniwang tinutukoy ng mga talahanayan na magagamit, lalo na, sa at sa isang bilang ng iba pang mga mapagkukunan. Ang pinakamalaking kumplikado sa parehong oras ay madalas na tinatawag na KMS para sa mga tees o mga site ng sangay. Ang katotohanan ay na sa kasong ito ay kinakailangan upang isaalang-alang ang uri ng katangan (sa pagpasa o sa sangay) at ang mode ng paggalaw ng hangin (paglabas o pagsipsip), pati na rin ang ratio ng daloy ng hangin rate sa sangay sa daloy rate sa puno ng kahoy L'o \u003d l o / l C. at cross-sectional area ng seksyon ng cross trunk cross F'n \u003d f p / f with..

Para sa tees sa panahon ng pagsipsip, kinakailangan upang isaalang-alang ang ratio ng lugar ng seksyon ng cross branch sa lugar ng seksyon ng cross trunk F'o \u003d f o / f with.. Sa manu-manong, ang may-katuturang data ay ipinapakita sa talahanayan. 22.36-22.40. Gayunpaman, kapag kinakalkula ang paggamit ng mga spreadsheet ng Excel, na kasalukuyang karaniwan dahil sa malawak na paggamit ng iba't ibang pamantayan software. At ang kadalian ng pagpaparehistro ng mga resulta ng mga kalkulasyon, ito ay kanais-nais na magkaroon ng analytical formula para sa CCC, hindi bababa sa pinaka-karaniwang saklaw ng mga pagbabago sa mga katangian ng Tees.

Bilang karagdagan, ito ay maipapayo sa proseso ng edukasyon upang mabawasan teknikal na trabaho Pag-aaral at paglilipat ng pangunahing pag-load sa pagpapaunlad ng mga nakakatulong na solusyon sa mga sistema.

Ang ganitong mga formula ay magagamit sa tulad ng isang medyo pangunahing pinagmulan, tulad ng, ngunit ang mga ito ay iniharap sa isang napaka-pangkalahatang form, nang hindi isinasaalang-alang ang mga tampok ng disenyo ng mga tiyak na elemento ng umiiral na mga sistema ng bentilasyonAt gumamit din ng isang makabuluhang bilang ng mga karagdagang parameter at nangangailangan sa ilang mga kaso na access sa mga partikular na talahanayan. Sa kabilang banda, ang mga programa na kamakailan ay lumitaw para sa awtomatikong pagkalkula ng aerodynamic ng mga sistema sa at KV ay ginagamit ng ilang mga algorithm upang matukoy ang CMC, ngunit, bilang isang panuntunan, hindi sila kilala para sa gumagamit at maaaring maging sanhi ng mga pagdududa tungkol sa kanilang bisa at kawastuhan.

Gayundin, ang ilang mga trabaho ay kasalukuyang umuusbong, ang mga may-akda na patuloy na nagsasaliksik sa pagpapaliwanag sa pagkalkula ng CMS o pagpapalawak ng parameter na hanay ng kaukulang elemento ng sistema, kung saan ang mga resulta na nakuha ay magiging patas. Ang mga publikasyong ito ay lumalabas sa ating bansa at sa ibang bansa, bagaman sa pangkalahatan ang kanilang bilang ay hindi masyadong malaki, at batay lamang sa numerical na pagmomolde ng magulong daloy gamit ang isang computer o direktang pag-aaral ng pang-eksperimento. Gayunpaman, ang data na nakuha ng mga may-akda, bilang isang panuntunan, ay mahirap gamitin sa pagsasagawa ng disenyo ng masa, dahil hindi pa ito kinakatawan sa engineering.

Sa bagay na ito, ipinapayong pag-aralan ang data na nakapaloob sa mga talahanayan at pagkuha ng mga dependency ng approximation sa mga ito, na kung saan ay magkakaroon ng pinakamadali at pinaka-maginhawang hitsura para sa mga kasanayan sa engineering at sa parehong oras ay lubos na sumasalamin sa likas na katangian ng mga dependences para sa CMC tees . Para sa mga pinaka-karaniwang varieties - Tees sa pagpasa (pinag-isang sangay), ang gawaing ito ay nalutas ng may-akda sa trabaho. Kasabay nito, para sa mga tees sa sangay, ang mga analytical ratios ay mas mahirap hanapin, dahil ang mga dependency mismo ay mas mahirap. Ang pangkalahatang hitsura ng mga formula ng approximation, gaya ng lagi sa ganitong mga kaso, ito ay lumiliko batay sa lokasyon settlement points. Sa larangan ng ugnayan, at ang kaukulang mga coefficients ay pinili ng hindi bababa sa paraan ng parisukat upang mabawasan ang paglihis ng dinisenyo iskedyul gamit ang Excel. Pagkatapos ay para sa ilan sa mga pinaka-karaniwang saklaw F p / f c, f o / f c at l o / l Maaari kang makakuha ng mga expression:

para sa L'o. \u003d 0.20-0.75 I. F'o.\u003d 0.40-0.65 - Para sa mga tees sa pagtatapon (supply);

para sa L'o. = 0,2-0,7, F'o. \u003d 0.3-0.5 I. F. P. \u003d 0.6-0.8 - Para sa mga tees sa panahon ng pagsipsip (maubos).

Ang katumpakan ng mga dependency (1) at (2) ay nagpapakita ng Fig. 1 at 2, kung saan ipinapakita ang mga resulta ng pagproseso ng talahanayan. 22.36 at 22.37 para sa CMC pinag-isang tees (sumasanga site) sa sangay ng pabilog seksyon sa panahon ng pagsipsip. Sa kaso ng seksyon ng hugis-parihaba, ang mga resulta ay magkakaiba.

Maaaring mapansin na ang pagkakaiba dito ay mas malaki kaysa sa mga tees sa pagpasa, at katamtaman 10-15%, kung minsan kahit hanggang sa 20%, ngunit para sa mga kalkulasyon ng engineering maaaring ito ay pinahihintulutan, lalo na sa halatang pinagmulan ng error na nakapaloob sa mga talahanayan at sabay-sabay na pagpapadali ng mga kalkulasyon kapag gumagamit ng Excel. Kasabay nito, ang nakuha na ratios ay hindi nangangailangan ng anumang iba pang data ng pinagmulan maliban sa pagkalkula ng aerodynamic sa talahanayan. Sa katunayan, dapat itong ipahiwatig sa ito nang tahasang at ang mga gastos ng hangin, at seksyon sa kasalukuyang at sa kalapit na balangkas na kasama sa nakalistang mga formula ay dapat ipahiwatig. Una sa lahat, pinapasimple nito ang mga kalkulasyon kapag nag-aaplay ng mga spreadsheet ng Excel. Sa parehong oras na bigas. 1 at 2 siguraduhin na ang mga analytic dependences natagpuan lubos na sapat na sumasalamin sa likas na katangian ng impluwensiya ng lahat ng mga pangunahing mga kadahilanan sa KSC tees at ang pisikal na kakanyahan ng mga proseso na nagaganap sa kanila kapag ang hangin daloy gumagalaw.

Kasabay nito, ang mga formula na ibinigay sa kasalukuyang gawain ay napaka-simple, visual at madaling ma-access sa mga kalkulasyon ng engineering, lalo na sa Excel, pati na rin sa proseso ng edukasyon. Ang kanilang paggamit ay nagbibigay-daan sa iyo upang abandunahin ang pag-aaplay ng mga talahanayan habang pinapanatili ang katumpakan na kinakailangan para sa mga kalkulasyon ng engineering, at direktang kalkulahin ang mga coefficients ng lokal na paglaban ng mga tees sa sangay sa isang malawak na hanay ng mga relasyon at mga gastos sa hangin sa puno ng kahoy at mga sangay.

Ito ay sapat na upang mag-disenyo ng bentilasyon at air conditioning system sa karamihan ng mga tirahan at pampublikong gusali.

1. Direktoryo ng taga-disenyo. Panloob na sanitary at teknikal na mga aparato. Bahagi 3. Bentilasyon at air conditioning. Kn. 2 / ed. N.n. Pavlova at yu.i. Schiller. - M.: Strroyzdat, 1992. 416 p.
2. I.e. i.e. Hydraulic resistance reference / ed. M.o. Steinberg. - Ed. 3rd. - M.: Mechanical Engineering, 1992. 672 p.
3. Posokhin v.n., ziganshin a.m., batalova a.v. Sa kahulugan ng mga coefficients ng mga lokal na resistances ng perturbing elemento ng pipeline systems // balita ng mga unibersidad: konstruksiyon, 2012. №9. P. 108-112.
4. Posokhin v.n., ziganshin a.m., varsegova e.v. Sa pagkalkula ng presyon pagkawala sa lokal na resistances: post. 1 // Balita ng Mga Unibersidad: Konstruksiyon, 2016. №4. P. 66-73.
5. Averkov O.a. Eksperimental na pag-aaral ng mga lutless daloy sa pumapasok sa butas ng higop // Bstu Bstu. V.g. Shukhova, 2012. №1. P. 158-160.
6. Kamel A.H., Shaqlaih A.S. Frictional Presure Losess of fluids na dumadaloy sa Circular Conduits: isang pagsusuri. Spe pagbabarena at function. 2015. Vol. 30. Hindi. 2. pp. 129-140.
7. Gabrielaitene I. Numerical simulation ng isang sistema ng pag-init ng distrito na may mga pagbibigay-diin sa paglipat ng temperatura. Proc. Ng 8th International Conference "Environmental Engineering". Vilnius. Vgtu publishers. 2011. Vol. 2. pp. 747-754.
8. Horikiri K., Yao Y., Yao J. Modeling conjugate daloy at init transfer sa isang maaliwalas na kuwarto para sa panloob na thermal comfort assessment. Gusali at kapaligiran. 2014. Hindi. 77. pp. 135-147.
9. Samarin od Pagkalkula ng mga lokal na resistances sa mga gusali ng bentilasyon ng mga sistema // magazine s.o.k., 2012. №2. P. 68-70.