Ang B ay ang pare-pareho ng silid sa itinuturing na octave band sa m 2, kinuha alinsunod sa mga talata. 3.4 o 3.5;

Ang AZ-i ay isang pagwawasto na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng mga antas ng tunog na lakas ng mga plafond at grilles ng mga octave band, kinuha ayon sa talahanayan. 6, sa dB;

D - pagwawasto para sa lokasyon ng mapagkukunan ng ingay; kapag ang mapagkukunan ay matatagpuan sa lugar ng pagtatrabaho (hindi mas mataas sa 2 m mula sa sahig), A = 3 dB; kung ang mapagkukunan ay mas mataas kaysa sa zone na ito, A * ■ 0;

0.7 - kadahilanan sa kaligtasan;

F, B - ang mga pagtatalaga ay pareho sa seksyon 2.9, pormula (5).

Tandaan Ang pagpapasiya ng pinapayagan na bilis ng paggalaw ng hangin ay isinasagawa lamang para sa isang dalas, na pantay para sa VNIIGS shade 250 Sh, para sa mga disc shade na 500 Hz, para sa mga anemostat at grilles na 2000 Hz.

2.14. Upang mabawasan ang antas ng lakas ng tunog ng ingay na nabuo ng mga bends at tees ng mga duct ng hangin, ang mga lugar na may matalim na pagbabago sa cross-sectional area, atbp, kinakailangan upang limitahan ang bilis ng paggalaw ng hangin sa pangunahing mga duct ng hangin ng mga pampublikong gusali at mga auxiliary na gusali ng mga pang-industriya na negosyo hanggang 5-6 m / s, at sa mga sangay hanggang sa 2-4 m / s. Para sa isang gusali ng produksyon, ang mga bilis na ito ay maaaring magkakasunod na doble, kung ang teknolohikal at iba pang mga kinakailangan ay ginagawang posible.

3. Pagkalkula ng OCTAVE SOUND PRESSURE LEVELS SA DESIGN POINTS

3.1. Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba sa mga permanenteng lugar ng trabaho o sa mga silid (sa mga punto ng disenyo) ay hindi dapat lumagpas sa itinakdang mga pamantayan.

(Mga Tala: 1. Kung ang mga kinakailangan sa regulasyon para sa mga antas ng presyon ng tunog ay magkakaiba sa araw, kung gayon ang disenyo ng tunog ng mga pag-install ay dapat gawin sa pinakamababang pinapayagan na mga antas ng presyon ng tunog.

2. Ang mga antas ng presyon ng tunog sa permanenteng mga lugar ng trabaho o sa mga silid (sa mga punto ng disenyo) ay nakasalalay sa lakas ng tunog at sa lokasyon ng mga mapagkukunan ng ingay at mga katangiang sumisipsip ng tunog ng kuwartong pinag-uusapan.

3.2. Kapag tinutukoy ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba, ang pagkalkula ay dapat gawin para sa permanenteng mga lugar ng trabaho o mga punto ng disenyo sa mga silid na pinakamalapit sa mga mapagkukunan ng ingay (mga yunit ng pagpainit at bentilasyon, pamamahagi ng hangin o mga pag-access sa hangin, mga kurtina ng hangin o panghimpapawid, atbp.). Sa katabing teritoryo, ang mga puntos na pinakamalapit sa mga mapagkukunan ng ingay (mga tagahanga na bukas na matatagpuan sa teritoryo, tambutso o pag-inom ng mga shaft ng hangin, mga aparato ng pag-install ng bentilasyon, atbp.), Kung saan na-normalize ang mga antas ng tunog na presyon, dapat na dalhin bilang disenyo mga puntos

a - mga mapagkukunan ng ingay (autonomous air conditioner at plafond) at ang punto ng disenyo ay nasa iisang silid; b - mga mapagkukunan ng ingay (mga elemento ng fan at pag-install) at ang punto ng disenyo ay matatagpuan sa iba't ibang mga silid; c - mapagkukunan ng ingay - ang tagahanga ay nasa silid, ang kinakalkula na punto ay sa pagdating sa gitna ng teritoryo; 1 - autonomous air conditioner; 2 - kinakalkula point; 3 - plafond na bumubuo ng ingay; 4 - fan na may insulasyon ng panginginig; 5 - kakayahang umangkop na insert; в - gitnang muffler; 7 - biglaang pagpapakipot ng seksyon ng maliit na tubo; 8 - pagsasanga ng duct ng hangin; 9 - hugis-parihaba na pagliko na may mga gabay na vanes; 10 - makinis na pagliko ng air duct; 11 - hugis-parihaba na pagliko ng air duct; 12 - sala-sala; /

3.3. Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba / disenyo ay dapat matukoy tulad ng sumusunod.

Kaso 1. Ang pinagmulan ng ingay (grille na bumubuo ng ingay, plafond, autonomous air conditioner, atbp.) Ay matatagpuan sa silid na isinasaalang-alang (Larawan 3). Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba na nabuo sa disenyo point ng isang mapagkukunan ng ingay ay dapat na natutukoy ng pormula

L-L, + I0! g (- £ - + - i-l (8)

okt \ 4 g g V t)

Tandaan. Para sa mga ordinaryong silid, na walang mga espesyal na kinakailangan para sa acoustics, ayon sa pormula

L = Lp - 10 lg H w -4- D - (- 6, (9)

kung saan ang Lp okt ay ang antas ng tunog ng tunog na oktaba ng mapagkukunan ng ingay (natutukoy ayon sa Seksyon 2) sa dB \

Ang V w ay ang pare-pareho ng isang silid na may mapagkukunan ng ingay sa octave band na isinasaalang-alang (natutukoy ng mga sugnay 3.4 o 3.5) sa f 2;

D - pagwawasto para sa lokasyon ng pinagmulan ng ingay Kung ang mapagkukunan ng ingay ay matatagpuan sa lugar ng pagtatrabaho, pagkatapos ay para sa lahat ng mga frequency D = 3 dB; kung ito ay mas mataas kaysa sa lugar ng pagtatrabaho, - D = 0;

Ang factor ay ang kadahilanan ng pagdidirekta ng mapagkukunan ng radiation ng ingay (natutukoy mula sa mga kurba sa Larawan 4), walang dimensyon; d ay ang distansya mula sa sentro ng geometriko ng mapagkukunan ng ingay sa punto ng disenyo sa w.

Ang grapikong solusyon sa equation (8) ay ipinapakita sa Fig. lima

Kaso 2. Ang mga puntos ng disenyo ay matatagpuan sa isang silid na may insulado ng ingay. Ang ingay mula sa isang fan o isang elemento ng yunit ay kumakalat sa pamamagitan ng mga duct ng hangin at nai-radiate sa silid sa pamamagitan ng pamamahagi ng hangin o aparato ng paggamit ng hangin (grille). Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba na nabuo sa mga puntos ng disenyo ay dapat na matukoy ng pormula

L = L P -L p + 101g (-% + - V (10)

Tandaan Para sa mga ordinaryong silid, kung saan walang mga espesyal na kinakailangan para sa acoustics, - ayon sa pormula

L - L p -A Lp -10 lgiJ H ~ b A -f- 6, (11)

kung saan ang L p in - ang antas ng oktaba ng lakas ng tunog ng fan o elemento ng pag-install na sumasalamin sa duct sa itinuturing na octave band sa dB (tinutukoy alinsunod sa mga sugnay na 2.5 o 2.10);

AL p in - ang kabuuang pagbawas sa antas (pagkawala) ng tunog na lakas ng ingay ng bentilador o

oras ng pag-install sa isinasaalang-alang na banda ng oktaba kasama ang landas ng paglaganap ng tunog sa dB (natutukoy alinsunod sa sugnay na 4.1); D - pagwawasto para sa lokasyon ng mapagkukunan ng ingay; kung ang pamamahagi ng hangin o aparato ng paggamit ng hangin ay matatagpuan sa lugar ng pagtatrabaho, A = 3 dB, kung mas mataas kaysa dito, - D = 0; Ф at ang direksyong kadahilanan ng elemento ng pag-install (butas, sala-sala, atbp.), Naglalabas ng ingay sa insulated na silid, walang dimensyon (natutukoy mula sa mga grapiko sa Larawan 4); g „-distansya mula sa elemento ng pag-install na naglalabas ng ingay sa insulated na silid hanggang sa punto ng disenyo sa m \

B at ang pare-pareho ng silid na insulated mula sa ingay sa itinuturing na oktaba na banda sa m 2 (tinutukoy ng mga sugnay na 3.4 o 3.5).

Kaso 3. Ang mga puntos ng disenyo ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali. Ang ingay ng bentilador ay kumakalat sa pamamagitan ng maliit na tubo at inilalabas sa himpapawid sa pamamagitan ng isang rehas na bakal o baras (Larawan 6). Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba na nabuo sa mga puntos ng disenyo ay dapat na matukoy ng pormula

I = L p -AL p -201gr a -i ^ - + A-8, (12)

kung saan ang r a ay ang distansya mula sa elemento ng pag-install (sala-sala, butas), naglalabas ng ingay sa himpapawid, sa punto ng disenyo sa m \ p a ay ang tunog pagpapalambing sa himpapawid, kinuha ayon sa talahanayan. 7 sa dB / km \

A - pagwawasto sa dB, isinasaalang-alang ang lokasyon ng punto ng disenyo na may kaugnayan sa axis ng sangkap na naglalabas ng ingay ng pag-install (para sa lahat ng mga frequency na kinukuha ayon sa Larawan 6).

1 - baras ng bentilasyon; 2 - louvered grille

Ang natitirang dami ay pareho sa mga formula (10)

3.4. Ang pare-pareho sa silid B ay dapat na matukoy mula sa mga grap sa Fig. 7 o ayon sa mesa. 9, gamit ang mesa. 8 upang matukoy ang mga katangian ng silid.

3.5. Para sa mga silid na may mga espesyal na kinakailangan sa acoustical (natatanging mga manonood

bulwagan, atbp.), ang pare-pareho ng silid ay dapat na matukoy alinsunod sa mga tagubilin para sa disenyo ng tunog para sa mga silid na ito.

3.6. Kung ang punto ng disenyo ay tumatanggap ng ingay mula sa maraming mga mapagkukunan ng ingay (halimbawa, supply at recirculation grilles, autonomous air conditioner, atbp.), Pagkatapos ay para sa isinasaalang-alang na punto ng disenyo, ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba na nilikha ng bawat isa sa mga mapagkukunan ng ingay na magkahiwalay na dapat matukoy. para sa isinasaalang-alang na disenyo point gamit ang mga kaukulang formula sa sugnay 3.2., at ang kabuuang antas sa

Ang "Mga Alituntunin para sa disenyo ng tunog ng mga yunit ng bentilasyon" ay binuo ng Research Institute of Construction Physics ng USSR Gosstroy kasama ang mga instituto na Santekhproekt ng USSR Gosstroy at Giproniiaviaprom Minaviaprom.

Ang mga tagubilin ay binuo sa pagbuo ng mga kinakailangan ng kabanata SNiP I-G.7-62 "Heating, bentilasyon at aircon. Mga pamantayan sa disenyo "at" Mga pamantayan sa disenyo ng sanitary para sa mga pang-industriya na negosyo "(SN 245-63), na nagtataguyod ng pangangailangan na bawasan ang ingay ng bentilasyon, mga pag-install ng aircon at pagpainit ng hangin para sa mga gusali at istraktura para sa iba't ibang mga layunin, kapag lumampas ito sa pinahihintulutang tunog antas ng presyon.

Mga editor: A. Hindi. 1. Koshkin (Gosstroy USSR), Dr. Agham, prof. E. Ya. Yudin at mga kandidato sa teknikal. E. A. Leskov at G. L. Osipov (Research Institute of Building Physics), Ph.D. tech. Sci. I. D. Rassadi

Itinakda ng Mga Alituntunin ang mga pangkalahatang prinsipyo ng mga kalkulasyon ng tunog para sa mekanikal na bentilasyon, pag-install ng aircon at pag-init ng hangin. Ang mga pamamaraan ng pagbawas ng mga antas ng presyon ng tunog sa permanenteng mga lugar ng trabaho at sa mga silid (sa mga punto ng disenyo) sa mga halagang itinatag ng mga pamantayan ay isinasaalang-alang.

sa (Giproniiaviaprom) at Ing. | g. A. Katsnelson / (GPI Santekhproekt)

1. Pangkalahatang Paglalaan ............ -. ... , 3

2. Mga mapagkukunan ng ingay ng mga pag-install at ang kanilang mga katangian sa ingay 5

3. Pagkalkula ng mga antas ng presyon ng tunog na oktaba sa kinakalkula

puntos .................... 13

4. Pagbawas ng mga antas (pagkawala) ng tunog lakas ng ingay sa

iba`t ibang mga elemento ng mga duct ng hangin ........ 23

5. Pagtukoy ng kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog. ... ... *. ............... 28

6. Mga hakbang upang mabawasan ang mga antas ng presyon ng tunog. 31

Paglalapat. Mga halimbawa ng pagkalkula ng tunog ng bentilasyon, aircon at mga pag-install ng pagpainit ng hangin na may mechanical induction ... 39

Plano ko quarter. 1970, blg. 3

3.7. Kung ang mga kalkuladong puntos ay matatagpuan sa isang silid kung saan dumaan ang isang "maingay" na duct ng hangin, at ang ingay ay tumagos sa silid sa pamamagitan ng mga dingding ng duct ng hangin, kung gayon ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba ay dapat na matukoy ng pormula.

L - L p -AL p + 101g --R B - 101gB „-J-3, (13)

kung saan ang Lp 9 ay ang antas ng tunog ng tunog na octave ng pinagmulan ng ingay na na-radiate sa duct, sa dB (natutukoy alinsunod sa mga talata 2 5 at 2.10);

ALp b - kabuuang pagbaba ng mga antas ng lakas ng tunog (pagkalugi) kasama ang landas ng paglaganap ng tunog mula sa isang mapagkukunan ng ingay (fan, choke, atbp.) Hanggang sa simula ng isinasaalang-alang na seksyon ng air duct na naglalabas ng ingay sa silid, sa dB (natutukoy alinsunod sa Seksyon 4);

Komite ng Estado ng Konseho ng Mga Ministro ng USSR para sa Mga Kagawaran sa Konstruksiyon (Gosstroy ng USSR)

1. PANGKALAHATANG PAGBIBIGAY

1.1. Ang Mga Patnubay na ito ay binuo sa pagbuo ng mga kinakailangan ng kabanata SNiP I-G.7-62 "Heating, bentilasyon at aircon. Mga pamantayan sa disenyo "at" Mga pamantayan sa disenyo ng sanitary para sa mga pang-industriya na negosyo "(SN 245-63), na nagtataguyod ng pangangailangan na bawasan ang ingay ng bentilasyon, mga pag-install ng aircon at pagpainit ng hangin na may mekanikal na induction sa mga antas ng presyon ng tunog na pinapayagan ayon sa mga pamantayan.

1.2. Ang mga kinakailangan ng Mga Alituntuning ito ay nalalapat sa mga kalkulasyon ng tunog ng airborne (aerodynamic) na ingay na nabuo sa panahon ng pagpapatakbo ng mga pag-install na nakalista sa sugnay 1.1.

Tandaan Ang Mga Alituntunin na ito ay hindi isinasaalang-alang ang mga kalkulasyon ng paghihiwalay ng panginginig ng mga tagahanga at mga de-kuryenteng motor (paghihiwalay ng mga pagkabigla at tunog na panginginig na ipinadala sa mga istraktura ng gusali), pati na rin ang mga kalkulasyon ng tunog pagkakabukod ng mga nakapaloob na istraktura ng mga silid sa bentilasyon.

1.3. Ang pamamaraan para sa pagkalkula ng ingay ng hangin (aerodynamic) ay batay sa pagtukoy ng mga antas ng presyon ng tunog ng ingay na nabuo sa panahon ng pagpapatakbo ng mga pag-install na tinukoy sa sugnay 1.1, sa permanenteng lugar ng trabaho o sa mga silid (sa mga punto ng disenyo), na tinutukoy ang pangangailangan na bawasan ang ingay na ito mga antas at hakbang upang mabawasan ang mga antas ng tunog na presyon sa mga halagang pinapayagan ng mga pamantayan.

Mga Tala: 1. Ang pagkalkula ng tunog ay dapat na isang bahagi ng mga proyekto ng bentilasyon, pag-install ng aircon at pagpainit ng hangin na may mekanikal na induction para sa mga gusali at istraktura para sa iba't ibang mga layunin.

Ang pagkalkula ng acoustic ay dapat gawin lamang para sa mga silid na may normalized na antas ng ingay.

2. Ang ingay ng hangin (aerodynamic) at ingay ng fan ay nabuo ng daloy ng hangin sa mga duct ng hangin na may broadband spectra.

3. Sa Mga Tagubiling ito, sa ilalim ng ingay, dapat maunawaan ng lahat ang lahat ng uri ng mga tunog na makagambala sa pang-unawa ng mga kapaki-pakinabang na tunog o makagambala sa katahimikan, pati na rin ang mga tunog na may mapanganib o nakakainis na epekto sa katawan ng tao.

1.4. Kapag kinakalkula ang disenyo ng acoustic ng isang sentral na bentilasyon, aircon at yunit ng pagpainit ng hangin, dapat isaalang-alang ang pinakamaikling sangay ng mga duct ng hangin. Kung naghahain ang gitnang yunit ng maraming mga silid kung saan magkakaiba ang mga kinakailangan sa regulasyon para sa ingay, pagkatapos ay dapat gawin ang isang karagdagang pagkalkula para sa sangay ng mga duct ng hangin na naghahatid sa silid na may pinakamababang antas ng ingay.

Hiwalay, dapat gawin ang isang pagkalkula para sa mga autonomous na pag-init at bentilasyon ng mga yunit, mga autonomous air conditioner, mga yunit ng air o air-heat na kurtina, mga yunit ng pagsipsip ng lokal, mga yunit ng mga air shower unit na pinakamalapit sa mga punto ng disenyo o may pinakamataas na pagganap at tunog kapangyarihan

Hiwalay, ang isang pagkalkula ng acoustic ng mga sangay ng duct ng hangin na tumatakas sa himpapawid ay dapat na isagawa (paggamit ng hangin at paglabas ng mga pag-install).

Kung may mga throttling device (diaphragms, throttle valve, dampers), pamamahagi ng hangin at mga aparato ng paggamit ng hangin (grilles, shade, diffusers, atbp.) Sa pagitan ng fan at ng serbisyong silid, biglang pagbabago sa cross-seksyon ng mga duct ng hangin, baluktot at mga tees, isang pagkalkula ng tunog ng mga aparatong ito ay dapat gumanap at mga elemento ng pag-install.

1.5. Ang pagkalkula ng acoustic ay dapat na gumanap para sa bawat isa sa walong mga oktaba na banda ng saklaw ng pandinig (na kung saan ang mga antas ng ingay ay na-normalize) na may mga geometric na average na frequency ng mga octave band na 63, 125, 250, 500, 1000, 2000, 4000 at 8000 Hz .

Mga Tala: 1. Para sa mga sentral na sistema ng pag-init ng hangin, bentilasyon at aircon sa pagkakaroon ng isang branched network ng mga duct ng hangin, pinapayagan itong kalkulahin lamang para sa mga frequency na 125 at 250 Hz.

2. Ang lahat ng mga intermediate na pagkalkula ng acoustic ay ginaganap na may katumpakan na 0.5 dB. Ang huling resulta ay bilugan sa buong decibel.

1.6. Ang mga kinakailangang hakbang upang mabawasan ang ingay na nabuo ng bentilasyon, pag-install ng aircon at pag-init ng hangin, kung kinakailangan, ay dapat na tukuyin para sa bawat pinagmulan nang magkahiwalay.

2. SOURCES OF UNITS NOISE AND THEIRING CHARACTERISTICS

2.1. Ang mga kalkulasyon ng tunog upang matukoy ang antas ng presyon ng tunog ng ingay (aerodynamic) na ingay ay dapat gawin na isinasaalang-alang ang ingay na nabuo ng:

a) isang tagahanga;

b) kapag ang daloy ng hangin ay gumagalaw sa mga elemento ng mga pag-install (diaphragms, throttles, dampers, turn ng air duct, tees, grilles, shade, atbp.).

Bilang karagdagan, ang ingay na nakadala sa pamamagitan ng mga bentilasyon ng bentilasyon mula sa isang silid patungo sa isa pa ay dapat isaalang-alang.

2.2. Ang mga katangian ng ingay (mga antas ng lakas ng tunog ng oktaba) ng mga mapagkukunan ng ingay (mga tagahanga, mga yunit ng pag-init, mga aircon ng silid, pag-throttling, pamamahagi ng hangin at mga aparato ng paggamit ng hangin, atbp.) Dapat gawin alinsunod sa mga pasaporte para sa kagamitan na ito o ayon sa data ng katalogo

Sa kawalan ng mga katangian ng ingay, dapat silang matukoy nang eksperimento sa kahilingan ng customer o sa pagkalkula, na ginagabayan ng data na ibinigay sa Mga Tagubiling ito.

2.3. Ang pangkalahatang antas ng lakas ng tunog ng ingay ng fan ay dapat matukoy ng formula

L p = Z + 251g # + l01gQ-K (1)

kung saan ang 1 ^ P ay ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng ingay ng venous

Tilator sa dB na may kaugnayan sa 10 "12 W;

Pamantayan sa L-ingay, depende sa uri at disenyo ng fan, sa dB; dapat kunin ayon sa mesa. isa;

Ako ang kabuuang presyon na nilikha ng fan, sa kg / m 2;

Ang Q ay ang pagganap ng fan sa m ^ / sec;

5 - pagwawasto para sa fan operating mode sa dB.

Talahanayan 1

Mga Tala: 1. Ang isang halaga ng 6 na may isang paglihis ng fan operating mode ng hindi hihigit sa 20% ng maximum na kahusayan ay dapat na kinuha pantay sa 2 dB. Kapag ang fan ay nagpapatakbo na may maximum na kahusayan, 6 = 0.

2. Upang mapadali ang mga kalkulasyon sa fig. Ipinapakita ng 1 ang isang graph para sa pagtukoy ng halagang 251gtf + 101gQ.

3, Ang halagang nakuha ng pormula (1) ay nagpapakilala sa tunog ng kuryente na ibinubuga ng bukas na papasok o outlet ng bentilador sa isang direksyon patungo sa libreng kapaligiran o sa silid na may pagkakaroon ng isang makinis na supply ng hangin sa papasok.

4. Sa kaso ng di-makinis na panustos ng hangin sa inlet pipe o pag-install ng isang throttle sa inlet pipe sa mga halagang tinukoy sa

tab 1, dapat idagdag para sa mga tagahanga ng ehe ng 8 dB, para sa mga tagahanga ng centrifugal na 4 dB

2.4. Ang mga antas ng tunog ng oktaba na tunog ng ingay ng bentilador ay ipinapakita ng bukas na papasok o outlet ng fan L p a, sa libreng kapaligiran o sa silid, ay dapat na matukoy ng pormula

(2)

kung saan ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng fan sa dB;

Ang ALi ay isang pagwawasto na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng tunog ng lakas ng fan ng mga octave band sa dB, kinuha depende sa uri ng fan at ang bilang ng mga rebolusyon ayon sa talahanayan. 2.

talahanayan 2

Pagwawasto ALu isinasaalang-alang ang pamamahagi ng tunog lakas ng tagahanga sa pamamagitan ng mga banda ng oktaba, sa dB

Mga Tala: 1. Ibinigay sa talahanayan. 2, ang data na walang bracket ay wasto kapag ang bilis ng fan ay nasa saklaw na 700-1400 rpm.

2. Sa bilis ng tagahanga ng 1410-2800 rpm, ang buong spectrum ay dapat na ilipat isang oktaba pababa, at sa 350-690 rpm, isang oktaba pataas, kinukuha ang mga halaga sa mga braket para sa mga frequency na 32 at 16000 Hz para sa matinding mga oktaba .

3. Kapag ang bilis ng fan ay lumagpas sa 2800 rpm, ang buong spectrum ay dapat ilipat sa dalawang octaves.

2.5. Ang mga antas ng tunog ng oktaba na tunog ng ingay ng fan ay sumasalamin sa network ng bentilasyon na dapat matukoy ng pormula

Lp - L p ■ - A L- ± - | ~ Л i-2,

kung saan ang AL 2 ay isang pagwawasto na isinasaalang-alang ang epekto ng pagkonekta ng fan sa network ng air duct sa dB, natutukoy ayon sa talahanayan. 3.

2.6. Ang pangkalahatang antas ng lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga ng tagahanga sa pamamagitan ng mga dingding ng pambalot (pabahay) sa silid ng bentilasyon ay dapat matukoy ng pormula (1), sa kondisyon na ang halaga ng pamantayan ng ingay L ay kinuha mula sa Talahanayan. 1 bilang average nito para sa mga panig ng pagsipsip at paglabas.

Ang mga antas ng tunog ng oktaba na tunog ng ingay na ibinubuga ng bentilador sa silid ng bentilasyon ay dapat na tinutukoy ng pormula (2) at mesa. 2.

2.7. Kung maraming mga tagahanga ang tumatakbo nang sabay-sabay sa silid ng bentilasyon, pagkatapos para sa bawat oktaba na banda kinakailangan upang matukoy ang kabuuang antas

ang lakas ng tunog ng ingay na ibinubuga ng lahat ng mga tagahanga.

Ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng ingay na L cyu sa panahon ng pagpapatakbo ng mga magkaparehong tagahanga ay dapat matukoy ng pormula

£ kabuuan = Z.J + 10 Ign, (4)

kung saan ang Li ay ang antas ng tunog na lakas ng ingay ng isang fan sa dB-, n ang bilang ng magkatulad na mga tagahanga.

Upang buod ang mga antas ng lakas ng tunog ng ingay o presyon ng tunog na nabuo ng dalawang mapagkukunan ng ingay ng iba't ibang mga antas, dapat mong gamitin ang talahanayan. 4.

2.8. Ang mga antas ng tunog na oktaba ng tunog ng ingay na ibinubuga sa silid ng mga autonomous air conditioner, unit ng pagpainit at bentilasyon, mga unit ng air shower (walang mga network ng duct ng hangin) na may mga tagahanga ng ehe ay dapat na tinutukoy ng pormula (2) at mesa. 2 na may isang pagwawasto ng 3 dB boost.

Para sa mga autonomous na yunit na may mga centrifugal na tagahanga, ang mga antas ng tunog na oktaba ng tunog ng ingay na ibinubuga ng mga suction at paglabas ng mga nozzles ng fan ay dapat na tinutukoy ng pormula (2) at mesa. 2, at ang kabuuang antas ng ingay - ayon sa talahanayan. 4.

Tandaan Kapag ang hangin ay kinuha mula sa labas ng mga yunit, hindi kinakailangan ng pagtaas ng pagwawasto.

2.9. Ang kabuuang antas ng lakas ng tunog ng ingay na nabuo ng throttling, pamamahagi ng hangin at mga aparato ng paggamit ng hangin (choke valves.

Paglalarawan:

Ang mga pamantayan at patakaran na may bisa sa bansa ay inireseta na ang mga proyekto ay dapat magbigay ng mga hakbang upang maprotektahan laban sa ingay ng mga kagamitan na ginamit para sa suporta sa buhay ng tao. Ang nasabing kagamitan ay may kasamang mga sistema ng bentilasyon at aircon.

Pagkalkula ng tunog bilang isang batayan para sa pagdidisenyo ng isang mababang-ingay na bentilasyon (aircon) system

V.P. Gusev, doctor tech. agham, ulo. laboratoryo ng ingay proteksyon ng bentilasyon at engineering-teknolohikal na kagamitan (NIISF)

Ang mga pamantayan at patakaran na may bisa sa bansa ay inireseta na ang mga proyekto ay dapat magbigay ng mga hakbang upang maprotektahan laban sa ingay ng mga kagamitan na ginamit para sa suporta sa buhay ng tao. Ang nasabing kagamitan ay may kasamang mga sistema ng bentilasyon at aircon.

Ang batayan para sa disenyo ng pagpigil sa ingay ng mga bentilasyon at mga sistema ng aircon ay ang pagkalkula ng acoustic - isang sapilitan na aplikasyon sa proyekto ng bentilasyon ng anumang bagay. Ang mga pangunahing gawain ng naturang pagkalkula ay: pagpapasiya ng octave spectrum ng hangin, ingay ng bentilasyon ng istruktura sa mga punto ng disenyo at kinakailangang pagbawas nito sa pamamagitan ng paghahambing ng spectrum na ito sa pinahihintulutang spectrum ayon sa mga pamantayan sa kalinisan. Matapos ang pagpili ng mga hakbang sa konstruksyon at acoustic upang matiyak ang kinakailangang pagbabawas ng ingay, isinasagawa ang isang pagkalkula ng pagpapatunay ng inaasahang mga antas ng presyon ng tunog sa parehong mga kinakalkula na puntos, isinasaalang-alang ang pagiging epektibo ng mga hakbang na ito.

Ang mga materyales sa ibaba ay hindi nagpapanggap na isang kumpletong pagtatanghal ng pamamaraan para sa pagkalkula ng acoustic ng mga sistema ng bentilasyon (mga pag-install). Naglalaman ang mga ito ng impormasyon na naglilinaw, nagdaragdag o nagbubunyag sa isang bagong paraan ng iba't ibang mga aspeto ng pamamaraang ito gamit ang halimbawa ng pagkalkula ng acoustic ng fan bilang pangunahing mapagkukunan ng ingay sa sistema ng bentilasyon. Gagamitin ang mga materyales sa paghahanda ng isang hanay ng mga patakaran para sa pagkalkula at disenyo ng pagpigil sa ingay ng mga yunit ng bentilasyon para sa bagong SNiP.

Ang paunang data para sa pagkalkula ng tunog ay ang mga katangian ng ingay ng kagamitan - antas ng lakas ng tunog (SPL) sa mga octave band na may mga geometric mean frequency na 63, 125, 250, 500, 1,000, 2,000, 4,000, 8,000 Hz. Para sa tinatayang mga kalkulasyon, ginagamit ang mga naitama na antas ng tunog ng kuryente ng mga mapagkukunan ng ingay sa dBA.

Ang mga punto ng disenyo ay matatagpuan sa mga tirahan ng tao, lalo na, sa lugar kung saan naka-install ang fan (sa silid ng bentilasyon); sa mga silid o sa mga lugar na katabi ng pag-install ng fan; sa mga silid na hinahain ng isang sistema ng bentilasyon; sa mga silid kung saan ang mga duct ng hangin ay nasa transit; sa lugar ng paggamit o pag-ubos ng aparato, o paggamit lamang ng hangin para sa muling pagdaragdag.

Ang kinakalkula na punto ay nasa silid kung saan naka-install ang fan

Sa pangkalahatan, ang mga antas ng presyon ng tunog sa isang silid ay nakasalalay sa lakas ng tunog ng mapagkukunan at kadahilanan ng pagkakakonekta ng paglabas ng ingay, ang bilang ng mga mapagkukunan ng ingay, sa lokasyon ng punto ng disenyo na may kaugnayan sa pinagmulan at nakapaloob na mga istraktura ng gusali, sa ang laki at mga katangian ng acoustic ng silid.

Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba na nabuo ng (mga) tagahanga sa lugar ng pag-install (sa silid ng bentilasyon) ay:

kung saan ang Фi ay ang direksyong kadahilanan ng mapagkukunan ng ingay (walang dimensyon);

Ang S ay ang lugar ng isang haka-haka na globo o bahagi nito na pumapalibot sa mapagkukunan at dumaan sa kinakalkula na punto, m 2;

Ang B ay ang tunog ng pare-pareho ng silid, m 2.

Ang kinakalkula na punto ay matatagpuan sa isang silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang fan

Ang mga antas ng oktaba ng ingay na nasa hangin na tumagos sa pamamagitan ng bakod patungo sa insulated na silid na katabi ng silid kung saan naka-install ang bentilador ay natutukoy ng kakayahang hindi masunog ang tunog ng mga bakod sa isang maingay na silid at mga katangian ng tunog ng protektadong silid, na ipinahayag ng pormula:

kung saan ang L w ay ang antas ng presyon ng tunog na oktaba sa isang silid na may mapagkukunan ng ingay, dB;

R - pagkakabukod mula sa ingay na nasa hangin sa pamamagitan ng nakapaloob na istraktura kung saan tumagos ang ingay, dB;

Ang S ay ang lugar ng nakapaloob na istraktura, m 2;

B u - pare-pareho ng acoustic ng insulated room, m 2;

Ang k ay isang coefficient na isinasaalang-alang ang paglabag sa diffuseness ng sound field sa silid.

Ang punto ng disenyo ay matatagpuan sa isang silid na hinahain ng system

Ang ingay mula sa bentilador ay kumakalat sa pamamagitan ng air duct (air duct), bahagyang nagpapalambing sa mga elemento nito, at sa pamamagitan ng pamamahagi ng hangin at mga grill ng paggamit ng hangin ay tumagos sa serbisyong silid. Ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba sa isang silid ay nakasalalay sa dami ng pagbawas ng ingay sa air duct at mga katangian ng acoustic ng silid na iyon:

kung saan ang L Pi ay ang antas ng lakas ng tunog sa i-th oktave na sinasalamin ng fan sa air duct;

D L networki - pagpapalambing sa air channel (sa network) sa pagitan ng pinagmulan ng ingay at ng silid;

D L na may i - pareho sa pormula (1) - pormula (2).

Pagpapahina sa network (sa air channel) D L P ng network ay ang kabuuan ng pagpapalambing sa mga elemento nito, sunud-sunod na matatagpuan kasama ang kurso ng mga sound wave. Ang teorya ng enerhiya ng pagpapalaganap ng tunog sa pamamagitan ng mga tubo ay ipinapalagay na ang mga elementong ito ay hindi nakakaapekto sa bawat isa. Sa katunayan, ang pagkakasunud-sunod ng mga hugis na elemento at tuwid na seksyon ay bumubuo ng isang solong sistema ng alon, kung saan ang prinsipyo ng kalayaan ng pamamasa sa pangkalahatang kaso ay hindi maaaring bigyang-katwiran sa purong mga tono ng sinusoidal. Sa parehong oras, sa oktaba (malawak) na mga banda ng dalas, ang mga nakatayong alon na nilikha ng mga indibidwal na sangkap ng sinusoidal ay kinansela ang bawat isa, at samakatuwid isang diskarte ng enerhiya na hindi isinasaalang-alang ang pattern ng alon sa mga duct ng hangin at isinasaalang-alang ang daloy ng tunog ng enerhiya na maaari maituring na makatwiran.

Ang attenuation sa tuwid na mga seksyon ng sheet duct ng materyal ay sanhi ng pagkalugi dahil sa pagpapapangit ng mga dingding at radiation ng tunog sa labas. Ang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog D L P bawat 1 m ng haba ng mga tuwid na seksyon ng mga metal na duct ng hangin, depende sa dalas, ay maaaring hatulan mula sa data sa Fig. isa

Tulad ng nakikita mo, sa mga duct ng hangin na may isang hugis-parihaba na cross-section, ang pagpapalambing (pagbaba sa USM) ay bumababa na may pagtaas ng dalas ng tunog, habang ang isang pabilog na cross-section ay tumataas. Sa pagkakaroon ng thermal insulation sa mga metal air duct, ipinakita sa Fig. 1, ang mga halaga ay dapat na humigit-kumulang na doble.

Ang konsepto ng pagpapalambing (pagbaba) ng antas ng daloy ng enerhiya na tunog ay hindi maaaring mapantayan sa konsepto ng isang pagbabago sa antas ng presyon ng tunog sa duct ng hangin. Habang gumagalaw ang isang alon ng tunog sa isang channel, ang kabuuang dami ng enerhiya na dala nito ay nababawasan, ngunit hindi ito kinakailangang nauugnay sa pagbaba sa antas ng presyon ng tunog. Sa isang makitid na channel, sa kabila ng pagpapalambing ng kabuuang pagkilos ng bagay ng enerhiya, ang antas ng presyon ng tunog ay maaaring tumaas dahil sa isang pagtaas sa lakas ng tunog ng enerhiya. Sa kabaligtaran, sa isang lumalawak na maliit na tubo, ang density ng enerhiya (at antas ng presyon ng tunog) ay maaaring mabawasan nang mas mabilis kaysa sa kabuuang lakas ng tunog. Ang pagpapahina ng tunog sa isang seksyon na may variable na cross-section ay katumbas ng:

(5)

kung saan ang L 1 at L 2 ay ang average na mga antas ng presyon ng tunog sa pauna at huling mga seksyon ng seksyon ng channel kasama ang kurso ng mga sound wave;

F 1 at F 2 - mga cross-sectional area, ayon sa pagkakabanggit, sa simula at pagtatapos ng seksyon ng channel.

Ang attenuation sa bends (sa bends, bends) na may makinis na pader, ang cross-section na kung saan ay mas mababa sa haba ng daluyong, ay natutukoy ng reaktibo ng karagdagang uri ng masa at ang hitsura ng mga mode na mas mataas ang order. Ang lakas na gumagalaw ng daloy sa pagliko nang hindi binabago ang pagtaas ng cross-section ng channel dahil sa nagresultang hindi pagkakapareho ng patlang ng tulin. Ang parisukat na pag-ikot ay kumikilos tulad ng isang mababang pass filter. Ang pagbawas ng ingay sa sulok sa saklaw ng alon ng eroplano ay ibinibigay ng isang eksaktong solusyon sa teoretikal:

(6)

kung saan ang K ay ang modulus ng coefficient ng paghahatid ng tunog.

Para sa isang ≥ l / 2, ang halaga ng K ay katumbas ng zero at ang insidente ng tunog na tunog ng eroplano ay teoretikal na ganap na nasasalamin ng pag-on ng channel. Ang maximum na pagbabawas ng ingay ay nangyayari kapag ang lalim ng pag-on ay humigit-kumulang sa kalahati ng haba ng haba ng haba ng mga daluyong. Ang halaga ng teoretikal na modulus ng koepisyent ng paghahatid ng tunog sa pamamagitan ng mga parihabang baluktot ay maaaring hatulan mula sa Fig. 2.

Sa totoong mga istraktura, ayon sa data ng mga gawa, ang maximum na pagpapalambing ay 8-10 dB, kapag ang kalahati ng haba ng daluyong ay umaangkop sa lapad ng channel. Sa pagtaas ng dalas, ang pagpapalambing ay bumababa sa 3-6 dB sa saklaw ng mga haba ng daluyong na malapit sa lakas ng doble na lapad ng channel. Pagkatapos ito ay maayos na tataas muli sa mataas na frequency, umaabot sa 8-13 dB. Sa igos Ipinapakita ng 3 ang mga curve ng atenuation ng ingay sa mga pagliko ng channel para sa mga alon ng eroplano (curve 1) at para sa random, nagkakalat na insidente ng tunog (curve 2). Ang mga curve na ito ay nakuha sa batayan ng teoretikal at pang-eksperimentong data. Ang pagkakaroon ng isang maximum na pagbabawas ng ingay sa isang = l / 2 ay maaaring magamit upang mabawasan ang ingay na may mga dalas na discrete na bahagi na may mababang dalas sa pamamagitan ng pag-aayos ng mga laki ng channel sa mga bending sa dalas ng interes.

Ang pagbawas ng ingay sa mga bending mas mababa sa 90 ° ay humigit-kumulang na proporsyonal sa anggulo ng pagpipiloto. Halimbawa, ang pagbawas ng ingay sa isang sulok na 45 ° ay katumbas ng kalahati ng pagbawas ng ingay sa isang 90 ° na sulok. Ang pagbawas ng ingay ay hindi isinasaalang-alang kapag ang pagkorner ng mas mababa sa 45 °. Para sa makinis na pagliko at tuwid na mga siko ng mga duct ng hangin na may mga gabay na van, maaaring matukoy ang pagbawas ng ingay (antas ng lakas ng tunog) gamit ang mga curve sa Fig. 4.

Sa mga branchings ng channel, ang mga nakahalang sukat na kung saan ay mas mababa sa kalahati ng haba ng haba ng alon ng tunog, ang mga pisikal na sanhi ng pagpapalambing ay katulad ng pagpapalambing sa mga siko at sanga. Ang pagpapalambing na ito ay natutukoy tulad ng sumusunod (Larawan 5).

Batay sa equation ng pagpapatuloy ng daluyan:

Mula sa kundisyon ng pagpapatuloy ng presyon (r p + r 0 = r pr) at equation (7), ang nailipat na lakas ng tunog ay maaaring kinatawan ng ekspresyon

at ang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog na may sangang cross-sectional area

	(11)
	(12)
	(13)

Sa isang biglaang pagbabago sa cross-seksyon ng isang channel na may mga nakahalang sukat na mas mababa sa kalahating haba ng daluyong (Larawan 6 a), ang pagbawas sa antas ng tunog na lakas ay maaaring matukoy sa parehong paraan tulad ng sa kaso ng pagsasanga.

Ang pormula ng pagkalkula para sa naturang pagbabago sa cross-section ng channel ay mayroong form

(14)

kung saan ang m ang ratio ng mas malaking bahagi ng cross-sectional na channel sa mas maliit.

Ang pagbaba sa mga antas ng tunog ng kuryente kapag ang laki ng channel ay mas malaki kaysa sa kalahating haba ng daluyong ng mga di planar na alon na may biglaang pagpapakipot ng channel

Kung ang channel ay lumalawak o unti unting makitid (Larawan 6 b at 6 d), pagkatapos ang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog ay zero, dahil ang pagsasalamin ng mga alon na may haba na mas mababa kaysa sa mga sukat ng channel ay hindi nangyari.

Sa simpleng mga elemento ng mga sistema ng bentilasyon, ang mga sumusunod na halaga ng pagbawas ay kinuha sa lahat ng mga frequency: mga heaters at air cooler 1.5 dB, mga sentral na air conditioner 10 dB, ang mga filter ng mesh 0 dB, ang lugar kung saan ang fan ay katabi ng network ng air duct ay 2 dB.

Ang pagmuni-muni ng tunog mula sa dulo ng maliit na tubo ay nangyayari kapag ang nakahalang sukat ng maliit na tubo ay mas mababa kaysa sa haba ng alon ng tunog (Larawan 7).

Kung ang isang alon ng eroplano ay kumakalat, pagkatapos ay walang pagsasalamin sa malaking maliit na tubo, at maaari nating ipalagay na walang mga pagkalugi sa pagsasalamin. Gayunpaman, kung ang pambungad ay nag-uugnay sa isang malaking silid at isang bukas na puwang, pagkatapos ay nagkakalat lamang ng mga alon ng tunog, na nakadirekta patungo sa pagbubukas, ipasok ang pagbubukas, ang enerhiya na kung saan ay katumbas ng isang-kapat ng enerhiya ng nagkakalat na patlang. Samakatuwid, sa kasong ito, ang antas ng lakas ng tunog ay pinalambing ng 6 dB.

Ang mga direktang katangian ng paglabas ng tunog ng mga grilles ng pamamahagi ng hangin ay ipinapakita sa Fig. walong

Kapag ang isang mapagkukunan ng ingay ay matatagpuan sa kalawakan (halimbawa, sa isang haligi sa isang malaking silid) S = 4p r 2 (radiation sa buong globo); sa gitnang bahagi ng dingding, sahig S = 2p r 2 (radiation sa hemisphere); sa anggulo ng dihedral (radiation sa 1/4 ng globo) S = p r 2; sa isang tatsulok na sulok S = p r 2/2.

Ang pagpapalambing ng antas ng ingay sa silid ay natutukoy ng pormula (2). Ang puntong disenyo ay napili sa lugar ng permanenteng paninirahan ng mga taong pinakamalapit sa pinagmulan ng ingay, sa layo na 1.5 m mula sa sahig. Kung ang ingay sa punto ng disenyo ay nabuo ng maraming mga gratings, pagkatapos ay isinasagawa ang pagkalkula ng tunog nang isinasaalang-alang ang kanilang kabuuang epekto.

Kapag ang pinagmulan ng ingay ay isang seksyon ng isang transit air duct na dumadaan sa isang silid, ang mga antas ng oktaba ng lakas ng tunog ng ingay na ibinuga nito, na tinukoy ng tinatayang formula, ay nagsisilbing paunang data para sa pagkalkula gamit ang formula (1) :

kung saan ang L pi ay ang antas ng lakas ng tunog ng mapagkukunan sa i-th oktave frequency band, dB;

D L ’Pnetworki - pagpapalambing sa network sa pagitan ng mapagkukunan at isinasaalang-alang na seksyon ng transit, dB;

R Ti - tunog pagkakabukod ng istraktura ng seksyon ng transit ng air duct, dB;

Ang S T ay ang ibabaw na bahagi ng seksyon ng pagbiyahe na papunta sa silid, m 2;

F T - cross-sectional area ng seksyon ng maliit na tubo, m 2.

Ang Formula (16) ay hindi isinasaalang-alang ang pagtaas ng density ng tunog ng enerhiya sa maliit na tubo dahil sa mga pagsasalamin; ang mga kondisyon para sa saklaw at pagpasa ng tunog sa pamamagitan ng istraktura ng maliit na tubo ay naiiba nang malaki mula sa daanan ng nagkakalat na tunog sa mga enclosure ng silid.

Ang mga punto ng disenyo ay matatagpuan sa lugar na katabi ng gusali

Ang ingay ng bentilador ay kumakalat sa pamamagitan ng maliit na tubo at pinapalabas sa nakapalibot na espasyo sa pamamagitan ng isang grill o poste, direkta sa mga dingding ng fan casing o isang bukas na tubo ng sangay kapag naka-install ang bentilador sa labas ng gusali.

Kapag ang distansya mula sa fan hanggang sa punto ng disenyo ay mas malaki kaysa sa laki nito, ang mapagkukunan ng ingay ay maaaring isaalang-alang na isang mapagkukunan ng point.

Sa kasong ito, ang mga antas ng presyon ng tunog na oktaba sa mga punto ng disenyo ay natutukoy ng pormula

kung saan ang L Pokti - antas ng tunog ng tunog na oktaba ng mapagkukunan ng ingay, dB;

Ang D L Pnetsi ay ang kabuuang pagbawas sa antas ng lakas ng tunog sa kahabaan ng landas ng paglaganap ng tunog sa duct sa itinuturing na octave band, dB;

D L ni - indeks ng direktiba ng radiation ng tunog, dB;

Ang r ay ang distansya mula sa mapagkukunan ng ingay hanggang sa punto ng disenyo, m;

Ang W ay ang spatial na anggulo ng tunog radiation;

b a - pagpapalambing ng tunog sa himpapawid, dB / km.

Kung mayroong isang hilera ng maraming mga tagahanga, grilles o iba pang pinalawig na mapagkukunan ng ingay ng mga limitadong sukat, pagkatapos ang pangatlong termino sa pormula (17) ay kinukuha katumbas ng 15 lgr.

Pagkalkula ng ingay na dala ng istraktura

Ang ingay na dala ng istraktura sa mga silid na katabi ng mga silid sa bentilasyon ay nagreresulta mula sa paglipat ng mga pabagu-bagong lakas mula sa fan sa kisame. Ang antas ng presyon ng tunog na oktaba sa katabing insulated na silid ay natutukoy ng pormula

Para sa mga tagahanga na matatagpuan sa isang teknikal na silid sa labas ng overlap sa itaas ng insulated room:

(20)

kung saan ang L Pi ay ang antas ng tunog ng tunog na oktaba ng ingay sa hangin na ibinubuga ng bentilador sa silid ng bentilasyon, dB;

Z c - kabuuang paglaban ng alon ng mga elemento ng isolator ng vibration kung saan naka-install ang refrigerator machine, N s / m;

Z lane - input impedance ng sahig - tindig slab, sa kawalan ng isang sahig sa isang nababanat na pundasyon, sahig ng sahig - kung magagamit, N s / m;

Ang S ay ang kondisyonal na magkakapatong na lugar ng teknikal na silid sa itaas ng insulated room, m 2;

S = S 1 para sa S 1> S u / 4; S = S u / 4; sa S 1 ≤ S u / 4, o kung ang teknikal na silid ay hindi matatagpuan sa itaas ng insulated room, ngunit mayroong isang karaniwang pader na kasama nito;

S 1 - ang lugar ng teknikal na silid sa itaas ng insulated room, m 2;

S u - lugar ng insulated room, m 2;

S sa - ang kabuuang lugar ng teknikal na silid, m 2;

R - sariling pagkakabukod ng ingay na nasa hangin sa pamamagitan ng overlap, dB.

Natutukoy ang kinakailangang pagbabawas ng ingay

Ang kinakailangang pagbawas sa mga antas ng presyon ng tunog na oktaba ay kinakalkula nang magkahiwalay para sa bawat mapagkukunan ng ingay (fan, fittings, fittings), ngunit isinasaalang-alang ang bilang ng mga mapagkukunan ng ingay ng parehong uri sa sound power spectrum at mga antas ng presyon ng tunog na nabuo ng bawat isa sa ang mga ito sa punto ng disenyo. Sa pangkalahatan, ang kinakailangang pagbabawas ng ingay para sa bawat mapagkukunan ay dapat na tulad ng kabuuang antas sa lahat ng mga oktaba na banda mula sa lahat ng mga mapagkukunan ng ingay ay hindi lalampas sa pinapayagan na mga antas ng presyon ng tunog.

Sa pagkakaroon ng isang mapagkukunan ng ingay, ang kinakailangang pagbabawas ng antas ng presyon ng tunog na oktaba ay natutukoy ng pormula

kung saan n ang kabuuang bilang ng mga mapagkukunan ng ingay na isinasaalang-alang.

Ang kabuuang bilang ng mga mapagkukunan ng ingay n kapag tinutukoy ang D L tri ng kinakailangang pagbawas ng antas ng presyon ng tunog na oktaba sa urban area ay dapat isama ang lahat ng mga mapagkukunan ng ingay na lumilikha ng mga antas ng presyon ng tunog sa punto ng disenyo na naiiba sa mas mababa sa 10 dB.

Kapag tinutukoy ang D L tri para sa mga puntos ng disenyo sa isang silid na protektado mula sa ingay ng sistema ng bentilasyon, dapat kabilang ang kabuuang bilang ng mga mapagkukunan ng ingay:

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbabawas ng ingay ng fan - ang bilang ng mga system na naghahatid sa silid; ang ingay na nabuo ng mga aparatong pamamahagi ng hangin at mga kabit ay hindi isinasaalang-alang;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo ng mga aparato ng pamamahagi ng hangin ng sistema ng bentilasyon na isinasaalang-alang, - ang bilang ng mga sistema ng bentilasyon na nagsisilbi sa silid; ang ingay ng fan, mga aparato sa pamamahagi ng hangin at mga kabit ay hindi isinasaalang-alang;

Kapag kinakalkula ang kinakailangang pagbawas ng ingay na nabuo ng mga kabit at mga aparatong pamamahagi ng hangin ng isinasaalang-alang na sangay, - ang bilang ng mga kabit at choke, ang mga antas ng ingay na naiiba sa isa't isa ng mas mababa sa 10 dB; ang ingay ng fan at grilles ay hindi isinasaalang-alang.

Sa parehong oras, ang kabuuang bilang ng mga mapagkukunan ng ingay na isinasaalang-alang ay hindi isinasaalang-alang ang mga mapagkukunan ng ingay na lumilikha ng antas ng presyon ng tunog sa puntong disenyo ng 10 dB mas mababa kaysa sa pinahihintulutan, na ang kanilang bilang ay hindi hihigit sa 3 at 15 dB mas mababa kaysa sa pinahihintulutan sa kanilang numero na hindi hihigit sa 10.

Tulad ng nakikita mo, ang pagkalkula ng acoustic ay hindi isang madaling gawain. Ang kinakailangang kawastuhan ng solusyon nito ay ibinibigay ng mga espesyalista sa acoustics. Ang kahusayan ng pagpigil sa ingay at ang gastos ng pagpapatupad nito ay nakasalalay sa kawastuhan ng isinagawa na pagkalkula ng acoustic. Kung ang halaga ng kinakalkula na kinakailangang pagbabawas ng ingay ay minamaliit, pagkatapos ang mga hakbang ay hindi magiging epektibo. Sa kasong ito, kakailanganin na alisin ang mga pagkukulang sa pasilidad sa pagpapatakbo, na hindi maiwasang maiugnay sa mga makabuluhang gastos sa materyal. Kung ang kinakailangang pagbabawas ng ingay ay sobrang pagmamalabis, ang mga hindi makatarungang gastos ay direktang isinama sa proyekto. Kaya, sa pamamagitan lamang ng pag-install ng mufflers, ang haba nito ay 300-500 mm mas mahaba kaysa sa kinakailangan, ang mga karagdagang gastos para sa daluyan at malalaking bagay ay maaaring umabot sa 100-400 libong rubles o higit pa.

Panitikan

1. SNiP II-12-77. Proteksyon ng ingay. Moscow: Stroyizdat, 1978.

2. SNiP 23-03-2003. Proteksyon ng ingay. Gosstroy ng Russia, 2004.

3. Gusev V.P., Mga kinakailangan sa tunog at mga patakaran sa disenyo para sa mga system ng bentilasyon na mababa ang ingay, AVOK, blg. 2004. Hindi. 4.

4. Mga alituntunin para sa pagkalkula at disenyo ng tunog pagpapalambing ng mga yunit ng bentilasyon. Moscow: Stroyizdat, 1982.

5. Yudin E. Ya., Terekhin A.S. Moscow: Nedra, 1985.

6. Pagbawas ng ingay sa mga gusali at lugar ng tirahan. Ed. G. L. Osipova, E. Ya. Yudina. Moscow: Stroyizdat, 1987.

7. Khoroshev S. A., Petrov Yu. I., Egorov P. F. Labanan ang ingay ng fan. M.: Energoizdat, 1981.