PT 80 Turbine condenser diagram. Operating steam turbine.
At n may t r y sa c at ako
PT-80 / 100-130 / 13 LMZ.
Dapat malaman ng mga tagubilin:
1. Pinuno ng cottubinal workshop-2,
2. Deputy Head ng Cottubbal Workshop para sa Operation-2,
3. Senior Head of Shift Station-2,
4. Pinuno ng pagbabago ng istasyon-2,
5. Pinuno ng pagbabago sa sangay ng turbina ng cotturbinnian workshop-2,
6. Pagguhit ng driver ng steam turbines vi discharge,
7. Mag-scroll driver sa turbine equipment V naglalabas;
8. Mag-scroll driver sa Turbine Equipment IV discharge.
Petropavlovsk-Kamchatsky.
OJSC Energy at Electrification "Kamchatskenergo".
Sangay "Kamchatka CHP".
Ako'y makikipagtalo:
Chief Engineer ng sangay ng KAMCHATSKENERGO OJSC KTEC.
Bolothenyuk Yu.n.
“ “ 20 G.
At n may t r y sa c at ako
Operating. steam Turbine.
PT-80 / 100-130 / 13 LMZ.
Tagal ng pagtuturo:
na may "____" ____________ 20.
sa pamamagitan ng "____" ____________ 20.
Petropavlovsk - Kamchatsky.
1. Pangkalahatang mga probisyon ..............................................................................6
1.1. Pamantayan para sa ligtas na operasyon ng Steam Turbine PT80 / 100-130 / 13 .................... 7.
1.2. Teknikal na Data ng Turbine ............................................. ........................ ... ... ..13
1.4. Proteksyon ng turbina .............................................. .................................................. ..........18
1.5. Ang turbina ay dapat na emergency na tumigil sa isang sirang vacuum nang manu-mano ............ ......22
1.6. Ang turbina ay dapat na agad na tumigil ............................................ .... ... ... ...22
Ang turbina ay dapat na i-discharge at tumigil sa panahon,
tinutukoy ng pangunahing engineer ng planta ng kuryente ......................................... ....................23
1.8. Pinapayagan mahabang trabaho Turbines na may isang nominal na kapasidad ..................... ...23
2. Maikling Paglalarawan Ang disenyo ng turbine ....................................... .. ...23
3. Ang sistema ng supply ng langis ng yunit ng turbina ........................................ .25
4. Ang Generator Shaft Seal System ........................................... . .... .... ...26
5. Ang sistema ng regulasyon ng turbina ............................................ ...... ... ...30
6. Teknikal na data at isang paglalarawan ng generator .................................... .... ....31
7. Teknikal na mga katangian at paglalarawan ng condensation unit ....34
8. Paglalarawan I. teknikal na mga detalye Regenerative installation ......37
Paglalarawan at teknikal na mga katangian ng pag-install para sa.
pag-init ng tubig sa network ............................................. ............... ... ...42
10. Paghahanda ng isang yunit ng turbina para sa paglulunsad ......................................... ........ ...44
10.1. Mga pangkalahatang probisyon ................................................ ....................................... ... .44.
10.2. Paghahanda para sa pagsasama sa operasyon ng sistema ng langis ........................................ .. ........ 46.
10.3. Paghahanda ng sistema ng regulasyon para sa pagsisimula ........................................... ............................. .49.
10.4. Paghahanda at pagsisimula ng isang regenerative at condensation unit ......................................... ...... 49.
10.5. Paghahanda para sa pagsasama sa pagpapatakbo ng pag-install para sa pag-init ng tubig sa network .................. ..... 54
10.6. Babala Steam Pipes sa GPZ ............................................. ............................................
11. Pagsisimula ng Turboaggage ............................................. ..................... .. ...55
11.1. Pangkalahatang Panuto ................................................ .............................................. 55.
11.2. Pagsisimula ng isang turbina mula sa isang malamig na kondisyon ........................................... .................................. ... 61.
11.3. Pagsisimula ng isang turbina mula sa isang hindi komportable na estado ........................................... .................................................. .................................................. .................................................. .................................................. .................................................. ......................... ... ..64.
11.4. Pagsisimula ng isang turbina mula sa isang mainit na estado ........................................... ..................................... ..65.
11.5. Mga Tampok ng paglulunsad ng turbina sa paglipat ng mga parameter ng sariwang pares ........................... 67
12. Pagsasama ng pagpili ng produksyon ng isang pares .................................... ...67
13. Idiskonekta ang pagpili ng produksyon ng isang pares ......................................... ..............69
14. Pagsasama ng pagpili ng init ng pares ........................................ ..........................69
15. Huwag paganahin ang pagpili ng init ng pares .............................. ... ... ...71
16. Pagpapanatili ng turbina sa panahon ng normal na operasyon ...................... ...72
16.1 Mga pangkalahatang probisyon ................................................ .................................................. ...... 72.
16.2 Pagpapanatili ng condensation unit ............................................. .......................... ..74.
16.3 Pagpapanatili ng pag-install ng regenerative .............................................. .............................. 76.
16.4 Pagpapanatili ng sistema ng supply ng langis ............................................ .............................. ... 87.
16.5 Maintenance ng Generator ................................................ .................................. 79.
16.6 Pagpapanatili ng pag-install para sa pag-init ng tubig ng network ......................................... ... 80.
17. Itigil ang turbina ............................................. ............................................81
17.1 Pangkalahatang mga tagubilin sa paghinto ng turbina .......................................... ........................ 81.
17.2 Itigil ang turbina sa reserba, pati na rin para sa pagkumpuni nang walang paghahanap ........................ .. ... 82
17.3 Itigil ang turbina upang ayusin sa isang paglabas .......................................... .......................... ... 84.
18. Mga Kinakailangan sa Kaligtasan ........................................... ... ...86
19. Mga aktibidad para sa pag-iwas at pag-aalis ng mga aksidente sa turbina ......88
19.1. Pangkalahatang Tagubilin 88 ............................................... .................................................
19.2. Mga Kaso ng Emergency Stop Turbine ............................................. .................. ... ... 90.
19.3. Mga aksyon na isinagawa ng teknolohikal na proteksyon ng turbina .................................... 91
19.4. Ang mga pagkilos ng kawani sa emergency sa turbine ....................................... ... 92.
20. Mga panuntunan para sa pagpasok sa pagkumpuni ng kagamitan ..................................... ...107
21. Ang pamamaraan para sa pagpasok sa mga pagsubok ng turbina ...................................... ... ..108
Mga Application.
22.1. Iskedyul simula ng isang turbina mula sa isang malamig na kondisyon (metal temperatura
Daloy sa steam area na mas mababa sa 150 ˚с) ....................................... ................................... .. ... 109.
22.2. Iskedyul ng Simula ng Tourbin pagkatapos idle 48 oras (temperatura ng metal
BLEND SA STEAM AREA 300 ˚С) ......................................... ............................... ..110.
22.3. Iskedyul ng Simula ng Tourbin pagkatapos idle 24 oras (temperatura ng metal
Daloy sa Steam Area 340 ˚с) ......................................... ............................ .. ... 111.
22.4. Iskedyul ng Simula ng Tourbin pagkatapos idle 6-8 na oras (temperatura ng metal
BLEND sa 420 ˚с steam area) ......................................... ...............................112.
22.5. Iskedyul ng Simula ng Tourbin pagkatapos idle 1-2 oras (temperatura ng metal
BLEND sa 440 ˚с steam area) ......................................... ................................. 113.
22.6. Tinantyang turbina start-up graphics sa nominal
ang mga parameter ng sariwang singaw ............................................. ................................................ .. . 114.
22.7. Paayon ng tistis ng turbina ............................................. ........................ .. ... 115.
22.8. Turbine Regulating Circuit ............................................... .................................................. .............. ...
22.9. Thermal Scheme ng Turbo Installation ............................................. .................................................. .................................................. .................................................. .................................................. .....................
23. Mga karagdagan at pagbabago ............................................. ............ ... ....119
Pangkalahatan.
Turbine Steam Type PT-80 / 100-130 / 13 LMZ na may produksyon at 2-speed heat selection ng Steam, isang rated na kapangyarihan ng 80 MW at isang maximum na 100 MW (sa isang tiyak na kumbinasyon ng mga adjustable selection) ay inilaan para sa direktang biyahe ng AC generator ng TWF-110-2e U3 na may kapasidad na 110 MW na naka-mount sa isang karaniwang pundasyon na may turbina.
Listahan ng mga abbreviations I. mga kombensiyon:
AZV - Awtomatikong shutter. mataas na presyon;
VPU - nakakagiling aparato;
Ang GMN ay ang pangunahing bomba ng langis;
GPZ - ang pangunahing balbula ng singaw;
Kos - balbula reverse sa servomotor;
Ken - condensate electric pump;
Ang mut ay isang mekanismo ng kontrol ng turbina;
Ohms - limiter ng kapangyarihan;
PVD - mataas na presyon ng heaters;
PND - Heaters. mababang presyon;
PMN - launcher oil electric pump;
Mon - ilang cooler seal;
PS - seal cooler seal na may ejector;
PSG-1 - pampainit ng network ng mas mababang seleksyon;
PSG-2 - ang parehong, itaas na seleksyon;
Peng - nutritional electric pump;
RVD - mataas na presyon ng rotor;
Rk - kumokontrol ng mga valves;
RTN - mababang presyon ng rotor;
Rt - turbine rotor;
FVD - mataas na presyon ng silindro;
CND - mababang presyon ng silindro;
Rmn - backup oil pump;
Amn - emergency oil pump;
Rpds - langis presyon drop relay sa sistema ng pagpapadulas;
RPR - Steam pressure sa chamber selection production;
P - presyon sa mas mababang chamber selection heat;
R - ang parehong, itaas na pagpili ng init;
DPO - Steam consumption sa pagpili ng produksyon;
Kabuuang pagkonsumo sa PSG-1.2;
Kaz - awtomatikong shutter balbula;
Mnuv - Melonasos ng selyo ng generator shaft;
Mga binti - generator cooling pump;
SAR - awtomatikong sistema ng regulasyon;
EGP - electro-hydraulic converter;
Kis - Executive Solenoid Valve;
Pagkatapos - pagpili ng init;
Para sa pagpili ng produksyon;
MO - Oil cooler;
RPD - presyon drop regulator;
PSM - Mobile oil separator;
Zg - haydroliko shutter;
Bd - damper dam;
Ito ay isang injector ng langis;
Rs-speed controller;
RD - Pressure regulator.
1.1.1. Para sa kapangyarihan ng turbina:
Maximum na kapangyarihan ng turbina na may ganap na kasama
pagbabagong-buhay at ilang mga kumbinasyon ng Industriya at
heat selections ................................................ ......................................... ... 100 mw.
Pinakamataas na kapangyarihan ng turbina sa condensation mode na may disconnected PVD-5, 6, 7 ............................... ............................................... ... 76 MW.
Ang maximum na kapangyarihan ng turbina sa condensation mode kapag ang PND-2, 3, 4 ............................... .................................................. ... 71mw.
Pinakamataas na kapangyarihan ng turbina sa condensation mode na may disconnected.
PND-2, 3, 4 at PVD-5, 6, 7 ................................... .................................................. ............. 68 mw.
na kasama sa gawain ng PVD-5,6,7 .................................... ............................. 10 mw.
Ang minimum na kapangyarihan ng turbina sa condensation mode kapag
na kasama sa gawain ng PND-2 plum pump ..................................... ............................. 20 mw.
Ang minimum na kapangyarihan ng yunit ng turbina na kasama
magtrabaho adjustable seleksyon ng turbina ............................................ ....................................... 30 MW.
1.1.2. Sa pamamagitan ng dalas ng pag-ikot ng turbina rotor:
Pag-ikot ng dalas ng pag-ikot ng turbine rotor .......................................... ....................... ..3000 rpm.
Pag-ikot ng dalas ng rotor rotor turbine grinding.
aparato ................................................. .................................................. .... ..
Limitahan ang paglihis Frequency rotation ng turbine rotor when
na kung saan ay naka-off ang turbine unit ........................................... ...............................................
3360 RPM.
Kritikal na dalas ng pag-ikot ng rotor ng turbogenerator ........................................ ..1500 rpm.
Kritikal na dalas ng pag-ikot ng rotor ng turbine mababang presyon ......................... ...... 1600 rpm
Kritikal na dalas ng pag-ikot ng rotor ng mataas na presyon ng turbina ......................... ... .1800 rpm
1.1.3. Ayon sa pagkonsumo ng superheated steam sa turbina:
Nominal steam consumption sa isang turbina kapag nagtatrabaho sa condensation mode
na may isang ganap na enable regeneration system (sa rated power
turboaggage, katumbas ng 80 MW) ........................................... ............................. 305 tonelada / oras.
Maximum steam consumption sa turbine kapag pinagana ang system
pagbabagong-buhay, kinokontrol ng mga pang-industriya at init na upuan
at sarado regulating balbula №5 ... .. ....................................... ................................ ..415 T / H.
Maximum steam consumption sa turbine ............................................ .................................. 470 T / H.
mode na may nabawasan PST-5, 6, 7 ........................................ .......................... ..270 T / H.
Maximum steam consumption sa turbine kapag nagtatrabaho sa isang condensation
mode na may PND-2, 3, 4 ......................................... ....................................... ..260t / Hour.
Maximum steam consumption sa turbine kapag nagtatrabaho sa isang condensation
mode na may PND-2, 3, 4 at PVD-5, 6, 7, 7 ............................... .................................................. ........ .. ... 230t / h.
1.1.4. Sa absolute pressure ng superheated steam bago ang AZV:
Nominal absolute pressure ng superheated steam bago azv ................................ 130 kgf / cm 2
Permissed Reduction sa absolute pressure ng superheated steam.
cBA bago ang turbina sa ....... ...................................... ............................... 125 kgf / cm 2.
Pinapayagan na pagtaas ganap na presyon overheated steam
bago ang AZV kapag nagtatrabaho sa turbina. .......................................... ................................................. 135. kgf / cm 2.
Maximum na paglihis ng ganap na presyon ng superheated steam bago azv
sa panahon ng operasyon ng turbina at sa tagal ng bawat paglihis hindi hihigit sa 30 minuto ....... ..140 kgf / cm 2
1.1.5. Sa temperatura ng superheated steam bago AZV:
Rated temperatura ng overheated steam bago azv .. ......................................... ............ .. ... ..555 0.
Pinapayagan pagbawas sa temperatura ng superheated steam
bago ang AZV kapag nagtatrabaho ang turbina .. ........................................ ........................... ......... 545 0.
Pinapayagan na pagtaas sa temperatura ng superheated steam bago
Azv kapag nagtatrabaho ng turbina ............................................. .................................................. ... .. 560 0 C.
Maximum na paglihis ng temperatura ng superheated steam bago AZV sa
trabaho turbina at tagal ng bawat paglihis hindi hihigit sa 30
minuto ...................... .................. .. ....... .................................................. .... ......... 565 0 C.
Ang minimum na paglihis ng temperatura ng superheated steam bago ang AZV ay
na kung saan ay naka-off ang turbine unit ........................................... ................. ... 425 0.
1.1.6. Sa ganap na presyon ng singaw sa pagsasaayos ng mga hakbang ng turbina:
gamit ang gastos ng superheated steam sa turbina hanggang sa 415 tonelada kada oras. .. .......................................... ... 98.8 kgf / cm 2.
Maximum absolute steam pressure sa regulating stage ng ct
kapag nagtatrabaho ang turbina sa condensation mode na may disconnected PVD-5, 6, 7 .... .......... ... 64 kgf / cm 2
Maximum absolute steam pressure sa regulating stage ng ct
kapag ang turbina ay nagtatrabaho sa condensation mode sa TNN-2, 3, 4, 4 ............. ... 62 kgf / cm 2
Maximum absolute steam pressure sa regulating stage ng ct
kapag nagpapatakbo ng isang turbina sa condensation mode na may PND-2, 3, 4 na naka-disconnect
at PVD-5, 6.7 ............................................ .................................................. ..................... 55 kgf / cm 2.
Maximum absolute steam pressure sa Chamber of the overload
balbula Tsvd (para sa ika-apat na yugto) na may mga gastusin ng superheated steam sa turbina
higit sa 415 tonelada kada oras ............................................ .................................................. ...... 83 kgf / cm 2.
Maximum absolute steam pressure sa silid na kumokontrol
central CNDS (para sa ika-18 na hakbang) .......................................... ................................................ .. 13,5 kgf / cm 2.
1.1.7. Sa ganap na presyon ng singaw sa regulated seboctions ng turbina:
Permissible na pagtaas sa ganap na presyon ng singaw sa.
adjustable selection production ............................................... ................... 16 kgf / cm 2.
Pinapayagan pagbawas sa ganap na presyon ng singaw sa.
adjustable selection production ............................................... ................... 10 kgf / cm 2.
Ang maximum na paglihis ng ganap na presyon ng singaw sa adjustable na seleksyon ng produksyon kung saan mga balbula sa kaligtasan .................................................. ............................ ..19.5 kg / cm 2.
upper heat selection ............................................... .................... ... ..2.5 kgf / cm 2.
upper heat selection ............................................... .................................................. .......
Maximum na paglihis ng ganap na presyon ng singaw sa adjustable
itaas na pagpili ng init kung saan
kaligtasan balbula ................................................ ........................... .. ...... 3.4 kgf / cm 2.
Pinakamataas na paglihis ng absolute steam pressure sa.
adjustable upper heat selection kung saan
turboaggage ay lumiliko ang proteksyon ............................................. .......................... ... 3.5 kgf.
Pinahihintulutang pagtaas sa ganap na presyon ng singaw sa adjustable
mas mababang pagpili ng heating ............................................... ......................... 1 kgf / cm 2.
Permissed Reduction sa absolute pressure ng steam sa adjustable
mas mababang pagpili ng cogeneration ............................................... ....................... ... 0.3 kgf / cm 2.
Maximum na pinapahintulutang pagbaba sa mga patak ng presyon sa pagitan ng kamara
mas mababang Heat selection at turbine condenser ............................... ... sa 0.15 kgf / cm 2
1.1.8. Sa pamamagitan ng steam consumption sa adjustable selections turbine:
Nominal steam consumption sa adjustable production.
pinili ................................................. .................................................. .................................
Maximum steam consumption sa adjustable production ...
nominal na kapangyarihan ng turbina at hindi nakakonekta
ang pagpili ng init ............................................... ......................................... ......... 245 T / H.
Maximum steam consumption sa adjustable production.
pagpili sa absolute pressure dito, katumbas ng 13 kgf / cm 2,
nabawasan sa 70 mW ng turbine power at disconnected
cogeneration selection ................................................ ........................... ...... .. 300 T / H.
Nominal steam consumption sa adjustable top.
heat selection ................................................ ............................................... ... 132 tonelada
at isang disconnected production selection ............................................. ................................ 150 T / H.
Maximum Steam Consumption sa Adjustable Top.
cellular selection na may nabawasan sa 76 MW Power.
turbines at disconnected production selection ............................................. ..................... 220 T / H.
Maximum Steam Consumption sa Adjustable Top.
cellular selection sa rated power ng turbine.
at nabawasan sa 40 tonelada / oras na steam consumption sa pagpili ng produksyon ..................................... .......... 200 m / h.
Maximum steam consumption sa PSG-2 sa absolute pressure
sa itaas na seleksyon ng init ng 1.2 kgf / cm 2 ....................................... ............................................. ... 145 tonelada
Maximum steam consumption sa PSG-1 sa absolute pressure
sa mas mababang heat reference selection 1 kgf / cm 2 ....................................... .................................. 220 T / H.
1.1.9. Sa mga tuntunin ng temperatura sa pagpili ng turbina:
Nominal pares temperatura sa adjustable production.
pagpili pagkatapos ng ou-1, 2 (3.4) ........................................ ............................................ ..280 0 C.
Permissible na pagtaas sa steam ng temperatura sa adjustable.
pagpili ng produksyon pagkatapos ng Ou-1, 2 (3.4) ....................................... ..................... 285 0 C.
Pinapayagan pagbawas sa steam temperatura sa adjustable.
pagpili ng produksyon pagkatapos ng OU-1.2 (3.4) ......................................... .................................................. ....................... ... 275 0 C.
1.1.10. Sa thermal state of the turbine:
Pinakamataas na pagtaas ng bilis sa temperatura ng metal
... .. .................................... ..15 0 c / min.
bypass pipe mula sa AZV sa mga regulating valves.
sa temperatura ng superheated steam sa ibaba 450 grads. ....................................... ............................ 25 0 C.
Pinakamataas na pinapayagang pagkakaiba sa temperatura ng metal
bypass pipe mula sa AZV sa mga regulating valves.
sa temperatura ng superheated steam sa itaas 450 degrees ........................................ .......................... 20 с
Pinakamataas na pinapahintulutang pagkakaiba sa mga temperatura ng metal
cVP at Bottom (LPC) sa isang zone ng steam input ...................... ................ ................................ ..50 0 C.
Maximum na pinapahintulutang metal temperatura pagkakaiba sa.
cross section (width) horizontal flanges.
cylinder connector na walang pagsasama ng sistema ng pag-init
flanges at kumalat cloc .. ............................................ .................................................. ...... 80 0.
cloc connector na may flanges at spills enable ......................................... .......... .. ... 50 0 C.
sa cross section (lapad) horizontal flanges.
cloc connector na may flanges at spills enable .......................................... - 25 0 with
Pinakamataas na pinapahintulutang mga metal na pagkakaiba sa temperatura sa pagitan ng Upper
at sa ilalim (kanan at kaliwa) flanges ng pagkabulag kapag pinagana
pag-init ng flange at pin ............................................. ............. ..................... .... 10 0 C.
Maximum na pinapahintulutang positibong metal temperatura pagkakaiba
sa pagitan ng mga flanges at studs fed na may heating enable
mga flanges at studs ............................................... .................................................. ......... .20 0 C.
Pinakamataas na pinapahintulutang negatibong pagkakaiba sa temperatura ng metal.
sa pagitan ng mga flanges at ang mga studs ng clas kapag pinagana ang pag-init at ang mga flanges at studs ............................... .................................................. .................................................. ............................... 20 0 S.
Pinakamataas na pinapayagang pagkakaiba sa mga temperatura ng metal sa kapal
ang mga pader ng silindro, sinusukat sa zone ng regulating yugto ng clad .... ............................. . .35 0 S.
bearings at Stubborn Turbine Bearing ............................................. .......... 90 0 C.
Ang pinakamataas na pinahihintulutang temperatura ng mga liner ng sanggunian
generator Bearings ................................................ ........................ .. ........................ ..........................................
1.1.11. Sa mekanikal na estado ng turbina:
Pinakamataas na pinahihintulutang pagpapaikli ng RVD na kamag-anak sa Clast .... ..................................... -2 mm
Pinakamataas na pinahihintulutang RVD na may kaugnayan sa Clast .... ..................................... + 3 MM
Pinakamataas na pinapahintulutang pagpapaikli ng RND na may kaugnayan sa CND .... ........................ .. ......... - 2,5 mm
Pinakamataas na pinahihintulutang pagpahaba ng RND na kamag-anak sa CND ....... ........................ ....... .................................................. ...................
Pinakamataas na pinahihintulutang kurbada ng turbine rotor ........................................... ............... ..0 mm.
Pinakamataas na pinahihintulutang maximum na halaga ng kurbada
turtaaggate baras kapag nagpapasa ng mga kritikal na frequency ng pag-ikot ............................. 0.25 mm
ang gilid ng generator ............................................. .................................................. .. .. ... 1.2 mm
Pinakamataas na pinapahintulutang axial shift ng rotor ng turbina
gilid ng control unit ............................................. ........................................... .1,7 mm
1.1.12. Ayon sa panginginig ng boses estado ng turbine unit:
Pinakamataas na pinapahintulutang panginginig ng mga bearings ng turbina
sa lahat ng mga mode (maliban sa kritikal na bilis ng pag-ikot) ................... ..................... ... .4.5 mm / S.
na may pagtaas sa boses vibration, higit sa 4.5 mm / s ................................. 30 araw
Pinakamataas na pinapahintulutang tagal ng turbine unit
na may isang pagtaas sa tindig vibration, higit sa 7.1 mm / s .................................
Emergency raising ng vibrations ng alinman sa mga suporta ng rotor ...................................... 11.2 mm / S.
Emergency biglang sabay na pagtaas sa panginginig ng boses
suplemento ng isang rotor, o katabing suporta, o dalawang bahagi ng panginginig ng boses
isang suporta mula sa anumang paunang halaga ............................................ .......... ... 1mm at marami pa
1.1.13. Sa pamamagitan ng pagkonsumo, presyon at temperatura ng sirkulasyon ng tubig:
Ang kabuuang pagkonsumo ng paglamig ng tubig sa yunit ng turbina ........................................ .... .8300 m 3 / H.
Ang maximum na paglamig ng tubig sa pamamagitan ng condenser .... .............................. ..8000 m 3 / oras
Ang minimum na paglamig ng tubig pagkonsumo sa pamamagitan ng kapasitor ................... ................. 2000 m 3 / oras
Pinakamataas na pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng built-in na kapasitor bundle ............................ 1500 m 3 / h
Minimum na pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng built-in na condenser beam ........................................ ..... 300 m 3 / H.
Maximum na paglamig tubig inlet temperatura sa condenser .... ...................................... .................................................. ..... ..33 0 C.
Ang minimum na temperatura ng sirkulasyon ng tubig sa pasukan sa
condenser sa panahon minus temperatura. Panlabas na Air ......... ... .................. 8 0 S.
Ang pinakamababang presyon ng sirkulasyon ng tubig kung saan ang AVR nagpapalipat ng mga sapatos na pangbabae TN-1,2,3,4 ......................................... .................................................. .........................
Pinakamataas na sirkulasyon ng presyon ng tubig sa sistema ng tubo
kaliwa at kanang kalahati ng condenser ........................................... ........................... .......... 2.5 kgf / cm 2.
Pinakamataas na Ganap na presyon ng tubig sa sistema ng tubo
naka-embed na kapasitor beam. .............................................. ..........................8 kgf / cm 2.
Nominal haydroliko paglaban ng pampalapot kapag
malinis na Tubes at pagkonsumo ng sirkulasyon ng tubig 6500 m 3 / oras ...................................... .3.8 m. Tubig. Sining.
Pinakamataas na temperatura pagkakaiba ng sirkulasyon tubig sa pagitan
ang pasukan nito sa kapasitor at ang exit mula dito ...................................... ..................... 10 0 S.
1.1.14. Sa pamamagitan ng pagkonsumo, presyon at temperatura ng singaw at himobassive na tubig sa pampalapot:
Maximum na daloy ng himobassive na tubig sa condenser .................. .. ................. 100 t / h.
Pinakamataas na pag-inom ng steam sa condenser sa lahat ng mga mode
pagsasamantala ................................................. .................................................. ............ 220 tonelada / oras.
Minimum steam consumption sa buong cund turbines sa condenser.
sa isang closed rotary diaphragm ............................................. ............................... ...... 10 t / h.
Ang pinakamataas na pinahihintulutang temperatura ng tambutso ng CND .................................. ..70 0 may
Ang pinakamataas na pinahihintulutang temperatura ng himobassive water,
papasok sa condenser .............................................. ............................................... 100 0.
Absolute steam pressure sa maubos na bahagi ng CND kung saan
ang atmospheric valve-diaphragms ay na-trigger ........................................... ....................... ..1.2 kgf / cm 2.
1.1.15. Sa absolute pressure (vacuum) sa condenser ng turbine:
Nominal absolute pressure sa condenser ............................................ .......... 0.035 kgf / cm 2.
Ang pinahihintulutang pagbaba sa vacuum sa pampalapot kung saan ang alarma sa babala ay na-trigger ................... ........................... .. ......... ...- 0.91 kgf / cm 2.
Emergency pagbawas sa vacuum sa isang condenser kung saan
Turboaggage ay lumiliko ang proteksyon ............... .............................. ........................ ....- 0.75 kgf / cm 2.
i-reset ito mainit na daloy ... .......................................... .................................................. .................................................. ....
Permissible vacuum sa condenser kapag nagsisimula ang turbina bago
ang baras ng turboaggage ............................................. ..................................... -0.75 kgf / cm 2.
Permissed vacuum sa condenser kapag nagsisimula ang turbina sa dulo
exposure ng pag-ikot ng rotor nito sa 1000 Rev / min ................ ....................... . .. ......., 0.95 kgf / cm 2.
1.1.16. Sa pamamagitan ng presyon at temperatura ng isang pares ng mga seal ng turbina:
Minimum na absolute pares presyon sa turbine seals.
sa likod ng presyon ng regulator .............................................. ............................. ... .......... 1.1 kgf / cm 2.
Pinakamataas na absolute pares presyon sa turbine seals.
para sa presyon ng regulator ............................................... .................................................. ...................
Minimum na absolute pares presyon sa likod ng turbine seals.
sa regulator ng presyon ng pagpapanatili ....... ..................................... .................................................. .................
Pinakamataas na absolute pares presyon sa likod ng turbine seal ...
sa regulator ng pagpapanatili ng presyon ............................................ .................................................. ..........................
Ang pinakamaliit na presyon ng singaw sa ikalawang seal chambers ........................ ... 1.03 kgf / cm 2
Ang maximum absolute pressure ng singaw sa ikalawang kamara ng mga seal ........................ ..1.05 kgf / cm 2
Rated temperatura pares sa seal ............................................. ............... .150 0 C.
1.1.17. Sa presyon at temperatura ng langis sa pagpapadulas ng mga bearings ng turbine unit:
Nominal overpressure ng langis sa tindig sistema ng pagpapadulas.
turbines to Butter Cooler. ............................................. ................................. .. ............... .................................................. .......................
Nominal overpressure ng langis sa sistema ng pagpapadulas.
bearings on Shaft Turbine Level ............ ... .............................. ................1kgs / cm 2.
sa antas ng axis ng turbine truck kung saan ito gumagana
babala Alarm ................................................ .................. .. ......... ..0,8 kgf / cm 2.
Labis na presyon ng langis sa sistema ng pagpapadulas ng tindig
sa antas ng Axis ng turbine truck kung saan ang RMN ay lumiliko .................................... .................. 0.7 kgf / cm 2.
Labis na presyon ng langis sa sistema ng pagpapadulas ng tindig
sa antas ng axis ng turbine truck kung saan kasama ang amn ..................................... .......................................
Labis na presyon ng langis sa tindig na sistema ng pagpapadulas sa antas
ang axis ng turbine shaft kung saan ang VPU ay lumiliko sa proteksyon ...... ........................... .. .. 0.3 kgf / cm 2.
Emergency labis na presyon ng langis sa tindig sistema ng pagpapadulas.
sa antas ng axis ng turbine tree kung saan ang yunit ng turbina ay lumiliko sa proteksyon ................................. .................................................. ........................... 3 kgf / cm 2.
Rated oil temperatura sa mga pampadulas na bearings ng turbine unit ....................................... ...... 40 0 \u200b\u200bC.
Pinakamataas na pinahihintulutang temperatura ng langis sa tindig ng pagpapadulas.
turbine Unit ................................................ .................................................. .. ... 45 0 C.
Ang maximum na pinapahintulutang temperatura ng langis sa plum mula sa.
bearings ng turbo unigate ............................................. .................................................. .... 65 0 C.
Emergency temperatura ng langis plum mula sa bearings
.................................................. ........................................... Turbine. ..... .... 75 0 C.
1.1.18. Sa pamamagitan ng presyon ng langis sa sistema ng regulasyon ng turbina:
Labis na presyon ng langis sa sistema ng kontrol ng turbina na nilikha ng PMN ...................................... .................................................. ................... .. ... 18 kgf / cm 2.
Labis na presyon ng langis sa sistema ng kontrol ng turbina na nilikha ng GMN ...................................... .................................................. .................................................. .................................................. .................................................. ..... ..
Outlet Oil Pressure sa Turbine Control System.
Kung saan may isang ban sa pagsasara ng balbula sa presyon at sa pagtatanggal ng PMN .... .......... 17,5 kgf / cm 2
1.1.19. Sa pamamagitan ng presyon, antas, pagkonsumo at temperatura ng langis sa sistema ng turbina generator seal system:
Ang labis na presyon ng langis sa sealing system ng turbogenerator shaft kung saan ang isang backup na alternating kasalukuyang ay naka-on sa operasyon ............................ ............................................ 8 kgf / cm 2.
Labis na presyon ng langis sa sealing system ng turbogenerator shaft kung saan naka-on ang AVR sa trabaho
reserve MNUB DC ............................................... ......................... ..7 kgf / cm 2.
Ang pinahihintulutang minimum na pagkakaiba sa pagitan ng presyon ng langis sa mga selyo ng baras at presyon ng hydrogen sa pabahay ng turbogenerator ............................. .... 04 kgf / cm 2.
Ang pinahihintulutang maximum na pagkakaiba sa pagitan ng presyon ng langis sa mga seal ng baras at presyon ng hydrogen sa pabahay ng turbogenerator ......................... ... ..... 0.8 kgf / cm 2.
Pinakamataas na pagkakaiba Sa pagitan ng presyon ng inlet ng langis at presyon
langis sa output ng MFG kung saan kailangan mong pumunta sa backup na filter ng langis ng generator ............................. .................................................. .................................................. ...............................
Na-rate na temperatura ng langis sa exit C ay maaaring .......................................... ............ ..40 0 C.
Ang pinahihintulutang pagtaas sa temperatura ng langis sa exit C ay maaaring .................................. .... ..45 0 S.
1.1.20. Sa temperatura at pagkonsumo nutrient Water. Sa pamamagitan ng isang pangkat ng PVD turbines:
Ang nominal temperatura ng nakapagpapalusog na tubig sa pasukan sa PVD Group .... ............................ 164 0 s
Ang pinakamataas na temperatura ng nutrient water sa exit mula sa PVD group sa rated power ng turbine unit ............................. .................................................. . .. ... 249 0 C.
Pinakamataas na pagkonsumo ng tubig sa pamamagitan ng sistema ng PVD pipe ..................... ... ... ... 550 tonelada kada oras
1.2. Teknikal na data ng turbina.
| Nominal Power Turbine. | 80 MW. |
| Pinakamataas na kapangyarihan ng turbina na may ganap na kasama ang pagbabagong-buhay sa ilalim ng ilang mga kumbinasyon ng mga seleksyon ng pang-industriya at init na tinukoy ng diagram ng mga mode | 100 MW. |
| Ganap na presyon ng sariwang steam awtomatikong pag-lock ng balbula | 130 kgf / cm². |
| Steam temperature bago locking valve. | 555 ° C. |
| Ganap na presyon sa condenser. | 0.035 kgf / cm². |
| Maximum steam consumption sa pamamagitan ng isang turbina kapag nagtatrabaho sa lahat ng mga seleksyon at may anumang kumbinasyon ng mga ito | 470 T / H. |
| Maximum passage pass to condenser. | 220 T / H. |
| Paglamig ng tubig pagkonsumo sa pampalapot sa tinatayang temperatura sa pumapasok sa kapasitor 20 ° C | 8000 m³ / H. |
| Absolute pares presyon ng adjustable selection production. | 13 ± 3 kgf / cm². |
| Absolute pares presyon ng adjustable upper heat selection. | 0.5 - 2.5 kgf / cm². |
| Absolute steam pressure ng adjustable lower heat selection na may single-stage network water heating scheme | 0.3 - 1 kgf / cm². |
| Mutrient water temperatura pagkatapos ng PVD. | 249 ° C. |
| Tiyak na Pagkonsumo ng Steam (Garantisadong Pot LMZ) | 5.6 kg / kwh. |
Tandaan: Ang pagsisimula ng isang turbine unit, tumigil dahil sa pagtaas (pagbabago) ng panginginig ng boses, ay pinapayagan lamang pagkatapos ng isang detalyadong pag-aaral ng mga sanhi ng panginginig ng boses at sa pagkakaroon ng resolution ng pangunahing engineer ng planta ng kuryente na ginawa niya personal ang operasyon journal ng shift ng istasyon.
1.6 Ang turbina ay dapat na agad na tumigil sa mga sumusunod na kaso:
· Palakihin ang bilis ng pag-ikot sa itaas ng 3360 rpm.
· Detection ng rupture o sa pamamagitan ng mga bitak sa mga hindi nakakabit na lugar ng mga pipeline ng langis, isang steam room, pares ng pamamahagi nodes.
· Ang hitsura ng haydroliko shocks sa sariwang steam steam plates o sa turbina.
· Emergency pagbaba sa vacuum sa -0.75 kgf / cm² o overvaluation ng atmospheric valves.
· Isang matalim na pagbaba sa temperatura ng sariwa
- Pagtuturo
Paunang salita sa unang bahagi
Modeling Steam Turbines - Ang araw-araw na gawain ng daan-daang tao sa ating bansa. Sa halip na ang salita modelo Kinuha upang sabihin consumables. Ang steam turbine consumables ay ginagamit sa paglutas ng mga naturang mga gawain bilang pagkalkula ng mga tukoy na pagkonsumo ng kondisyong gasolina sa kuryente at init na ginawa ng CHP; pag-optimize ng operasyon ng CHP; Pagpaplano at pagpapanatili ng mga rehimeng CHP.
Ako ay binuo. bagong consumables steam turbine. - Linearized steam turbine consumables. Ang binuo na katangian ng paggasta ay maginhawa at epektibo sa paglutas ng mga gawaing ito. Gayunpaman, kasalukuyang inilarawan lamang ito sa dalawang pang-agham na mga papeles:
- Pag-optimize ng trabaho ng CHP sa mga kondisyon ng pakyawan merkado ng kuryente at ang kapangyarihan ng Russia;
- Mga paraan ng computational para sa pagtukoy ng mga partikular na paggasta ng kondisyon na fuel chp sa electrical at thermal energy na inilabas sa pinagsamang mode ng produksyon.
At ngayon gusto ko sa akin sa aking blog:
- una, isang simple at naa-access na wika upang sagutin ang mga pangunahing tanong tungkol sa bagong katangian ng paggasta (tingnan ang linearized consumables ng steam turbine. Bahagi 1. Mga pangunahing isyu);
- pangalawa, upang magbigay ng isang halimbawa ng pagbuo ng isang bagong katangian ng paggasta, na makakatulong upang maunawaan at sa paraan ng pagtatayo, at sa mga katangian ng katangian (tingnan sa ibaba);
- pangatlo, pabulaanan ang dalawang kilalang pahayag tungkol sa mode ng pagpapatakbo ng steam turbine (tingnan ang linearized consumables ng steam turbine. Bahagi 3. Kami ay bumubuo ng mga alamat tungkol sa gawain ng steam turbine).
1. Pinagmulan ng data
Ang pinagmulan ng data para sa pagtatayo ng isang linearized expenditure katangian ay maaaring
- ang aktwal na mga halaga ng mga kapasidad q 0, n, q n, q t sinusukat sa panahon ng paggana ng steam turbine,
- nonograms Q T Grotto mula sa regulatory at teknikal na dokumentasyon.
Sa mga kaso kung saan ang aktwal na mga halaga ng q 0, n, q p, q t ay hindi magagamit, maaari mong iproseso ang nomograms q na may gross. Sila, naman, ay nakuha batay sa mga sukat. Magbasa nang higit pa tungkol sa Turbin Test Basahin sa Gunshtein v.m. at iba pa. Mga pamamaraan para sa pag-optimize ng mga mode ng sistema ng kapangyarihan..
2. Algorithm para sa pagtatayo ng linearized expenditure characters.
Ang algorithm ng konstruksiyon ay binubuo ng tatlong hakbang.
- Ang pagsasalin ng mga nomograms o pagsukat ay nagreresulta sa isang tabular view.
- Linearization ng mga consumables ng steam turbine.
- Pagtukoy sa mga hangganan ng pagsasaayos ng hanay ng steam turbine.
Kapag nagtatrabaho sa Nomograms Q T Grotto, ang unang hakbang ay mabilis na isinasagawa. Ang gayong gawain ay tinatawag na. digitizing (Digitizing). Digitization 9 Nomograms para sa kasalukuyang halimbawa na kinuha ko tungkol sa 40 minuto.
Ang pangalawa at pangatlong hakbang ay nangangailangan ng paggamit ng mga pakete ng matematika. Gustung-gusto ko at maraming taon na ginagamit ko ang Matlab. Ang aking halimbawa ng pagtatayo ng isang linearized expenditure characteristic ay ginaganap dito. Ang isang halimbawa ay maaaring ma-download sa pamamagitan ng sanggunian, tumakbo at malaya na maunawaan ang paraan ng pagtatayo ng linearized consumables.
Ang pag-ubos ng katangian para sa turbina sa ilalim ng pagsasaalang-alang ay itinayo para sa mga sumusunod na mga fixed value ng mga parameter ng mode:
- single-stage mode ng operasyon,
- katamtamang presyon pares presyon \u003d 13 kgf / cm2,
- mababang presyon steam presyon \u003d 1 kgf / cm2.
1) Nomogram Specific Flow Q T Grosstto. Upang makabuo ng koryente (minarkahan ang mga pulang tuldok na na-digitize - inilipat sa talahanayan):
- PT80_QT_QM_EQ_0_DIGIT.PNG,
- PT80_QT_QM_EQ_100_digit.png,
- PT80_QT_QM_EQ_120_digit.png,
- PT80_QT_QM_EQ_140_DIGIT.PNG,
- PT80_QT_QM_EQ_150_digit.png,
- PT80_QT_QM_EQ_20_digit.png,
- PT80_QT_QM_EQ_40_DIGIT.PNG,
- PT80_QT_QM_EQ_60_DIGIT.PNG,
- PT80_QT_QM_EQ_80_digit.png.
2) Ang resulta ng digitization (Ang bawat file ng CSV ay tumutugma sa PNG file):
- PT-80_QM_EQ_0.CSV,
- PT-80_QM_EQ_100.CSV,
- PT-80_QM_EQ_120.CSV,
- PT-80_QM_EQ_140.CSV,
- PT-80_QM_EQ_150.CSV,
- PT-80_QM_EQ_20.CSV,
- PT-80_QM_EQ_40.CSV,
- PT-80_QM_EQ_60.CSV,
- Pt-80_qm_eq_80.csv.
3) MATLAB Script Gamit ang mga kalkulasyon at ang pagtatayo ng mga graph:
- Pt_80_linear_characteristic_curve.m.
4) Ang resulta ng pag-digitize ng mga nomograms at ang resulta ng pagbuo ng isang linearized expenditure katangian Form ng talahanayan:
- Pt_80_linear_characteristic_curve.xlsx.
Hakbang 1. Ang pagsasalin ng mga nomograms o pagsukat ay nagreresulta sa isang tabular view
1. Pagproseso ng data ng pinagmulan
Ang pinagmulan ng data para sa aming halimbawa ay ang Nomograms Q T Grotto.
Upang ilipat sa isang digital na anyo ng maraming nomograms, kailangan ang isang espesyal na tool. Paulit-ulit kong ginagamit ang web application para sa mga layuning ito. Ang application ay simple, maginhawa, ngunit walang sapat na kakayahang umangkop upang i-automate ang proseso. Ang bahagi ng trabaho ay dapat gawin nang manu-mano.
Sa hakbang na ito, mahalaga na i-digitize ang mga matinding punto ng nomograms, na nagtatakda ng mga hangganan ng pagsasaayos ng hanay ng steam turbine.
Ang trabaho ay nabanggit sa bawat PNG file gamit ang application upang markahan ang mga consumables, i-download ang natanggap na CSV at kolektahin ang lahat ng data sa isang talahanayan. Ang resultang digitization ay matatagpuan sa PT-80-linear-characteristic-curve.xlsx file, ang "PT-80" sheet, ang source data table.
2. Pagdadala ng mga yunit ng pagsukat sa mga yunit ng kapangyarihan
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 \u003d \\ frac (q_t \\ cdot n) (1000) + q_p + q_t \\ qquad (1) \\ end (equation) $$ display $$
at bigyan ang lahat ng mga unang halaga sa MW. Ang mga kalkulasyon ay ipinatupad sa pamamagitan ng MS Excel.
Ang nagresultang talahanayan "ang unang data (yunit. Kapangyarihan)" ay ang resulta ng unang hakbang ng algorithm.
Hakbang 2. Linearization ng mga consumables ng steam turbine
1. Sinusuri ang Matlab.
Sa hakbang na ito kailangan mong i-install at buksan ang mga bersyon ng Matlab na hindi mas mababa sa 7.3 (ito ay isang lumang bersyon, kasalukuyang 8.0). Sa matlab buksan ang pt_80_linear_characteristic_curve.m file, patakbuhin ito at siguraduhin na gumagana. Gumagana nang tama ang lahat kung nakita mo ang sumusunod na mensahe sa command line upang simulan ang script sa command prompt:
Ang mga halaga ay binabasa mula sa pt_80_linear_characteristic_curve.xlsx file para sa 1 s coefficients: a (n) \u003d 2.317, a (qc) \u003d 0.621, a (qt) \u003d 0.255, a0 \u003d 0.57%) na numero ng pagsasaayos ng bandpoints \u003d 37.
Kung mayroon kang mga error, maunawaan namin ang iyong sarili kung paano ayusin ang mga ito.
2. Mga kalkulasyon
Ang lahat ng mga kalkulasyon ay ipinatupad sa pt_80_linear_characteristic_curve.m file. Isaalang-alang ito sa mga bahagi.
1) Tukuyin ang pangalan ng source file, ang sheet, ang hanay ng mga cell na naglalaman ng talahanayan "paunang data na nakuha sa nakaraang hakbang na pinagmulan ng data (mga yunit)".
Xlsfilename \u003d "pt_80_linear_charactic_curve.xlsx"; Xlssheetname \u003d "pt-80"; Xlsrange \u003d "F3: i334";
2) Isinasaalang-alang namin ang unang data sa Matlab.
sourcedata \u003d xlsread (xlsfilename, xlssheetname, xlsrange); N \u003d sourcedata (: 1); Qm \u003d sourcedata (: 2); Ql \u003d sourcedata (: 3); Q0 \u003d sourcedata (: 4); FPRINTF ("Ang mga halaga ay binabasa mula sa file% s sa% 1.0f s \\ n", xlsfilename, toc);
Gamitin ang QM variable upang ubusin ang daluyan presyon steam Q n, index m. mula sa. gitna - gitna; Katulad nito, gamitin ang QL variable upang ubusin ang mababang presyon ng Steam Q n, Index l. mula sa. mababa. - Mababa.
3) Tinutukoy namin ang mga coefficients α i.
Alalahanin ang pangkalahatang pormula ng mga katangian ng paggasta
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 \u003d f (n, q_p, q_t) \\ Qquad (2) \\ end (equation) $$ display $$
at tukuyin ang mga independiyenteng (x_digit) at dependent (y_digit) na mga variable.
x_digit \u003d; % Electricity N, Industrial Pairs QP, reference pairs Qt, Unit Vector y_digit \u003d Q0; % Capure of acute pair q0.
Kung hindi ito malinaw sa iyo, bakit sa x_digit matrix, isang solong vector (ang huling haligi), pagkatapos ay basahin ang mga materyales sa linear regression. Sa paksa ng pagtatasa ng pagbabalik, inirerekomenda ko ang aklat na Draper N., Smith H. Inilapat ang pagtatasa ng pagbabalik. New York: Wiley, sa pindutin, 1981. 693 p. (Mayroong sa Russian).
Equation ng linearized consumables steam turbine.
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 \u003d \\ alpha_n \\ cdot n + \\ alpha_p \\ cdot q_p + \\ alpha_t \\ cdot q_t + \\ alpha_0 \\ Qquad (3) \\ \\ \\ equation $$ display $$
ito ay isang modelo ng maraming linear na pagbabalik. Ang mga coefficients α ko define with. "Big Bogle of Civilization" - Paraan ng pinakamaliit na mga parisukat. Hiwalay, tandaan ko na ang paraan ng hindi bababa sa mga parisukat ay dinisenyo ng Gauss noong 1795.
Sa Matlab ito ay ginagawa ng isang linya.
A \u003d regress (y_digit, x_digit); fprintf ("coefficients: a (n) \u003d% 4.3f, a (qu) \u003d% 4.3f, a (qt) \u003d% 4.3f, a0 \u003d% 4.3f \\ n", ... a);
Ang variable A ay naglalaman ng nais na coefficients (tingnan ang mensahe sa command line ng Matlab).
Kaya, ang nagresultang linearized expenditure katangian ng PT-80 steam turbine ay may form
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 \u003d 2.317 \\ cdot n + 0.621 \\ cdot q_p + 0.255 \\ cdot q_t + 33.874 \\ Qquad (4) \\ end $$ display $$
4) Tinantiya namin ang linearization error ng resultang katangian ng paggasta.
y_model \u003d x_digit * a; Err \u003d abs (y_model - y_digit). / Y_digit; fprintf ("average na error \u003d% 1.3f, (% 4.2f %%) \\ n", ibig sabihin (mali), ibig sabihin (mali) * 100);
Ang error sa linearization ay 0.57% (Tingnan ang command line ng matlab).
Upang masuri ang kadalian ng paggamit ng linearized consumables ng steam turbine, nalutas namin ang gawain ng pagkalkula ng pagkonsumo ng mataas na presyon ng singaw q 0 mga kilalang halaga Load n, q p, q t.
Hayaan n \u003d 82.3 mw, q n \u003d 55.5 mw, q t \u003d 62.4 mw, pagkatapos
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 \u003d 2.317 \\ cdot 82.3 + 0.621 \\ cdot 55,5 + 0.255 \\ cdot 62,4 + 33.874 \u003d 274,9 \\ Qquad (5) \\ end (equation) $$ display $ $.
Hayaan akong ipaalala sa iyo na ang average na pagkalkula error ay 0.57%.
Bumalik tayo sa tanong kaysa sa linearized consumables ng steam turbine ay sa panimula na mas maginhawa kaysa sa nomogram ng partikular na pagkonsumo ng labanan ng kuryente sa produksyon ng kuryente? Upang maunawaan ang pangunahing pagkakaiba sa pagsasanay, lutasin ang dalawang gawain.
- Kalkulahin ang halaga ng q 0 na may tinukoy na katumpakan gamit ang mga nomograms at iyong mga mata.
- I-automate ang proseso ng pagkalkula q 0 gamit ang mga nomograms.
Malinaw, sa unang gawain, ang kahulugan ng mga halaga ng Q T gross sa mata ay puno ng mga bastos na mga error.
Ikalawang gawain masalimuot para sa automation. Sa abot ng mga halaga ng Q T Grotto nonlinear.Para sa naturang automation, ang bilang ng mga digitized point ay sampung beses na mas malaki kaysa sa kasalukuyang halimbawa. Ang isang digitization ay hindi sapat, kinakailangan din na ipatupad ang algorithm pag-aapoy (paghahanap ng mga halaga sa pagitan ng mga puntos) ng nonlinear gross values.
Hakbang 3. Pagtukoy sa mga hangganan ng pagsasaayos ng hanay ng steam turbine
1. Mga kalkulasyon
Upang makalkula ang pagsasaayos ng hanay, ginagamit namin ang iba "Ang benepisyo ng sibilisasyon" - Paraan ng convex shell, convex hull.
Sa Matlab, ito ay ang mga sumusunod.
indexch \u003d convhull (n, qm, ql, "pasimplehin", totoo); index \u003d natatanging (indexch); Regrang \u003d; Regrangeq0 \u003d * a; FPRINTF ("Ang bilang ng mga punto ng hangganan ng hanay ng pagsasaayos \u003d% d \\ n", laki (index, 1));
Convhull () pamamaraan tinutukoy control range points.Tinukoy ng mga halaga ng mga variable n, qm, ql. Ang variable ng indexC ay naglalaman ng mga vertices ng triangles na binuo gamit ang delon triangulation. Ang regrange variable ay naglalaman ng mga adjusting range point; Variable RegRangeQ0 - High-pressure steam consumption values \u200b\u200bpara sa mga punto ng hangganan ng hanay ng pagsasaayos.
Ang resulta ng mga kalkulasyon ay matatagpuan sa PT_80_linear_Characteristic_curve.xlsx file, ang "PT-80-Resulta" na sheet, ang talahanayan ng "pagsasaayos".
Ang linearized expenditure katangian ay binuo. Ito ay isang formula at 37 puntos na tumutukoy sa mga hangganan (shell) ng hanay ng pagsasaayos sa nararapat na talahanayan.
2. Suriin
Kapag automating ang proseso ng pagkalkula Q 0, kinakailangan upang suriin kung ang isang tiyak na punto sa mga halaga ng n, q p, q t sa loob ng pagsasaayos ng hanay o lampas ito (hindi ko teknikal na nagpapatupad ng mode). Sa Matlab maaari itong gawin tulad ng sumusunod.
Tinutukoy namin ang mga halaga ng n, q p, q t na gusto naming suriin.
n \u003d 75; QM \u003d 120; QL \u003d 50;
Suriin.
In1 \u003d inpolygon (n, qm, regrange (: 1), regrange (: 2)); In2 \u003d inpolygon (ql, regrange (: 2), regrange (: 3)); in \u003d in1 && in2; Kung sa fprintf ("point n \u003d% 3.2f mw, qp \u003d% 3.2f mw, qt \u003d% 3.2f mw ay nasa loob ng pagsasaayos ng hanay \\ n", n, qm, ql); Ibang fprintf ("point n \u003d% 3.2f mw, qp \u003d% 3.2f mw, qt \u003d% 3.2f mw ay matatagpuan sa labas ng hanay ng pagsasaayos (technically unacciable) \\ n", n, qm, ql); Dulo.
Isinasagawa ang tseke sa dalawang hakbang:
- ang variable in1 ay nagpapakita kung ang mga halaga ng n, q n ay nasa loob ng projection ng shell sa axis n, q n;
- katulad nito, ipinakita ng variable In2 kung ang mga halaga ng Q P, q t sa loob ng projection ng shell sa axis Q n, q t.
Kung ang parehong mga variable ay katumbas ng 1 (totoo), pagkatapos ay ang ninanais na punto ay nasa loob ng shell na tumutukoy sa pagsasaayos ng hanay ng steam turbine.
Ilustrasyon ng nagreresultang linearized steam turbine
Karamihan "Ang mapagbigay na mga benepisyo ng sibilisasyon" Nagpunta kami sa ilustrasyon ng mga resulta ng mga kalkulasyon.
Dapat na dati itong sinabi na ang espasyo kung saan bumuo kami ng mga graph, i.e. Ang puwang na may axes x - n, y - q t, z - q 0, w - q n, tawag space ng rehimen (Tingnan ang pag-optimize ng trabaho ng CHP sa mga kondisyon ng pakyawan koryente at kapangyarihan merkado ng Russia
). Ang bawat punto ng puwang na ito ay tumutukoy sa ilang paraan ng pagpapatakbo ng steam turbine. Maaaring maging mode
- technically realizable kung ang punto ay nasa loob ng shell na tumutukoy sa pagsasaayos ng hanay,
- technically hindi realizable kung ang punto ay sa labas ng shell na ito.
Kung makipag-usap kami tungkol sa condensation mode ng steam turbine (q n \u003d 0, q t \u003d 0), pagkatapos linearized Expenditure Characteristics. kumakatawan i-cut tuwid. Kung pinag-uusapan natin ang T-type turbine, ang linearized expenditure na katangian ay flat polygon sa tatlong-dimensional na espasyo ng rehimen Sa Axes X - N, Y - Q T, Z - Q 0, na madaling maisalarawan. Para sa isang pt-type turbine, ang visualization ay ang pinaka mahirap, dahil ang linearized expenditure katangian ng naturang turbina ay kumakatawan flat polygon sa apat na dimensional space. (Paglilinaw at mga halimbawa, tingnan ang pag-optimize ng operasyon ng CHP sa mga kondisyon ng pakyawan at power market ng Russia, seksyon Linearization ng mga katangian ng paggasta ng turbina).
1. Ilustrasyon ng nagresultang linearized steam turbine.
Binubuo namin ang mga halaga ng talahanayan "ang unang data (mga yunit)" sa puwang ng mode.
Larawan. 3. Mga punto ng pinagmulan ng pag-ubos ng katangian sa puwang ng mode na may axes x - n, y - q t, z - q 0
Dahil hindi namin maaaring bumuo ng pag-asa sa apat na dimensional na espasyo, sa isang mahusay na sibilisasyon ay hindi pa naabot, kami ay nagpapatakbo sa mga halaga ng QP bilang mga sumusunod: Ibinukod namin ang mga ito (Larawan 3), ayusin (Larawan 4 ) (Tingnan ang code para sa mga graph ng gusali sa MATLAB).
Ayusin ang halaga Q n \u003d 40 mW at bumuo ng mga source point at ang linearized expenditure katangian.
Larawan. 4. Mga punto ng pinagmulan ng mga consumables (asul na mga punto), linearized consumables (berdeng flat polygon)
Bumalik tayo sa pormula ng isang linearized expenditure na katangian (4). Kung ayusin mo q n \u003d 40 mw mw, makikita ang formula
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 \u003d 2.317 \\ cdot n + 0.255 \\ cdot q_t + 58.714 \\ Qquad (6) \\ \\ \\ end (equation) $$ display $$
Ang modelong ito ay nagtatakda ng flat polygon sa tatlong-dimensional space na may axes x - n, y - q t, z - q 0 sa pamamagitan ng pagkakatulad na may T-type turbine (nakikita tayo sa Larawan 4).
Maraming taon na ang nakalilipas, nang ang mga nomograms ng Q T Groutto ay binuo, sa unang yugto ng pagtatasa ng data na ginawa ng isang pangunahing error. Sa halip na ilapat ang paraan ng hindi bababa sa mga parisukat at ang pagtatayo ng isang linearized consumables ng isang steam turbine sa isang hindi kilalang dahilan, isang primitive pagkalkula ay ginawa:
$$ display $$ \\ simulan (equation) q_0 (n) \u003d q_e \u003d q_0 - q_t - q_p \\ qquad (7) \\ \\ end (equation) $$ display $$
Paggastos ng mataas na presyon ng steam patak Q 0 mga gastos ng singaw q t, q p at maiugnay ang nakuha pagkakaiba q 0 (n) \u003d q e sa produksyon ng kuryente. Ang nagresultang halaga ng Q 0 (n) \u003d q e ay nahahati sa N at inilipat sa KCAL / KWH, na nakuha ang partikular na pagkonsumo ng Q T Groutto. Ang pagkalkula ay hindi sumunod sa mga batas ng termodinamika.
Mahal na mga mambabasa, marahil alam mo ang isang hindi kilalang dahilan? Ibahagi ito!
2. Ilustrasyon ng hanay ng pagsasaayos ng steam turbine.
Tingnan natin ang kaluban ng pagsasaayos ng hanay sa puwang ng mode. Ang mga punto ng pinagmulan para sa pagtatayo nito ay iniharap sa Fig. 5. Ang mga ito ay ang parehong mga punto na nakikita natin sa Fig. 3, ngunit ang parameter Q 0 ay hindi kasama ngayon.
Larawan. 5. Mga punto ng pinagmulan ng pag-ubos na katangian sa puwang ng mode na may axes x - n, y - q n, z - q t
Maraming mga puntos sa Fig. 5 ay convex. Ang paglalapat ng convexhull () function, tinukoy namin ang mga punto na nagtatakda ng panlabas na shell ng set na ito.
Triangulation delone. (Isang hanay ng mga naka-link na triangles) ay nagbibigay-daan sa amin upang bumuo ng isang shell ng pagsasaayos ng hanay. Ang mga vertex ng mga triangles ay ang mga hangganan ng mga halaga ng pagsasaayos ng hanay ng PT-80 steam turbine sa ilalim ng pagsasaalang-alang.
Larawan. 6. Ang shell ng hanay ng pagsasaayos na kinakatawan ng maraming triangles
Kapag naitala namin ang isang tiyak na punto sa paksa ng pagpasok ng pagsasaayos ng hanay, pagkatapos ay sinuri namin kung ang puntong ito ay nasa loob o labas ng shell na nakuha.
Ang lahat ng mga graph na ipinakita sa itaas ay binuo ng Matlab (tingnan ang PT_80_linear_characteristic_curve.m).
Ang mga gawain sa pananaw na may kaugnayan sa pagtatasa ng gawain ng steam turbine gamit ang isang linearized expenditure na katangian
Kung gumawa ka ng isang diploma o disertasyon, maaari kang mag-alok sa iyo ng ilang mga gawain, ang pang-agham na bagong bagay na maaari mong madaling patunayan sa buong mundo. Bilang karagdagan, gagawin mo ang mahusay at kapaki-pakinabang na trabaho.
Gawain 1.
Ipakita kung paano magbabago ang flat polygon kapag nagbago ang presyon ng mababang presyon ng singaw.
Task 2.
Ipakita kung paano magbabago ang flat polygon kapag nagbago ang presyon sa condenser.
Task 3.
Suriin kung posible na kumatawan sa mga coefficients ng linearized flow rate sa anyo ng mga function ng mga karagdagang parameter ng mode, katulad:
$$ display $$ \\ simulan (equation) \\ alpha_n \u003d f (p_ (0), ...); \\\\ \\ alpha_p \u003d f (p_ (n), ...); \\\\ \\ alpha_t \u003d f (p_ (t), ...); \\\\ \\ alpha_0 \u003d f (p_ (2), ...). \\ Equation $$ display $$.
Narito ang P 0 ay isang presyon ng isang mataas na presyon ng steam, P P - presyon ng isang daluyan presyon steam, PT ay isang presyon ng isang mababang presyon ng singaw, P 2 ay ang presyon ng ginugol singaw sa condenser, ang lahat ng mga yunit ng pagsukat KGF / cm2.
Bigyang-katwiran ang resulta.
Mga Links.
Chucheva i.a., Inkina n.e. Pag-optimize ng operasyon ng CHP sa mga kondisyon ng pakyawan merkado ng kuryente at ang kapasidad ng Russia // Science at Edukasyon: pang-agham na publikasyon MSTU ang mga ito. AD Bauman. 2015. № 8. P. 195-238.
- Seksyon 1. Subtractative setting ng problema ng pag-optimize ng trabaho ng CHP sa Russia
- Seksyon 2. Linearization ng mga consumables ng turbina
Comprehensive modernisasyon ng PT-80 / 100-130 / 13 steam turbine
Ang layunin ng paggawa ng makabago ay upang madagdagan ang kapangyarihan ng kuryente at init ng turbina na may pagtaas sa ekonomiya ng pag-install ng turbo. Ang paggawa ng makabago sa saklaw ng pangunahing opsyon ay nakasalalay sa pag-install ng cellular nadurbant seal ng Clas at ang kapalit ng daloy ng bahagi ng average na presyon sa paggawa ng isang bagong rotor ng ND upang madagdagan ang bandwidth ng CSD sa 383 tonelada / h . Kasabay nito, ang hanay ng regulasyon ng presyon sa pagpili ng produksyon ay napanatili, ang pinakamataas na singaw na pagkonsumo sa kapasitor ay hindi nagbabago.
Pinalitan ang mga node kapag nag-upgrade ng isang yunit ng turbina sa pangunahing pagpipilian:
- Pag-install ng cellular supbanda seal 1-17 yugto ng pagkabulag;
- CSD Guide apparatus;
- Ang saddle ng RK CSD ng isang mas malaking throughput na may pagpapabuti ng steam box ng itaas na kalahati ng kaso CSD sa ilalim ng pag-install ng mga bagong pabalat;
- Ang pagsasaayos ng mga balbula ng SD at ang cam-diverboard;
- Ang mga dayapragms ng 19-27 yugto ng CESD, nilagyan ng superband honeycomb seal at sealing rings na may twisted spring;
- Rotor ng SND na may naka-install na bagong nagtatrabaho blades 18-27 yugto ng CESD na may solid-fledged bandages;
- Pagsasara ng diaphragm №1, 2, 3;
- Owlock ng front end seal at sealing rings na may twisted spring;
- Natural discs 28, 29, 30 hakbang ay nai-save alinsunod sa umiiral na disenyoPinapayagan ka nitong bawasan ang gastos ng paggawa ng makabago (napapailalim sa paggamit ng mga lumang Nasadny disks).
Bilang resulta ng pag-upgrade sa pangunahing opsyon, ang sumusunod ay nakamit:
- Ang pagtaas ng maximum na elektrikal na kapangyarihan ng turbina sa 110 mW at ang kapangyarihan ng pagpili ng init sa 168.1 gcal / h, dahil sa pagbawas ng pang-industriyang pagpili.
- Pagtitiyak ng maaasahang at maneuverable na gawain ng turbine installation sa lahat ng mga mode ng pagpapatakbo ng pagpapatakbo, kabilang ang may kaunting posibleng mga presyon sa mga seleksyon ng industriya at init.
- Pagdaragdag ng mga tagapagpahiwatig ng sistema ng turbo;
- Tinitiyak ang katatagan ng nakamit na mga teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig sa panahon ng masilirang panahon.
Ang epekto ng paggawa ng makabago sa saklaw ng pangunahing alok:
| TermAgregate mode. | Electrical Power, MW. | Steam consumption sa pagbabago ng init, t / h | Steam consumption para sa produksyon, T / H. |
Condensation | |||
Nominal | |||
Pinakamataas na kapangyarihan | |||
May maximum | |||
Palakihin ang CPD CSD. | |||
Isang pagtaas sa kahusayan ng CCD. | |||
Mga karagdagang alok (mga pagpipilian) sa paggawa ng makabago
- Modernisasyon ng lubid ng kumokontrol na yugto ng pagkabulag sa pag-install ng superbanding cellular seal
- Pag-install ng diaphragms ng mga huling hakbang na may tangential bulk
- Mataas na fermmetic seal ng rods ng regulating valves clad
Epekto ng pag-upgrade sa karagdagang mga pagpipilian
№ | Pangalan | Epekto |
Modernisasyon ng lubid ng kumokontrol na yugto ng pagkabulag sa pag-install ng superbanding cellular seal | Nadagdagang kapangyarihan sa pamamagitan ng 0.21-0.24 MW. |
|
Pag-install ng diaphragms ng mga huling hakbang na may tangential bulk | Mode ng condensation: |
|
Seal ng rotary diaphragm. | Pagdaragdag ng kahusayan ng pag-install ng turbo kapag nagtatrabaho sa mode na may ganap na closed rotary diaphragm 7 gcal / oras |
|
Pinalitan ang Tweedbeba Seals at CSD sa cellular. | Pagdaragdag ng kahusayan ng mga cylinder (FVT 1.2-1.4%, CSDS sa pamamagitan ng 1%); |
|
Pinapalitan ang Control Valves CVD. | Nadagdagang kapangyarihan sa pamamagitan ng 0.02-0.11 MW. |
|
Pag-install ng cellular terminal seal Cnd. | Pag-aalis ng hangin nababagay sa pamamagitan ng mga dulo ng seal |
Thermal Steam Turbine PT-80 / 100-130 / 13 ng Produksyon Association ng Turbo Buildings "Leningrad Metal Plant" (LMZ paa) na may pang-industriya at heating steam pagpili na may isang rated na kapangyarihan ng 80 MW, maximum na 100 MW na may paunang pares ng pares 12.8 MPA ay dinisenyo para sa Direct Drive Electric TVF-120-2 generator na may 50 Hz rotation frequency at heat leave para sa mga pangangailangan ng produksyon at heating.
Kapag nag-order ng turbina, pati na rin sa iba pang dokumentasyon, kung saan dapat itong itakda ng "Turbine Steam 1GG-80 / 100-130 / 13 Tu 108-948-80".
Ang PT-80 / 100-130 / 13 turbine ay sumusunod sa mga kinakailangan ng GOST 3618-85, GOST 24278-85 at GOST 26948-86.
Ang turbine ay may mga sumusunod na adjustable steam selements: isang ganap na presyon ng produksyon (1.275 ± 0.29) MPA at dalawang seleksyon ng heating: itaas na may ganap na presyon sa hanay na 0.049-0.245 MPa at mas mababa sa isang presyon sa hanay ng 0.029-0.098 MPa.
Ang kontrol ng presyon ng pagpili ng heating ay isinagawa gamit ang isang control siwang na naka-install sa upper heating selection chamber. Ang adjustable pressure sa heating selections ay suportado: sa itaas na seleksyon - na may parehong mga seleksyon ng heating na kasama sa parehong mga seleksyon ng heating, sa mas mababang seleksyon - na may parehong mas mababang pagpili ng heating kasama. Ang tubig ng network sa pamamagitan ng mga heaters ng network ng mas mababang at itaas na mga hakbang ng pag-init ay ipinasa nang sunud-sunod at sa parehong dami. Ang pagkonsumo ng tubig na dumadaan sa mga heaters ng network ay kinokontrol.
Nominal na halaga ng mga pangunahing parameter ng turbine PT-80 / 100-130 / 13
| Parameter | PT-8O / 100-130 / 13. |
| 1. Power, MW. | |
| nominal | 80 |
| maximum | 100 |
| 2. Mga parameter ng Paunang Pair: | |
| presyon, mpa. | 12.8 |
| temperatura. ° S. | 555 | 284 (78.88) |
| 4. Pagkonsumo ng napiling singaw sa produksyon. Mga pangangailangan, T / H. | |
| nominal | 185 |
| maximum | 300 |
| 5. Presyon ng pagpili ng produksyon, MPA. | 1.28 |
| 6. Maximum na pagkonsumo ng sariwang singaw, t / h | 470 |
| 7. Mga limitasyon ng pagbabago ng presyon ng singaw sa adjustable heating selections ng Steam, MPA | |
| sa itaas | 0.049-0.245 |
| sa ilalim | 0.029-0.098 |
| 8. Tubig temperatura, ° C. | |
| nourishing | 249 |
| paglamig | 20 |
| 9. Pagkonsumo ng paglamig ng tubig, T / H. | 8000 |
| 10. Ilang presyon sa condenser, KPA. | 2.84 |
Sa mga nominal na parameter na may sariwang singaw, paglamig ng tubig pagkonsumo ng 8000 m3 / h, isang paglamig temperatura ng tubig ng 20 ° C, ganap na inkorporada pagbabagong-buhay, ang bilang ng condensate pinainit sa isang PVD, kapag operating Ang isang turbo na nakatakda sa isang deaerator 0.59 MPa, na may stepped heated ng tubig ng network, na may ganap na paggamit ng bandwidth ng turbina at ang minimum na pagpasa ng singaw sa kapasitor, ang mga sumusunod na seleksyon ay maaaring makuha:
- Mga nominal na halaga ng adjustable selections na may kapasidad na 80 MW;
- Pagpili ng produksyon - 185 t / h sa absolute pressure ng 1.275 MPa;
- Kabuuang pagpili ng pag-init - 285 Gidge / H (132 t / h) sa Absolute Pressures: Sa itaas na seleksyon - 0.088 MPa at sa mas mababang seleksyon - 0.034 MPa;
- Ang maximum na halaga ng pagpili ng produksyon sa ganap na presyon sa Chamber ng pagpili 1.275 MPa ay 300 tonelada / h. Gamit ang magnitude ng pagpili ng produksyon at ang kawalan ng heating selections, ang turbine power ay -70 MW. Sa rated na kapangyarihan ng 80 MW at ang kawalan ng mga seleksyon ng heating, ang maximum na seleksyon ng produksyon ay magiging -250 t / h;
- Ang maximum na kabuuang halaga ng mga seleksyon ng heating ay 420 Game / H (200 t / h); Gamit ang magnitude ng heating selections at ang kawalan ng pang-industriya pagpili, ang turbina kapangyarihan ay tungkol sa 75 MW; Sa rated na kapangyarihan ng 80 MW at ang kawalan ng pagpili ng produksyon, ang pinakamataas na heating selement ay tungkol sa 250 Gidge / H (-120 t / h).
- Pinakamataas na kapangyarihan ng turbina na may produksyon at heating selections off, na may isang paglamig tubig pagkonsumo ng 8000 m / h na may temperatura ng 20 ° C, ganap na naka-on sa isang pagbabagong-buhay ay 80 MW. Pinakamataas na turbine power 100 MW. Natanggap na may ilang mga kumbinasyon ng mga seleksyon ng pang-industriya at pag-init, depende sa laki ng mga seleksyon at tinutukoy ng diaphragm ng mga mode.
Posible na magtrabaho sa pag-install ng turbina sa pagpasa ng feed at network ng tubig sa pamamagitan ng built-in na bundle
Kapag pinalamig ang pampalapot sa tubig ng network, ang turbina ay maaaring gumana sa thermal graphics. Maximum lakas-thermal Ang built-in na beam ay -130 tuloy / h kapag ang pagpapanatili ng temperatura sa maubos na bahagi ay hindi mas mataas kaysa sa 80 ° C.
Ang mahabang operasyon ng turbina na may isang rate ng kapangyarihan ay pinapayagan sa mga sumusunod na deviations ng mga pangunahing parameter mula sa nominal:
- na may isang sabay-sabay na pagbabago sa anumang kumbinasyon ng mga paunang parameter ng sariwang steam - presyon mula 12.25 hanggang 13.23 MPa at temperatura mula 545 hanggang 560 ° C; Sa kasong ito, ang temperatura ng paglamig ng tubig ay dapat na hindi mas mataas kaysa sa 20 ° C;
- na may isang pagtaas sa temperatura ng paglamig tubig sa input sa condenser hanggang sa 33 ° C at ang daloy rate ng 8000 m3 / h, kung ang unang parameter ng sariwang singaw ay hindi mas mababa kaysa sa nominal;
- gamit ang isang sabay na pagbaba sa mga halaga ng produksyon at heating selections ng singaw sa zero.
- sa pagtaas ng presyon ng sariwang singaw sa 13.72 MPa at temperatura hanggang sa 565 ° C, ang operasyon ng turbina ay pinapayagan nang hindi hihigit sa kalahating oras, at ang kabuuang tagal ng turbina sa ilalim ng mga parameter na ito ay hindi dapat lumagpas sa 200 H / taon.
Para sa pag-install ng turbina PT-80 / 100-130 / 13, ang mataas na presyon ng heater No. 7 ay ginagamit (PVD-475-230-50-1). Gumagana ang PVD-7 kapag ang mga parameter ng steam bago pumasok sa pampainit: isang presyon ng 4.41 MPa, isang temperatura ng 420 ° C at isang steam consumption ng 7.22 kg / s. Mga nutrient water parameter: presyon 15.93mp, temperatura 233 ° C at pagkonsumo ng 130 kg / s.
Panimula
Para sa mga malalaking halaman ng lahat ng mga industriya na may malaking pagkonsumo ng init, ang sistema ng supply ng enerhiya ay pinakamainam mula sa distrito o pang-industriya na CHP.
Ang proseso ng produksyon ng koryente sa CHP ay nailalarawan sa pamamagitan ng mas mataas na kahusayan sa thermal at mas mataas mga tagapagpahiwatig ng enerhiya Kumpara sa condensation power plants. Ipinaliwanag ito sa pamamagitan ng ang katunayan na ang ginugol na init ng turbina, na inilaan sa malamig na pinagmulan (heat receiver sa panlabas na mamimili), ay ginagamit dito.
Ang trabaho ay kinakalkula ng punong thermal circuit ng planta ng kuryente batay sa proseso ng pang-industriya na PT-80 / 100-130 / 13, na tumatakbo sa kinakalkula na mode na may panlabas na temperatura ng hangin.
Ang gawain ng pagkalkula ng scheme ng init ay upang matukoy ang mga parameter, gastos at direksyon ng mga likido sa pagtatrabaho sa mga aggregates at node, pati na rin ang kabuuang pagkonsumo ng singaw, elektrikal na kapangyarihan at tagapagpahiwatig ng kahusayan ng init ng istasyon.
Paglalarawan ng pangunahing thermal circuit Turbine Installation PT-80 / 100-130 / 13
Ang power unit na may electric capacity ng 80 MW ay binubuo ng isang high-pressure drum boiler E-320/140, PT-80 / 100-130 / 13 turbines, generator at auxiliary equipment.
Ang power unit ay may pitong seleksyon. Sa sistema ng turbo, maaari kang mag-ehersisyo ang dalawang yugto ng pagpainit ng tubig ng kapangyarihan. May isang pangunahing at peak boiler, pati na rin ang isang PVC, na lumiliko kung ang boiler ay hindi maaaring magbigay ng ninanais na pag-init ng tubig sa network.
Ang mga sariwang pares ng isang boiler na may presyon ng 12.8 MPa at isang temperatura ng 555 ° C ay pumapasok sa paglilibot sa turbina at, nagtatrabaho, patungo sa turbine CSD, at pagkatapos ay sa Cund. Pagkatapos ng paggastos ng singaw ay mula sa cund hanggang sa condenser.
Sa yunit ng kapangyarihan para sa pagbabagong-buhay, tatlong pampainit ng mataas na presyon (PVD) at apat na mababang (PND) ay ibinigay. Ang pagbilang ng mga heaters ay mula sa buntot ng turbo unigate. Ang condensate ng heating pares ng PVD-7 ay cascadingly pinagsama sa PVD-6, sa PVD-5 at pagkatapos ay sa Deaerator (6 ATA). Patuyuin ang condensate mula sa PND4, PND3 at PND2 ay isinasagawa din ang cascading sa PND1. Pagkatapos ay mula sa PND1 condensate ng heating steam, ay ipinadala sa CM1 (tingnan ang PRTS2).
Ang pangunahing condensate at nakapagpapalusog na tubig ay pinainit nang sunud-sunod sa PE, CX at PS, sa apat na mababang presyon ng heaters (PND), sa isang deaerator 0.6 MPa at sa tatlong mataas na presyon ng heaters (PVD). Ang bakasyon sa bakasyon sa mga heater na ito ay isinasagawa ng tatlong adjustable at apat na unregulated na mga seleksyon ng isang pares ng turbina.
Sa yunit ng pag-init ng tubig sa pag-init ng network, mayroong pag-install ng boiler, na binubuo ng mas mababang (PSG-1) at sa itaas (PSG-2) ng mga heaters ng network na nagpapakain sa lantsa mula sa ika-6 at ika-7 na seleksyon, at PVC. Ang condensate mula sa itaas at mas mababang mga heaters ng network ay ibinibigay sa mga sapatos na pang-alisan ng tubig sa mga mixer ng CM1 sa pagitan ng PND1 at PND2 at CM2 sa pagitan ng mga heaters ng PND2 at PND3.
Ang temperatura ng pag-init ng nutrient water ay nasa loob ng (235-247) 0 C at depende sa unang presyon ng sariwang singaw, ang halaga ng underheating sa PVD7.
Ang unang seleksyon ng Steam (mula sa CVD) ay upang mapainit ang feed water sa PVD-7, ang pangalawang pagpili (mula sa CVD) - sa PVD-6, ang ikatlo (mula sa CVD) - sa PVD-5, D6ata, para sa produksyon; Ang ikaapat (mula sa CSD) - sa PND-4, ang ikalimang (mula sa CSD) - sa PND-3, ang ika-anim (mula sa CSD) - sa PND-2, Deaerator (1.2 ATA), sa PSG2, sa PSV; Ikapitong (mula sa Cund) - sa PND-1 at sa PSG1.
Upang palitan ang pagkalugi sa scheme, ang krudo na tubig ay ibinigay. Ang krudo na tubig ay pinainit sa isang pampainit ng raw na tubig (PSV) sa isang temperatura ng 35 o C, pagkatapos ay dumaraan paglilinis ng kimikal.Pumasok sa deaerator ng 1.2 ata. Upang matiyak ang pag-init at pag-aa ng tubig ng karagdagang tubig, ginagamit ang init ng ika-anim na seleksyon.
Ang mga mag-asawa mula sa seal rods sa halaga ng D PC \u003d 0.003d 0 ay papunta sa deaerator (6 ata). Ang mga mag-asawa mula sa Extreme Seals Cameras ay ipinadala sa CX, mula sa average na chambers ng selyo sa PS.
Blowing boiler - dalawang yugto. Ang mga mag-asawa na may isang expander ng 1st stage ay napupunta sa Deaerator (6 ATA), mula sa 2nd stage expander sa deaerator (1.2 ATA). Ang tubig mula sa ika-2 yugto ng extender ay pinakain sa mga mains ng tubig ng kapangyarihan, para sa bahagyang replenishing ang pagkawala ng network.
Figure 1. Sa Principal. heat Scheme. CHP batay sa TU PT-80 / 100-130 / 13