Ipadala ang iyong mahusay na trabaho sa base ng kaalaman ay simple. Gamitin ang form sa ibaba

Ang mga mag-aaral, nagtapos na mag-aaral, mga batang siyentipiko na gumagamit ng batayan ng kaalaman sa kanilang pag-aaral at trabaho ay labis na nagpapasalamat sa iyo.

Nai-post sa http://www.allbest.ru/

anotasyon

Dito sa term paper pagkalkula ng pangunahing diagram ng thermal ng isang planta ng kuryente batay sa isang cogeneration steam turbine

Ang PT-80 / 100-130 / 13 sa nakapaligid na temperatura, ang sistema ng nagbabagong pag-init at mga heater ng network ay kinakalkula, pati na rin ang mga tagapagpahiwatig ng thermal na kahusayan ng halaman ng turbine at yunit ng kuryente.

Naglalaman ang appendix ng isang eskematiko diagram ng diagram batay sa PT-80 / 100-130 / 13 yunit ng turbina, isang graph ng temperatura ng tubig sa network at pag-init ng karga, isang diagram ng hs ng pagpapalawak ng singaw sa turbine, isang diagram ng PT-80 / 100-130 / 13 turbine unit mode, isang pangkalahatang pagtingin sa pampainit mataas na presyon PV-350-230-50, detalye pangkalahatang pananaw Ang PV-350-230-50, seksyon ng paayon ng PT-80 / 100-130 / 13 turbine, pagtutukoy ng pangkalahatang pagtingin sa mga pantulong na kagamitan na kasama sa pamamaraan ng TPP.

Ang gawain ay naipon sa 45 sheet at may kasamang 6 na talahanayan at 17 na guhit. 5 mga mapagkukunang pampanitikan ang ginamit sa akda.

• Panimula
• Pagsusuri ng pang-agham at panteknikal na panitikan (Mga Teknolohiya para sa pagbuo ng elektrikal at thermal enerhiya)
• 1. Paglalarawan ng thermal diagram ng PT-80 / 100-130 / 13 turbine unit
• 2. Pagkalkula ng pangunahing diagram ng thermal ng PT-80 / 100-130 / 13 unit ng turbine sa nadagdagang mode ng pag-load
• 2.1 Paunang data para sa pagkalkula
• 2.2
• 2.3 Pagkalkula ng mga parameter ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa mga compartment ng turbine sah- Sdiagram
• 2.4
• 2.5
• 2.6
• 2.6.1 Pag-install ng pagpainit sa network (silid ng boiler)
• 2.6.2 Regenerative high heater ng presyon at feed unit (pump)
• 2.6.3 Tagapagpatulog magpakain ng tubig
• 2.6.4 Heater ng raw na tubig
• 2.6.5
• 2.6.6 Make-up deaerator ng tubig
• 2.6.7
• 2.6.8 Kapasitor
• 2.7
• 2.8 Ang balanse ng enerhiya ng turbine unit na PT-80/100-130/13
• 2.9
• 2.10
• Konklusyon
• Bibliograpiya
• Panimula
• Para sa malalaking pabrika ng lahat ng mga industriya na may mataas na pagkonsumo ng init, ang pinakamainam na sistema ng supply ng kuryente ay mula sa isang distrito o pang-industriya CHP.
• Ang proseso ng pagbuo ng kuryente sa CHPP ay nailalarawan sa pamamagitan ng pagtaas ng kahusayan ng thermal at mas mataas tagapagpahiwatig ng enerhiya kumpara sa pag-condensing ng mga halaman ng kuryente. Ito ay dahil sa ang katunayan na ang basurang init ng turbine, na kinuha sa isang malamig na mapagkukunan (heat receiver mula sa isang panlabas na consumer), ay ginagamit dito.
• Sa gawaing ito, ang pagkalkula ng pangunahing diagram ng thermal ng isang planta ng kuryente batay sa isang produksyon ng turbina ng cogeneration na PT-80 / 100-130 / 13, na tumatakbo sa isang disenyo na mode sa isang temperatura ng hangin sa labas, ay naisagawa.
• Ang gawain ng pagkalkula ng thermal circuit ay upang matukoy ang mga parameter, rate ng daloy at mga direksyon ng gumaganang likido na dumadaloy sa mga yunit at node, pati na rin ang kabuuang pagkonsumo ng singaw, elektrisidad na kuryente at mga tagapagpahiwatig ng thermal na kahusayan ng istasyon.
• 1. Paglalarawan ng pangunahing diagram ng thermal ng PT-80/100-130/13

Ang yunit ng kuryente na may lakas na elektrisidad na 80 MW ay binubuo ng isang high-pressure drum boiler E-320/140, isang PT-80 / 100-130 / 13 turbine, isang generator at auxiliary na kagamitan.

Ang yunit ng kuryente ay may pitong mga pag-atras. Ang yunit ng turbine ay maaaring magamit para sa dalawang yugto ng pag-init ng pag-init ng tubig. Mayroong isang pangunahing at rurok na boiler, pati na rin isang PVK, na naka-on kung ang boiler ay hindi maaaring magbigay ng kinakailangang pagpainit ng network ng tubig.

Ang sariwang singaw mula sa boiler na may presyon ng 12.8 MPa at temperatura na 555 0 ay pumapasok sa HPC ng turbine at, na nagtrabaho, ipinadala sa PSD ng turbine, at pagkatapos ay sa LPH. Ang pagkakaroon ng pagtrabaho sa singaw ay ibinibigay mula sa LPHP patungo sa pampalapot.

Ang yunit ng kuryente para sa pagbabagong-buhay ay binibigyan ng tatlong mga heater ng mataas na presyon (HPH) at apat na mga low-pressure heater (LPH). Ang mga heater ay binibilang mula sa buntot ng yunit ng turbine. Ang condensate ng pagpainit singaw na PVD-7 ay pinatuyo sa isang kaskad papunta sa PVD-6, sa PVD-5 at pagkatapos ay sa deaerator (6 ata). Ang pag-draens ng condensate mula sa PND4, PND3 at PND2 ay isinasagawa din sa kaskad sa PND1. Pagkatapos mula sa PND1 pagpainit ng singaw na condensate ay ipinadala sa CM1 (tingnan ang PRTS2).

Ang pangunahing condensate at feed water ay pinainit nang sunud-sunod sa PE, CX at PS, sa apat na heater mababang presyon(HDPE), sa isang 0.6 MPa deaerator at sa tatlong high heater ng presyon (HPH). Ang supply ng singaw sa mga heater na ito ay isinasagawa mula sa tatlong kinokontrol at apat na hindi pinaguusang pag-alis ng singaw ng turbine.

Sa bloke para sa pagpainit ng tubig sa network ng pag-init, mayroong isang yunit ng boiler, na binubuo ng isang mas mababang (PSG-1) at itaas (PSG-2) mga heater ng network, pinakain ng singaw mula sa ika-6 at ika-7 na pagpipilian, at ang PVK, ayon sa pagkakabanggit. Ang condensate mula sa itaas at mas mababang mga network heater ay ibinibigay ng mga drain pump sa mga mix ng CM1 sa pagitan ng PND1 at PND2 at SM2 sa pagitan ng PND2 at PND3 heater.

Ang temperatura ng pagpainit ng feed water ay nakasalalay sa saklaw (235-247) 0 and at nakasalalay sa paunang sariwang presyon ng singaw, ang dami ng subcooling sa LDPE7.

Ang unang pagkuha ng singaw (mula sa HPC) ay ginagamit upang maiinit ang feed water sa LDPE-7, ang pangalawang pagkuha ng singaw (mula sa HPC) - sa HPH-6, ang pangatlo (mula sa HPC) - sa LDPE- 5, D6ata, para sa paggawa; ang pang-apat (mula sa ČSD) - hanggang PND-4, ang ikalima (mula ČSD) - hanggang PND-3, ang pang-anim (mula sa ČSD) - sa PND-2, deaerator (1.2 ata), hanggang PSG2, hanggang PSV; ikapito (mula sa PND) - sa PND-1 at sa PSG1.

Upang mabayaran ang pagkalugi, ang pamamaraan ay nagbibigay ng paggamit ng raw na tubig. Ang hilaw na tubig ay pinainit sa isang hilaw na pampainit ng tubig (RWH) sa temperatura na 35 ° C, pagkatapos, pagkatapos ng pagpasa paglilinis ng kemikal, pumapasok sa deaerator 1.2 ata. Upang matiyak ang pag-init at pagkasira ng make-up na tubig, ginagamit ang init ng singaw mula sa ikaanim na pagdugo.

Ang singaw mula sa mga rod ng selyo sa dami ng D pcs = 0.003D 0 ay napupunta sa deaerator (6 ata). Ang singaw mula sa pinaka labas na mga silid ng selyo ay nakadirekta sa CX, mula sa gitnang mga silid ng selyo patungo sa PS.

Ang boiler blowdown ay dalawang yugto. Ang singaw mula sa 1st stage expander ay pupunta sa deaerator (6 ata), mula sa 2nd stage expander hanggang sa deaerator (1.2 ata). Ang tubig mula sa expander ng ika-2 yugto ay ibinibigay sa mains ng network ng tubig upang bahagyang mapunan ang mga pagkalugi ng network.

Larawan 1. Pangunahing thermal diagram ng isang CHPP batay sa TU PT-80 / 100-130 / 13

2. Pagkalkula ng diagram ng thermal diagram ng isang turbine plantPT-80/100-130/13 sa ilalim ng tumaas na karga

Ang pagkalkula ng pangunahing diagram ng thermal ng isang halaman ng turbine ay batay sa isang naibigay na rate ng daloy ng singaw para sa turbine. Bilang isang resulta ng pagkalkula, natutukoy ang sumusunod:

? lakas ng kuryente ng yunit ng turbine - W NS;

? mga tagapagpahiwatig ng enerhiya ng halaman ng turbine at ng CHPP bilang isang kabuuan:

b. koepisyent kapaki-pakinabang na aksyon Planta ng CHP para sa paggawa ng kuryente;

sa. koepisyent ng kahusayan ng CHP para sa produksyon at supply ng init para sa pagpainit;

d. tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa pagbuo ng kuryente;

e. tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa produksyon at supply ng enerhiya ng init.

2.1 Paunang data para sa pagkalkula

Live na presyon ng singaw -

Live na temperatura ng singaw -

Presyon ng condenser - P k = 0.00226 MPa

Mga parameter ng pagkuha ng singaw:

pagkonsumo ng singaw -

paghahatid -,

baligtarin -.

Live na pagkonsumo ng singaw bawat turbine -

Ang mga halaga ng kahusayan ng mga elemento ng thermal circuit ay ibinibigay sa Talahanayan 2.1.

mesa 2.1. Kahusayan ng mga elemento ng thermal circuit

Elemento ng Thermal circuit	Kahusayan
	Pagtatalaga	Ibig sabihin
Tuloy na expander ng blowdown
Mas mababang pampainit ng network
Pang-itaas na pampainit ng network
Ang nagbabagong sistema ng pag-init:
Feed pump
Pakain ang deaerator ng tubig
Purge cooler
Purified heater ng tubig
Pag-kondensa ng deaerator ng tubig
Mga panghalo
Heal heater
Seal ejector
Mga pipeline
Tagabuo

2.2 Pagkalkula ng presyon sa pagkuha ng turbine

Pag-load ng init Ang CHPP ay natutukoy ng mga pangangailangan ng pang-industriya na consumer ng singaw at ang pagbibigay ng init sa panlabas na konsyumer para sa pagpainit, bentilasyon at suplay ng mainit na tubig.

Upang makalkula ang mga katangian ng thermal na kahusayan ng isang CHPP na may isang pang-industriya na turbina ng cogeneration sa isang nadagdagang pagkarga (sa ibaba -5 ° C), kinakailangan upang matukoy ang presyon ng singaw sa mga turbine outlet. Ang presyur na ito ay itinakda batay sa mga kinakailangan ng pang-industriya na konsyumer at ang iskedyul ng temperatura ng tubig sa network.

Sa gawaing ito sa kurso, ang pare-pareho na pagkuha ng singaw para sa mga pang-teknolohikal (produksyon) na mga pangangailangan ng isang panlabas na mamimili ay pinagtibay, na kung saan ay katumbas ng presyon, na tumutugma sa nominal na operating mode ng turbine, samakatuwid, ang presyon sa hindi regulasyon na pagkuha ng turbine Ang No. 1 at Blg. 2 ay katumbas ng :,

Ang mga parameter ng singaw sa pagkuha ng turbine sa nominal mode ay kilala mula sa pangunahing nito mga teknikal na katangian.

Kinakailangan upang matukoy ang aktwal (ibig sabihin, para sa isang naibigay na mode) halaga ng presyon sa pagkuha ng pag-init ng distrito. Upang magawa ito, ang sumusunod na pagkakasunud-sunod ng mga aksyon ay ginaganap:

1. Batay sa itinakdang halaga at ang napiling (itinakdang) iskedyul ng temperatura ng network ng pag-init, natutukoy namin ang temperatura ng tubig sa network sa likod ng mga heaters ng network sa isang ibinigay na panlabas na temperatura ng hangin t NAR

t BC = tОС + b CHP ( t P.S - t O.S.)

t ВС = 55.6+ 0.6 (106.5 - 55.6) = 86.14 0 С

2. Ayon sa tinatanggap na halaga ng underheating ng tubig at at ang halaga t Nakita namin ang temperatura ng saturation sa network heater:

= t Ang + at

86.14 + 4.3 = 90.44 0 С

Pagkatapos, gamit ang mga talahanayan ng saturation para sa tubig at singaw, natutukoy namin ang presyon ng singaw sa heater ng network R BC = 0.07136 MPa.

3. Ang pag-load ng init sa mas mababang pampainit ng network ay umabot sa 60% ng kabuuang pag-load sa silid ng boiler.

t HC = t O.C + 0.6 ( t V.S - t O.S.)

t НС = 55.6+ 0.6 (86.14 - 55.6) = 73.924 0 С

Gamit ang mga talahanayan ng saturation para sa tubig at singaw, natutukoy namin ang presyon ng singaw sa heater ng network RН С = 0.04411 MPa.

4. Tukuyin ang presyon ng singaw sa cogeneration (kinokontrol) na outlet ng Blg. 6, Blg. 7 ng turbine, isinasaalang-alang ang mga tinanggap na pagkawala ng presyon sa pamamagitan ng mga pipeline:

kung saan ang pagkalugi sa mga pipeline at turbine control system ay kinukuha:; ;

5. Ayon sa halaga ng presyon ng singaw ( R 6 ) sa cogeneration bleed No. 6 ng turbine, nililinaw namin ang presyon ng singaw sa walang regulasyon na pagdurugo ng turbine sa pagitan ng pang-industriya na pagdugo No. 3 at ang kinontrol na cogeneration na dumudugo No. 6 (ayon sa equation ng Flyugel-Stodola):

kung saan D 0 , D, R 60 , R 6 - rate ng daloy at presyon ng singaw sa pagkuha ng turbine sa nominal at kinakalkula na mode, ayon sa pagkakabanggit.

2.3 Pagkalkula ng mga parameterproseso ng pagpapalawak ng singaw sa mga compartment ng turbine sah- Sdiagram

Gamit ang pamamaraang inilarawan sa ibaba at ang mga halaga ng presyon na natagpuan sa nakaraang talata, bumubuo kami ng isang diagram ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa daloy ng daloy ng turbine sa t bunk=- 15 є MAY.

Intersection point sa h, s- tinutukoy ng diagram ng isobar na may isotherm ang entalpy ng live na singaw (point 0 ).

Ang pagkawala ng presyon ng live na singaw sa paghihiwalay at pagkontrol ng mga balbula at ang landas ng pagsisimula ng singaw na may ganap na bukas na mga balbula ay humigit-kumulang na 3%. Samakatuwid, ang presyon ng singaw sa harap ng unang yugto ng turbine ay katumbas ng:

Sa h, s- ipinapakita ng diagram ang punto ng intersection ng isobar na may antas ng entalpy ng live steam (point 0 /).

Upang makalkula ang mga parameter ng singaw sa outlet ng bawat kompartimento ng turbine, mayroon kaming mga halaga ng panloob na kahusayan ng mga compartment.

Talahanayan 2.2. Panloob na kahusayan ng turbine ng mga compartment

Mula sa nakuha na point (point 0 /), ang isang linya ay iginuhit patayo pababa (kasama ang isentrope) hanggang sa intersection na may pressure isobar sa pagdugo No. 3. Ang entalpy ng intersection point ay.

Ang entalpy ng singaw sa pangatlong regenerative na pagdurugo ng kamara sa aktwal na proseso ng pagpapalawak ay:

Katulad din sa h, s- ang diagram ay naglalaman ng mga puntos na naaayon sa estado ng singaw sa silid ng ikaanim at ikapitong pagkuha.

Matapos itayo ang proseso ng pagpapalawak ng singaw sa h, S- ang mga isobar ng hindi pinagsama-samang pagkuha sa mga nagbabagong-buhay na heater ay naka-plot sa diagram R 1 , R 2 ,R 4 ,R 5 at ang mga entalpiyo ng singaw sa mga pagkuha na ito ay itinatag.

Itinayo sa h, s- sa diagram, ang mga puntos ay konektado sa pamamagitan ng isang linya na sumasalamin sa proseso ng pagpapalawak ng singaw sa turbine flow path. Ang isang graph ng proseso ng pagpapalawak ng singaw ay ipinapakita sa Larawan A.1. (Apendiks A).

Ayon sa built h, s- sa diagram, natutukoy namin ang temperatura ng singaw sa kaukulang pagpipilian ng turbine ng mga halaga ng presyon at entalpy na ito. Ang lahat ng mga parameter ay ipinapakita sa talahanayan 2.3.

2.4 Pagkalkula ng mga thermodynamic parameter sa mga heater

Ang presyon sa mga regenerative heater ay mas mababa kaysa sa presyon sa mga take-off na silid ng dami ng pagkawala ng presyon dahil sa haydroliko na paglaban ng mga take-off na pipeline, kaligtasan at mga shut-off valve.

1. Kalkulahin ang presyon ng puspos na singaw ng tubig sa mga nagbabagong pag-init. Ang pagkawala ng presyon sa pamamagitan ng pipeline mula sa turbine take-off sa kaukulang heater ay ipinapalagay na:

Ang presyon ng puspos na singaw ng tubig sa feed at condensation water deaerators ay kilala mula sa kanilang mga teknikal na katangian at pantay, ayon sa pagkakabanggit,

2. Ayon sa talahanayan ng mga pag-aari ng tubig at singaw sa isang estado ng saturation, ayon sa mga natagpuang presyon ng saturation, natutukoy namin ang mga temperatura at entalpiya ng pampainit na singaw na pampalapot.

3. Tumatanggap kami ng underheating ng tubig:

Sa nagbabagong-buhay na mga heater ng mataas na presyon - 2єMAY

Sa nagbabagong-buhay na mga low pressure pressure - 5єMAY,

Sa mga deaerator - 0є MAY ,

samakatuwid, ang temperatura ng tubig na iniiwan ang mga heaters na ito ay:

, є MAY

4. Ang presyon ng tubig sa likod ng kaukulang mga heater ay natutukoy ng haydroliko na pagtutol ng landas at ang operating mode ng mga bomba. Ang mga halaga ng mga presyur na ito ay tinatanggap at ipinapakita sa Talahanayan 2.3.

5. Ayon sa mga talahanayan para sa tubig at sobrang init ng singaw, natutukoy namin ang entalpy ng tubig pagkatapos ng mga pampainit (ayon sa mga halaga ng at):

6. Ang pag-init ng tubig sa pampainit ay natutukoy bilang pagkakaiba sa pagitan ng mga entalpiyo ng tubig sa bukana at labasan ng heater:

, kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg;

kJ / kg,

kung saan ang entalpy ng condensate sa outlet ng heater ng selyo. Sa gawaing ito, ang halagang ito ay kinuha.

7. Init na ibinibigay sa pamamagitan ng pag-init ng singaw sa tubig sa pampainit:

2.5 Mga parameter ng singaw at tubig sa yunit ng turbine

Para sa kaginhawaan ng karagdagang pagkalkula, ang mga parameter ng singaw at tubig sa yunit ng turbine, na kinakalkula sa itaas, ay na-buod sa Talahanayan 2.3.

Ang data sa mga parameter ng singaw at tubig sa mga drainage cooler ay ibinibigay sa talahanayan 2.4.

Talahanayan 2.3. Mga parameter ng singaw at tubig sa yunit ng turbine

p, MPa

t, 0 MAY

h, kJ / kg

p ", MPa

t " H, 0 MAY

h B H, kJ / kg

0 MAY

p B, MPa

t NS, 0 MAY

h B NS, kJ / kg

kJ / kg

Talahanayan 2.4. Mga parameter ng singaw at tubig sa mga cooler ng paagusan

2.6 Ang pagtukoy ng pagkonsumo ng singaw at pampalapot sa mga elemento ng thermal circuit

Ang pagkalkula ay ginaganap sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

1. Pagkonsumo ng Steam bawat turbine sa mode ng disenyo.

2. Tumutulo ang singaw sa pamamagitan ng mga selyo

Tanggapin, kung gayon

4. Pagkonsumo ng feed water sa boiler (kasama ang blowdown)

saan ang dami ng tubig ng boiler na papunta sa tuluy-tuloy na pagsabog

D atbp= (b atbp/ 100) ·D pg= (1.5 / 100) 131.15 = 1.968kg / s

5. Steam outlet mula sa purge expander

kung saan ang bahagi ng singaw na inilabas mula sa blowdown water sa patuloy na blowdown expander

6.Purging outlet ng tubig mula sa expander

7. Pagkonsumo ng make-up na tubig mula sa halaman ng paggamot ng kemikal na tubig (CWO)

saan galing ang condensate return coefficient

mga consumer ng produksyon, tinatanggap namin;

Ang pagkalkula ng pagkonsumo ng singaw sa pagbabagong-buhay at mga heater ng network sa deaerator at condenser, pati na rin ang pagkonsumo ng condensate sa pamamagitan ng mga heaters at mixer, ay batay sa mga equation ng materyal at balanse ng init.

Ang mga equation ng balanse ay iginuhit ng sunud-sunod para sa bawat elemento ng thermal circuit.

Ang unang yugto sa pagkalkula ng thermal scheme ng isang yunit ng turbine ay ang pagtitipon ng mga balanse ng init para sa mga heaters sa network at pagpapasiya ng pagkonsumo ng singaw para sa bawat isa sa kanila batay sa tinukoy na pagkarga ng init ng turbine at ng iskedyul ng temperatura. Pagkatapos nito, ang mga balanse ng init ng nagbabagong-buhay na mga heater ng mataas na presyon, deaerator at mga low pressure heater ay pinagsama.

2.6.1 Pag-install ng pagpainit sa network (boiler)

Talahanayan 2.5. Mga parameter ng singaw at tubig sa pag-install ng pag-init ng network

Index	Pang-ilalim ng pampainit	Pang-itaas na pampainit
Pag-init ng singaw Pagpipilit presyon ng P, MPa
Heater pressure P?, MPa
Temperatura ng singaw t, єє
Mga output ng init na qns, qws, kJ / kg
Heens condensate ng singaw Temperatura ng saturation tн, єС
Enthalpy sa saturation h?, KJ / kg
Pangunahing tubig Underheating sa heater Ins, Ivs, єє
Pumasok ang temperatura tos, tns, єє
Enthalpy sa pasukan, kJ / kg
Temperatura ng outlet
Output entalpy, kJ / kg
Pag-init sa isang pre-heater fns, fvs, kJ / kg

Ang mga parameter ng pag-install ay natutukoy sa sumusunod na pagkakasunud-sunod.

1. Pagkonsumo ng pag-init ng tubig para sa kinakalkula na mode

2. Ang panloob na balanse ng mas mababang heater ng mains

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa mas mababang heater ng network

mula sa Talahanayan 2.1.

3. Ang haba ng balanse ng pang-itaas na heater ng heater

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa heater sa itaas na network

Regenerative heater ng mataas presyon at yunit ng pagpapakain (bomba)

LDPE 7

Ang equation ng balanse ng init para sa PVD7

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa LDPE7

LDPE 6

Ang equation ng balanse ng init para sa PVD6

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa LDPE6

inalis ang init mula sa kanal ng OD2

Feed pump (PN)

Presyon pagkatapos ng PN

Presyon ng bomba sa PN

Pagbaba ng presyon

Tukoy na dami ng tubig sa PN v PN - natutukoy mula sa mga talahanayan ayon sa halaga

R Mon.

Kahusayan sa feed pump

Pag-init ng tubig sa PN

Enthalpy pagkatapos ng PN

Kung saan - mula sa talahanayan 2.3;

Ang equation ng balanse ng init para sa PVD5

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa LDPE5

2.6.3 Pakain ang deaerator ng tubig

Ang pagkonsumo ng singaw mula sa mga selyo ng stem ng balbula sa DPV ay kinuha

Ang entalpy ng singaw mula sa mga selyo ng stem ng balbula ay

(sa P = 12,9 MPa at t = 556 0 MAY) :

Ang pagsingaw mula sa deaerator:

D vol=0,02 D Ang PV=0.02

Ang maliit na bahagi ng singaw (sa mga praksyon ng singaw mula sa deaerator na papunta sa PE, ang mga selyo ng gitna at pagtatapos ng mga silid ng selyo

Equation ng balanse ng materyal na deaerator:

.

Equation ng balanse ng init ng deaerator

Matapos palitan ang equation na ito ang mga expression D Nakukuha namin ang CD:

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw mula sa pangatlong pagkuha ng turbine sa DPV

samakatuwid ang pagkonsumo ng pagpainit ng singaw mula sa turbine ay dumugo No. 3 sa DPV:

D D = 4.529.

Daloy ng condensate sa papasok sa deaerator:

D CD = 111.82 - 4.529 = 107.288.

2.6.4 Heater ng raw na tubig

Drainage ng entalpy h PSV=140

.

2.6.5 Dalawang yugto na paglilinis ng paglilinis

Ika-2 yugto: pagpapalawak ng tubig na kumukulo sa 6 atm sa dami

hanggang sa pressure ng 1 ata.

= + (-)

napupunta sa atmospheric deaerator.

2.6.6 Make-up deaerator ng tubig

Nai-post sa http://www.allbest.ru/

Ang equation ng materyal na balanse ng reverse condensate deaerator at karagdagang tubig DKV.

D KV = + D P.O.V + D OK + D OV;

Pagkonsumo ng tubig na ginagamot ng kemikal:

DОВ = ( D NS - D OK) + + D NS.

Heat balanse ng purge water cooler OP

condensate turbine material

kung saan q OP = h h init na ibinibigay sa make-up na tubig sa OP.

q OP = 670.5-160 = 510.5 kJ / kg,

kung saan: h entalpy ng blowdown na tubig sa outlet ng OP.

Tumatanggap kami ng pagbabalik ng condensate mula sa pang-industriya na mga consumer? K = 0.5 (50%), pagkatapos:

D OK =? To * D P = 0.5 51.89 = 25.694 kg / s;

DОВ = (51.89 - 25.694) + 1.145 + 0.65 = 27.493 kg / s.

Ang pag-init ng karagdagang tubig sa OP ay natutukoy mula sa equation ng balanse ng init ng OP:

= 27.493 mula dito:

= 21.162 kJ / kg.

Matapos ang blowdown cooler (BP), ang make-up na tubig ay ipinakain sa halaman ng paggamot ng tubig na kemikal, at pagkatapos ay sa preheater ng tubig na nalinis ng kemikal.

Ang balanse ng init ng POV na nalinis sa tubig na pampainit ng tubig:

kung saan q 6 - ang dami ng init na inilipat sa pre-heater sa pamamagitan ng singaw mula sa pagpipilian No. 6 ng turbine;

pagpainit ng tubig sa halaman ng paggamot sa tubig. Tanggap namin hОВ = 140 kJ / kg, pagkatapos

.

Ang pagkonsumo ng singaw para sa SOW ay natutukoy mula sa balanse ng init ng pampainit na tubig na nilinis ng kemikal:

D POV 2175.34 = 27.493 230.4 mula saan D POV = 2.897kg / s.

Kaya,

D KV = D

Ang equation ng balanse ng init para sa deaerator ng kemikal na purified na tubig:

D h 6 + D POV h+ D OK lang h+ D OV hD Kv h

D 2566,944+ 2,897 391,6+ 25,694 376,77 + 27,493 370,4= (D+ 56,084) * 391,6

Mula rito D= 0.761 kg / s - pagkonsumo ng pag-init ng singaw para sa DHW at pagpili ng No. 6 ng turbine.

Daloy ng condensate sa outlet ng DKV:

D CV = 0.761 + 56.084 = 56.846 kg / s.

2.6.7 Mga low heat regenerative heater

HDPE 4

Equation ng balanse ng init PND4

.

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa PND4

,

kung saan

PND3 at panghaloCM2

Ang pinagsamang equation ng balanse ng init:

kung saan ang daloy ng condensate sa outlet ng PND2:

D K6 = D CD - D Kv - D Araw - D PSV = 107,288 -56,846 - 8,937 - 2,897 = 38,609

kapalit D K2 sa pinagsamang equation ng balanse ng init:

D= 0.544kg / s - pag-init ng pagkonsumo ng singaw sa PND3 mula sa pagpili No. 5

turbine

PND2, panghalo SM1, PND1

Temperatura na lampas sa PS:

Ang 1 equation ng materyal at 2 equation ng heat balances ay ginawa:

1.

2.

3.

kapalit sa equation 2

Nakukuha namin:

kg / s;

D P6 = 1,253 kg / s;

D P7 = 2,758 kg / s

2.6.8 Kapasitor

Ang equation ng materyal na balanse ng isang kapasitor

.

2.7 Sinusuri ang pagkalkula ng balanse ng materyal

Ang pagpapatunay ng kawastuhan ng accounting sa mga kalkulasyon ng lahat ng mga daloy ng thermal scheme ay isinasagawa sa pamamagitan ng paghahambing ng mga materyal na balanse para sa singaw at condensate sa condenser ng turbine unit.

Daluyan ng pag-agos ng singaw sa condenser:

,

nasaan ang rate ng pag-agos ng singaw mula sa silid ng pagpili ng turbine na may bilang.

Ang pagkonsumo ng singaw mula sa pagkuha ay ipinapakita sa Talahanayan 2.6.

Talahanayan 2.6. Pagkonsumo ng singaw para sa pagkuha ng turbine

Numero ng pagpili	Pagtatalaga	Pagkonsumo ng singaw, kg / s
	D 1 = D P1
	D 2 = D P2
	D 3 = D P3+ D D+ D NS
	D 4 = D P4
	D 5 = D NS + D P5
	D 6 =D P6+D Araw++D PSV
	D 7 = D P7+ D HC

Kabuuang pagkonsumo ng singaw mula sa pagkuha ng turbine

Pag-agos ng singaw sa condenser pagkatapos ng turbine:

Steam at Condensate Balanse Katumpakan

Dahil ang error sa balanse ng singaw at condensate ay hindi lalampas sa pinahihintulutang halaga, samakatuwid, ang lahat ng mga daloy ng thermal circuit ay accounted para sa tama.

2.8 Ang balanse ng enerhiya ng yunit ng turbine PT- 80/100-130/13

Alamin natin ang lakas ng mga compartment ng turbine at ang buong lakas nito:

N ako=

kung saan N ako Ang OTS ay ang lakas ng kompartimento ng turbine, N ako OTC = D ako OTS H ako OTS,

H ako OTC = H ako OTC - H ako +1 OTS - pagbaba ng init sa kompartimento, kJ / kg,

D ako OTS - daanan ng singaw sa pamamagitan ng kompartimento, kg / s.

kompartimento 0-1:

D 01 OTC = D 0 = 130,5 kg / s,

H 01 OTC = H 0 OTC - H 1 OTC = 34 8 7 - 3233,4 = 253,6 kJ / kg,

N 01 OTC = 130,5 . 253,6 = 33,095 MVT.

- kompartimento 1-2:

D 12 OTC = D 01 - D 1 = 130,5 - 8,631 = 121,869 kg / s,

H 12 OTC = H 1 OTC - H 2 OTC = 3233,4 - 3118,2 = 11 5,2 kJ / kg,

N 12 OTC = 121,869 . 11 5,2 = 14,039 MVT.

- kompartimento 2-3:

D 23 OTS = D 12 - D 2 = 121,869 - 8,929 = 112,94 kg / s,

H 23 OTC = H 2 OTC - H 3 OTC = 3118,2 - 2981,4 = 136,8 kJ / kg,

N 23 OTC = 112,94 . 136,8 = 15,45 MVT.

- kompartimento 3-4:

D 34 OTC = D 23 - D 3 = 112,94 - 61,166 = 51,774 kg / s,

H 34 OTC = H 3 OTC - H 4 OTC = 2981,4 - 2790,384 = 191,016 kJ / kg,

N 34 OTC = 51,774 . 191,016 = 9,889 MVT.

- kompartimento 4-5:

D 45 OTC = D 34 - D 4 = 51,774 - 8,358 = 43,416 kg / s,

H 45 OTC = H 4 OTC - H 5 OTC = 2790,384 - 2608,104 = 182,28 kJ / kg,

N 45 OTC = 43,416 . 182,28 = 7,913 MVT.

- kompartimento 5-6:

D 56 OTC = D 45 - D 5 = 43,416 - 9,481 = 33, 935 kg / s,

H 56 OTC = H 5 OTC - H 6 OTC = 2608,104 - 2566,944 = 41,16 kJ / kg,

N 45 OTC = 33, 935 . 41,16 = 1,397 MVT.

- kompartimento 6-7:

D 67 OTC = D 56 - D 6 = 33, 935 - 13,848 = 20,087 kg / s,

H 67 OTC = H 6 OTC - H 7 OTC = 2566,944 - 2502,392 = 64,552 kJ / kg,

N 67 OTC = 20,087 . 66,525 = 1, 297 MVT.

- kompartimento 7-K:

D 7k OTC = D 67 - D 7 = 20,087 - 13,699 = 6,388 kg / s,

H 7k OTC = H 7 OTC - H Sa OTC = 2502,392 - 2442,933 = 59,459 kJ / kg,

N 7k OTC = 6,388 . 59,459 = 0,38 MVT.

3.5.1 Kabuuang lakas ng mga compartment ng turbine

3.5.2 Ang de-koryenteng lakas ng yunit ng turbine ay natutukoy ng pormula:

N E = N ako

nasaan ang kahusayan sa mekanikal at elektrikal ng generator,

N E = 83.46. 0.99. 0.98 = 80.97 MW.

2.9 Mga tagapagpahiwatig ng thermal na kahusayan ng yunit ng turbine

Kabuuang pagkonsumo ng init para sa yunit ng turbine

, MW

.

2. Pagkonsumo ng init para sa pag-init

,

kung saan s T- Coefficient na isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa sistema ng pag-init.

3. Kabuuang pagkonsumo ng init para sa mga consumer sa industriya

,

.

4. Kabuuang pagkonsumo ng init para sa mga panlabas na konsyumer

, MW

.

5. Pag-init ng init para sa isang halaman ng pag-aanak ng lakas ng turbine

,

6. Coefficient ng kahusayan ng isang yunit ng pagbuo ng kuryente ng turbine (hindi kasama ang sarili nitong pagkonsumo ng kuryente)

,

.

7. Tiyak na pagkonsumo ng init para sa pagbuo ng elektrisidad

,

2.10 Mga tagapagpahiwatig ng enerhiya ng CHP

Mga live na parameter ng singaw sa outlet ng generator ng singaw.

- presyon P SG = 12.9 MPa;

- Gross kahusayan generator generator s SG = 0.92;

- temperatura t SG = 556 о С;

- h PG = 3488 kJ / kg sa ipinahiwatig R Si PG at t Si PG.

Ang kahusayan ng generator ng singaw, kinuha mula sa mga katangian ng E-320/140 boiler

.

1. Thermal load ng halaman na bumubuo ng singaw

, MW

2. Coefficient ng kahusayan ng mga pipelines (transportasyon ng init)

,

.

3. Coefficient ng kahusayan ng CHP para sa paggawa ng kuryente

,

.

4. Coefficient ng kahusayan ng CHPP para sa paggawa at supply ng init para sa pagpainit, isinasaalang-alang ang PVK

,

.

PVC sa t H=- 15 0 MAY nagtatrabaho,

5. Tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa pagbuo ng kuryente

,

.

6. Tukoy na pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa produksyon at supply ng enerhiya ng init

,

.

7. Pagkonsumo ng init ng gasolina para sa istasyon

,

.

8. Kabuuang kahusayan ng yunit ng kuryente (gross)

,

9. Tiyak na pagkonsumo ng init para sa yunit ng kuryente ng CHP

,

.

10. Kahusayan ng yunit ng kuryente (net)

,

.

kung saan ang Э С.Н - sariling tiyak na pagkonsumo ng kuryente, Э С

11. Tiyak na pagkonsumo ng "net" na katumbas na gasolina

,

.

12. Pagkonsumo ng katumbas na gasolina

kg / s

13. Pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa pagbuo ng init na ibinibigay sa mga panlabas na konsyumer

kg / s

14. Pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa pagbuo ng kuryente

V E Y = V Y -V T Y = 13.214-8.757 = 4.457 kg / s

Konklusyon

Bilang isang resulta ng pagkalkula ng thermal diagram ng isang planta ng kuryente batay sa isang produksyon ng turbina ng cogeneration na PT-80 / 100-130 / 13, pagpapatakbo sa mas mataas na pagkarga sa temperatura ng ambient air, ang mga sumusunod na halaga ng pangunahing mga parameter na nagpapakilala sa isang planta ng kuryente ng ganitong uri ay nakuha:

Pagkonsumo ng singaw sa pagkuha ng turbine

Pag-init ng pagkonsumo ng singaw para sa mga network heater

Paglabas ng init para sa pagpainit ng isang yunit ng turbine

Q T= 72.22 MW;

Pagpapalabas ng init ng isang yunit ng turbine sa mga consumer ng produksyon

Q NS= 141.36 MW;

Kabuuang pagkonsumo ng init para sa mga panlabas na mamimili

Q TP= 231.58 MW;

Lakas sa mga terminal ng generator

N NS= 80.97 MW;

Kahusayan ng isang planta ng CHP para sa paggawa ng kuryente

Kahusayan ng isang planta ng CHP para sa paggawa at pagbibigay ng init para sa pag-init

Tukoy na pagkonsumo ng gasolina para sa pagbuo ng kuryente

b NS Mayroon= 162.27g / kWh

Tukoy na pagkonsumo ng gasolina para sa produksyon at supply ng enerhiya ng init

b T Mayroon= 40.427 kg / GJ

Buong kahusayan ng "gross" ng CHPP

Kabuuang kahusayan ng "net" ng CHPP

Tiyak na pagkonsumo ng katumbas na gasolina bawat istasyon na "net"

Bibliograpiya

1. Ryzhkin V.Ya. Mga Thermal power plant: Teksbuk para sa mga unibersidad - ika-2 ed., Binago. - M.: Enerhiya, 1976.-447s.

2. Alexandrov A.A., Grigoriev B.A. Mga talahanayan ng mga katangiang thermophysical ng tubig at singaw: Handbook. - M.: Ed. MPEI, 1999 .-- 168p.

3. Poleshchuk I.Z. Pagsasama-sama at pagkalkula ng mga thermal diagram ng thermal power plant. Pamamaraan ng tagubilin para sa proyekto ng kurso sa disiplina na "TPP at NPP", / Ufa State. Aviation tech.un - t. - Ufa, 2003.

4. Pamantayan sa enterprise (STP USATU 002-98). Mga kinakailangan para sa pagtatayo, pagtatanghal, disenyo.-Ufa .: 1998.

5. Boyko E.A. Mga planta ng kuryente na Steam-tube ng mga TPP: Manwal ng sanggunian- CPC KSTU, 2006.-152s

6 .. Mga halaman ng thermal at nukleyar na kuryente: Handbook / Ed. Katumbas na Miyembro RAS A.V. Klimenko at V.M. Zorin. - Ika-3 ed. - M.: Publishing house ng MEI, 2003. - 648p.: May sakit. - (Heat power engineering at heat engineering; Book. 3).

7 .. Mga turbine ng mga thermal at nuclear power plant: Teksbuk para sa mga unibersidad / Ed. A.G., Kostyuk, V.V. Frolov. - Ika-2 ed., Rev. at idagdag. - M.: Publishing house ng MEI, 2001 .-- 488 p.

8. Pagkalkula ng mga thermal circuit ng mga halaman ng steam turbine: edisyon ng elektronikong pang-edukasyon / Poleshchuk I.Z .. - GOU VPO USATU, 2005.

Mga simbolo ng mga halaman ng kuryente, kagamitan at kanilang mga elemento (kasama angteksto, mga numero, mga indeks)

D - feed deaerator ng tubig;

ДН - pump ng paagusan;

K - pampalapot, boiler;

КН - condensate pump;

OE - mas malamig na paagusan;

PRTS - diagram ng thermal circuit;

LDPE, HDPE - regenerative heater (mataas, mababang presyon);

PVK - rurok ng mainit na boiler ng tubig;

PG - generator ng singaw;

PE - superheater (pangunahing);

PN - feed pump;

PS - pampainit ng kahon ng palaman;

PSG - pahalang na pampainit ng network;

PSV - hilaw na pampainit ng tubig;

PT - steam turbine; cogeneration turbine na may pang-industriya at pag-init ng pag-alis ng singaw;

PHOV - pampainit ng tubig na nalinis ng kemikal;

PE - mas malamig na ejector;

R - expander;

CHP - pinagsamang init at planta ng kuryente;

CM - panghalo;

CX - palamigan ang kahon ng palaman;

HPC - silindro ng mataas na presyon;

LPC - silindro ng mababang presyon;

EG - electric generator;

Apendiks A

Apendiks B

Diagram ng mga mode na PT-80/100

Apendiks B

Mga iskedyul ng pag-init ng kalidad ng regulasyon ng supplyinit batay sa average na pang-araw-araw na temperatura sa labas

Nai-post sa Allbest.ru

...

Katulad na mga dokumento

Pagkalkula ng thermal diagram, pagtatayo ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa mga compartment ng turbine. Pagkalkula ng feed water regenerative heating system. Ang pagtukoy ng rate ng daloy ng condensate, operasyon ng turbine at pump. Kabuuang pagkawala ng talim at panloob na kahusayan.

term paper, idinagdag noong 03/19/2012


Ang pagtatayo ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa isang turbine sa H-S diagram. Pagtukoy ng mga parameter at pagkonsumo ng singaw at tubig sa isang planta ng kuryente. Ang pagguhit ng pangunahing balanse ng init para sa mga yunit at aparato ng thermal circuit. Paunang pagtatantya ng pagkonsumo ng singaw para sa turbine.

term paper, idinagdag 12/05/2012


Pagsusuri ng mga pamamaraan para sa pagkalkula ng pag-verify ng thermal scheme ng isang planta ng kuryente batay sa isang turbine ng cogeneration. Paglalarawan ng disenyo at pagpapatakbo ng KG-6200-2 condenser. Paglalarawan ng thermal diagram ng isang planta ng pag-init batay sa isang turbine unit ng uri ng T-100-130.

thesis, idinagdag 09/02/2010


Thermal circuit yunit ng kuryente. Mga parameter ng singaw sa mga outlet ng turbine. Pagbuo ng isang proseso sa isang hs-diagram. Buod ng talahanayan ng mga parameter ng singaw at tubig. Ang pagguhit ng pangunahing balanse ng init para sa mga yunit at aparato ng thermal circuit. Pagkalkula ng deaerator at pag-install ng network.

term paper, idinagdag 09/17/2012


Ang pagtatayo ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa diagram ng h-s. Pagkalkula ng pag-install ng mga network heater. Proseso ng pagpapalawak ng singaw sa turbine ng feed pump drive. Pagtukoy ng pagkonsumo ng singaw para sa isang turbine. Pagkalkula ng thermal na kahusayan ng TPP at pagpili ng mga pipelines.

term paper, idinagdag 06/10/2010


Pagpili at pagbibigay-katwiran ng pangunahing diagram ng thermal ng yunit. Pagbabalanse ng mga pangunahing daloy ng singaw at tubig. Ang mga pangunahing katangian ng turbine. Ang pagtatayo ng proseso ng pagpapalawak ng singaw sa isang turbine sa hs-diagram. Pagkalkula ng mga ibabaw ng pag-init ng basurang init boiler.

term paper, idinagdag noong 12/25/2012


Pagkalkula ng isang steam turbine, mga parameter ng mga pangunahing elemento eskematiko diagram planta ng turbine ng singaw at paunang konstruksyon ng thermal na proseso ng pagpapalawak ng singaw sa turbine sa h-s-diagram. Mga tagapagpahiwatig ng ekonomiya ng isang halaman ng steam turbine na may pagbabagong-buhay.

term paper, idinagdag 07/16/2013


Pagguhit ng isang disenyo ng thermal diagram ng NPP TU. Ang pagtukoy ng mga parameter ng gumaganang likido, pagkonsumo ng singaw sa pagkuha ng yunit ng turbine, panloob na lakas at mga tagapagpahiwatig ng kahusayan ng thermal at ang yunit bilang isang buo. Ang lakas ng mga bomba ng condensate-feed tract.

term paper, idinagdag noong 12/14/2010


Proseso ng pagpapalawak ng singaw sa isang turbine. Pagpapasiya ng pagkonsumo ng live na singaw at feed water. Pagkalkula ng mga elemento ng thermal circuit. Matrix solution sa pamamagitan ng pamamaraan ni Cramer. Program code at output ng mga resulta ng pagkalkula ng makina. Teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig ng yunit ng kuryente.

term paper, idinagdag noong 03/19/2014


Pag-aaral ng disenyo ng K-500-240 turbine at thermal pagkalkula ng turbine ng planta ng kuryente. Pagpili ng bilang ng mga yugto ng turbine silindro at pagkasira ng mga pagkakaiba sa entalpy ng singaw sa pamamagitan ng mga yugto nito. Ang pagtukoy ng lakas ng turbine at pagkalkula ng talim ng rotor para sa baluktot at pag-igting.

STEAM TURBINE PLANT PT-80 / 100-130 / 13

MAY KAPANGYARIHANG 80 MW

Ang turbine ng condensing ng singaw na PT-80 / 100-130 / 13 (Larawan 1) na may naaayos na pagkuha ng singaw (produksyon at dalawang yugto na pagsasama-sama) na may markang lakas na 80 MW, na may bilis na 3000 rpm ay inilaan para sa direktang paghimok ng isang alternating kasalukuyang generator na may lakas na 120 MW na uri ng TVF-120-2 kapag nagtatrabaho sa isang bloke na may isang boiler unit.

Ang turbine ay may regenerative device para sa pagpainit ng feed water, mga heaters ng network para sa stepwise na pag-init ng network ng tubig at dapat na gumana kasabay ng isang condensing unit (Larawan 2).

Ang turbine ay idinisenyo upang mapatakbo kasama ang mga sumusunod na pangunahing parameter, na ipinakita sa Talahanayan 1.

Ang turbine ay may naaayos na pagkuha ng singaw: produksyon na may presyon ng 13 ± 3 kgf / cm 2 abs; dalawang pagkuha ng cogeneration (para sa pagpainit ng tubig sa network): ang pang-itaas na may presyon na 0.5-2.5 kgf / cm 2 abs; mas mababa-0.3-1 kgf / cm 2 abs.

Ang regulasyon ng presyon ay isinasagawa sa pamamagitan ng isang control diaphragm na naka-install sa mas mababang silid ng pagkuha ng pag-init.

Ang kinokontrol na presyon sa mga pagkuha ng cogeneration ay pinananatili: sa itaas na pagkuha ay may naka-on na dalawang pagkuha ng pag-init, sa mas mababang isa - na nakabukas ang isang mas mababang pagkuha ng pag-init.

Ang pag-init ng feed water ay isinasagawa nang sunud-sunod sa LPH, deaerator at HPH, na pinapakain ng singaw mula sa mga bunutan ng turbine (kinokontrol at hindi naayos).

Ang data sa mga napili ng pagbabagong-buhay ay ibinibigay sa talahanayan. 2 at tumutugma sa mga parameter sa lahat ng respeto.

Talahanayan 1 Talahanayan 2

Pampainit	Mga parameter ng singaw sa silid ng pagkuha		Dami napili singaw, t / h
	Presyon, kgf / cm 2 abs.	Temperatura, 
LDPE Blg. 6
Tagapagpatulog
PND bilang 2
PND bilang 1

Ang feed water na nagmumula sa deaerator patungo sa regenerative system ng turbine unit ay may temperatura na 158 ° C.

Sa nominal na mga parameter ng live na singaw, paglamig rate ng daloy ng tubig 8000 m 3 h, paglamig temperatura ng tubig 20 ° C, ganap na nakabukas sa pagbabagong-buhay, ang dami ng tubig na pinainit sa HPH na katumbas ng 100% na pagkonsumo ng singaw, kapag ang turbine unit ay nagpapatakbo ayon sa ang pamamaraan na may isang deaerator 6 kgf / cm 2 abs. na may hakbang na pag-init ng network ng tubig, na may buong paggamit ng kapasidad ng turbine at minimum na pag-agos ng singaw sa condenser, maaaring makuha ang mga sumusunod na halaga ng kontroladong mga pag-atras: mga nominal na halaga ng mga kontroladong pag-atras sa isang lakas na 80 MW; pagpili ng produksyon 185 t / h sa presyon ng 13 kgf / cm 2 abs; kabuuang pagkuha ng pag-init 132 t / h sa mga presyon: sa itaas na pagkuha ng 1 kgf / cm 2 abs. at sa mas mababang pagpipilian na 0.35 kgf / cm 2 abs; ang maximum na halaga ng pagpili ng produksyon sa isang presyon sa silid ng pagpili na 13 kgf / cm 2 abs. ay 300 t / h; sa halagang ito ng pagkuha ng produksyon at kawalan ng pagkuha ng cogeneration, ang kapasidad ng turbine ay magiging 70 MW; na may nominal na kapasidad na 80 MW at kawalan ng cogeneration bunutan, ang maximum na pagkuha ng produksyon ay halos 245 t / h; ang maximum na kabuuang halaga ng mga pag-withdraw ng cogeneration ay 200 t / h; sa halagang ito ng take-off at kawalan ng pag-take-off sa produksyon, ang kapasidad ay halos 76 MW; na may rate na lakas na 80 MW at walang pagkuha ng produksyon, ang maximum na pagkuha ng pag-init ay magiging 150 t / h. Bilang karagdagan, ang isang nominal na kapasidad na 80 MW ay maaaring makamit sa isang maximum na pagkuha ng cogeneration na 200 t / h at isang pagkuha ng produksyon na 40 t / h.

Pinayagan mahabang trabaho turbine na may mga sumusunod na paglihis ng pangunahing mga parameter mula sa nominal: live na presyon ng singaw 125 - 135 kgf / cm 2 abs; live na temperatura ng singaw 545-560 ° С; isang pagtaas sa temperatura ng paglamig na tubig sa papasok ng condenser hanggang sa 33 ° C at isang paglamig na rate ng daloy ng tubig na 8000 m 3 h; sabay-sabay na pagbaba ng halaga ng produksyon at pag-init ng pagkuha ng singaw sa zero.

Kapag ang presyon ng live na singaw ay tumataas sa 140 kgf / cm 2 abs. at temperatura hanggang sa 565 ° C, ang turbine ay maaaring gumana nang hindi hihigit sa 30 minuto, at ang kabuuang tagal ng operasyon ng turbine sa mga parameter na ito ay hindi dapat lumagpas sa 200 oras bawat taon.

Ang pangmatagalang pagpapatakbo ng isang turbine na may maximum na lakas na 100 MW sa ilang mga kumbinasyon ng produksyon at pagkuha ng pag-init ay nakasalalay sa dami ng pagkuha at natutukoy ng diagram ng rehimen.

Hindi pinapayagan ang pagpapatakbo ng turbine: sa isang presyon ng singaw sa silid ng pagpili ng produksyon na higit sa 16 kgf / cm 2 abs. at sa silid ng cogeneration sa itaas 2.5 kgf / cm 2 abs.; kapag ang presyon ng singaw sa silid ng labis na balbula (sa likod ng ika-4 na yugto) ay mas mataas kaysa sa 83 kgf / cm 2 abs; kapag ang presyon ng singaw sa silid ng LPC na nag-aayos ng gulong (sa likod ng ika-18 yugto) ay mas mataas kaysa sa 13.5 kgf / cm 2 abs; na may kasamang mga regulator ng presyon at presyon sa silid ng pagpili ng produksyon sa ibaba 10 kgf / cm 2 abs., at sa mas mababang silid ng pagpili ng pag-init sa ibaba 0.3 kgf / cm 2 abs; para sa maubos sa himpapawid; ang temperatura ng maubos na bahagi ng turbine ay higit sa 70 ° C; sa isang pansamantalang hindi tapos na scheme ng pag-install; kapag ang pang-itaas na pagkuha ng pag-init ay nakabukas na may mas mababang pagkuha ng pag-init na naka-off.

Ang turbine ay nilagyan ng isang aparato na nagbabawal na umiikot sa rotor ng turbine.

Ang unit ng turbine talim ay idinisenyo upang mapatakbo sa dalas ng mains na 50 Hz (3000 rpm).

Ang pangmatagalang pagpapatakbo ng turbine na may mga paglihis ng dalas ng mains sa loob ng 49-50.5 Hz, panandaliang operasyon sa isang minimum na dalas ng 48.5 Hz, pinapayagan ang pagsisimula ng turbine sa pag-slide ng mga parameter ng singaw mula sa malamig at mainit na mga estado.

Ang tinatayang tagal ng turbine ay nagsisimula mula sa iba't ibang mga thermal state (mula sa push to rated load): mula sa malamig na estado - 5 oras; pagkatapos ng 48 oras na hindi aktibo - 3 oras 40 minuto; pagkatapos ng 24 na oras ng kawalan ng aktibidad - 2 oras 30 minuto; pagkatapos ng 6-8 na oras ng kawalan ng aktibidad - 1 oras 15 minuto.

Pinapayagan na patakbuhin ang turbine sa bilis na walang ginagawa pagkatapos ng pagdanak ng pag-load nang hindi hihigit sa 15 minuto, sa kondisyon na ang condenser ay pinalamig ng paikot na tubig at isang ganap na bukas na umiinog na dayapragm.

Mga gastos sa init ng warranty. Talahanayan Ipinapakita ng 3 ang garantisadong tukoy na pagkonsumo ng init. Ang tiyak na pagkonsumo ng singaw ay ginagarantiyahan na may 1% pagpapaubaya sa itaas ng katumpakan ng pagsubok.

Talahanayan 3

Lakas sa mga terminal ng generator, MW	Pagpili ng produksyon		Pagpili ng pag-init		Temperatura ng tubig sa network sa network heater inlet, PSG 1, ° С	Kahusayan ng generator,%	Pakainit ang temperatura ng pagpainit ng tubig, ° С	Tukoy na pagkonsumo ng init, kcal / kWh
	Presyon, kgf / cm 2 abs.		Presyon, kgf / cm 2 abs.	Ang dami ng nakuha na singaw, t / h

* Ang mga regulator ng presyon ng bunutan ay naka-off.

Disenyo ng turbine. Ang turbine ay isang solong-baras, dalawang-silindro na yunit. Ang daloy ng daloy ng HPC ay may isang solong hilera na nag-aayos ng yugto at 16 na yugto ng presyon.

Ang daloy ng daloy ng LPC ay binubuo ng tatlong bahagi: ang una (bago ang pang-itaas na pag-init ng pagkuha) ay may isang regulating yugto at pitong yugto ng presyon, ang pangalawa (sa pagitan ng mga pag-init ng pagkuha) ay may dalawang yugto ng presyon at ang pangatlo ay mayroong yugto ng pagsasaayos at dalawa yugto ng presyon.

Ang rotor na may mataas na presyon ay isang huwad na tinahi. Ang unang sampung mga disc ng low-pressure rotor ay huwad na integral sa baras, ang iba pang tatlong mga disc ay naka-mount.

Ang rotors ng HPC at LPC ay mahigpit na magkakaugnay sa pamamagitan ng mga flanges, pineke kasama ng mga rotors. Ang mga rotors ng silindro na may mababang presyon at ang generator ng uri ng TVF-120-2 ay konektado sa pamamagitan ng isang matibay na pagkabit.

Kritikal na bilis ng turbine at generator shafting bawat minuto: 1 580; 2214; 2470; Ang 4650 ay tumutugma sa mga tono ng I, II, III at IV ng mga transverse vibration.

Ang turbine ay may pamamahagi ng singaw nguso ng gripo. Ang sariwang singaw ay pinapakain sa isang freestanding steam box, kung saan matatagpuan ang isang awtomatikong shutter, mula sa kung saan dumadaloy ang singaw sa pamamagitan ng mga bypass pipa patungo sa mga balbula ng kontrol ng turbine.

Matapos iwanan ang HPC, ang bahagi ng singaw ay mapupunta sa kontroladong pagkuha ng produksiyon, ang natitira ay mapupunta sa LPH.

Isinasagawa ang pagpainit mula sa kaukulang mga silid ng LPC. Sa exit mula sa huling yugto ng turbine LPC, ang singaw ng tambutso ay pumapasok sa condenser na uri ng ibabaw.

Ang turbine ay nilagyan ng mga steam labyrinth seal. Ang singaw ay ibinibigay sa mga penultimate compartment ng mga seal sa presyon ng 1.03-1.05 kgf / cm 2 abs. temperatura ng halos 140 ° C mula sa kolektor na pinakain ng singaw mula sa pantay na linya ng deaerator (6 kgf / cm 2 abs.) o ang singaw ng tangke.

Mula sa panlabas na mga compartment ng mga selyo, ang timpla ng singaw-hangin ay sinipsip ng ejector sa vacuum cooler.

Ang point ng pag-aayos ng turbine ay matatagpuan sa frame ng turbine sa gilid ng generator, at ang unit ay lumalawak patungo sa harap na tindig.

Upang mabawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon sa pagsisimula, ibibigay ang pagpainit ng singaw ng mga flanges at pin at isang live na supply ng singaw sa harap ng selyo ng HPC.

Regulasyon at proteksyon. Ang turbine ay nilagyan ng isang hydraulic control system (Larawan 3);

1- limiter ng kuryente; 2-block ng mga spool ng regulator ng bilis; 3-remote control; 4-servo auto shutter; 5-speed regulator; 6-safety regulator; 7-spools ng regulator ng kaligtasan; 8-distansya tagapagpahiwatig ng posisyon ng motor servo; 9-servo motor CVD; 10-servo motor ČSD; 11-servo motor LPH; 12-electrohydrauliko converter (EGP); 13-summing spools; 14-emergency electric pump; 15-standby electric lubrication pump; 16-simulan ang electric pump ng control system (alternating kasalukuyang);

Ako- linya ng presyon 20 kgf / cm 2 abs.;II- linya sa balbula ng servo motor ng HPC;III-linya sa spool ng servo motor H "SD; IV-line sa spoolsa servo motor na PND; Pagsipsip ng V-line ng sentripugal pangunahing bomba; VI-linya ng pagpapadulas sa mga cooler ng langis; VII-line sa awtomatikong shutter; VIII-line mula sa mga summing spool hanggang sa speed regulator; IX-linya ng karagdagang proteksyon; X - iba pang mga linya.

Ang gumaganang likido sa system ay mineral na langis.

Ang muling pagsasaayos ng mga control valve para sa sariwang singaw ng inlet, ang mga control valve sa harap ng CSD at ang rotary diaphragm ng steam bypass sa LPHP ay isinasagawa ng mga servomotor, na kinokontrol ng speed regulator at mga pressure regulator ng mga extract.

Ang regulator ay idinisenyo upang mapanatili ang bilis ng pag-ikot ng generator ng turbine na may hindi pantay na halos 4%. Nilagyan ito ng isang mekanismo ng kontrol na ginagamit upang: singilin ang mga spool ng safety regulator at buksan ang awtomatikong live steam shutter; mga pagbabago sa bilis ng pag-ikot ng generator ng turbine, at posible na i-synchronize ang generator sa anumang emergency frequency sa system; pagpapanatili ng isang naibigay na load ng generator habang ang generator ay tumatakbo sa kahanay; pagpapanatili ng normal na dalas sa panahon ng solong pagpapatakbo ng generator; pagdaragdag ng bilis kapag sinusubukan ang mga welgista ng safety regulator.

Ang mekanismo ng pagkontrol ay maaaring patakbuhin alinman sa mano-mano, direkta sa turbine, o malayo mula sa control panel.

Ang mga regulator ng presyon ng Bellows ay dinisenyo para sa awtomatikong pagpapanatili ng presyon ng singaw sa mga silid ng kinokontrol na pagkuha na may hindi pantay na halos 2 kgf / cm 2 para sa pagkuha ng produksyon at mga 0.4 kgf / cm 2 para sa pag-init ng bunutan.

Ang control system ay may isang electrohydrauliko converter (EHC), ang pagsasara at pagbubukas ng mga control valve na kung saan ay naiimpluwensyahan ng proteksyong teknolohikal at pang-emergency na awtomatiko ng power system.

Upang maprotektahan laban sa isang hindi katanggap-tanggap na pagtaas sa bilis ng pag-ikot, ang turbine ay nilagyan ng isang safety regulator, ang dalawang mga centrifugal striker na agad na na-trigger kapag ang bilis ay umabot sa 11-13% sa itaas ng nominal, na sanhi ng awtomatikong shutter ng live na singaw, kontrolin ang mga balbula at ang umiinog na dayapragm upang isara. Bilang karagdagan, mayroong karagdagang proteksyon sa bloke ng regulator ng tulin, na na-trigger kapag ang dalas ay nadagdagan ng 11.5%.

Ang turbine ay nilagyan ng isang electromagnetic switch, kapag na-trigger, isang awtomatikong shutter, control valves at isang rotary PND diaphragm ang sarado.

Ang impluwensya sa electromagnetic switch ay isinasagawa ng: isang axial shift relay kapag ang rotor ay gumagalaw sa direksyon ng ehe ng isang halaga,

lumalagpas sa maximum na pinahihintulutan; vacuum relay sa kaso ng isang hindi maagaw na drop ng vacuum sa capacitor hanggang 470 mm Hg. Art. (kapag ang vacuum ay bumaba sa 650 mm Hg, ang vacuum relay ay nagbibigay ng isang babala signal); live potentiometers temperatura ng singaw sa kaso ng hindi maipayag na pagbaba ng temperatura ng live na singaw nang walang pagkaantala ng oras; susi para sa remote shutdown ng turbine sa control panel; pressure drop switch sa sistema ng pagpapadulas na may pagkaantala ng oras na 3 s na may sabay na signal ng alarma.

Ang turbine ay nilagyan ng isang power limiter na ginamit sa mga espesyal na kaso upang limitahan ang pagbubukas ng mga control valve.

Ang mga check valves ay idinisenyo upang maiwasan ang turbine na mapabilis ng isang pabalik na pag-agos ng singaw at mai-install sa mga pipeline (kinokontrol at hindi naayos) na mga pagkuha ng singaw. Ang mga balbula ay sarado ng counterflow ng singaw at mula sa pag-aautomat.

Ang yunit ng turbine ay nilagyan ng mga elektronikong regulator na may mga actuator upang mapanatili: isang ibinigay na presyon ng singaw sa dulo ng selyo ng dulo sa pamamagitan ng pag-arte sa singaw na supply balbula mula sa pantay na linya ng mga deaerator 6 kgf / cm 2 o mula sa singaw ng tangke; ang antas sa kolektor ng condensate ng condenser na may isang maximum na paglihis mula sa tinukoy na ± 200 mm (ang parehong regulator ay lumiliko sa muling pag-ikot ng condensate sa mababang rate ng singaw ng singaw sa condenser); ang antas ng pag-init ng singaw na condensate sa lahat ng mga heater ng regeneration system, maliban sa HDPE No.

Ang yunit ng turbine ay nilagyan ng mga aparatong proteksiyon: para sa magkasanib na pag-shutdown ng lahat ng HPH na may sabay na pag-aktibo ng linya ng bypass at pagbibigay ng senyas (ang aparato ay napalitaw sa kaganapan ng pagtaas ng emerhensiya sa antas ng condensate dahil sa pinsala o paglabag sa kakapalan ng sistema ng tubo sa isa sa HPH hanggang sa unang limitasyon); atmospheric valves-diaphragms, na naka-install sa mga exhaust pipe ng LPC at bukas kapag ang presyon sa mga tubo ay tumataas sa 1.2 kgf / cm 2 abs.

Sistema ng pagpapadulas ay idinisenyo upang magbigay ng langis na T-22 GOST 32-74 sa control system at sa tindig na sistema ng pagpapadulas.

Ang langis ay ibinibigay sa sistema ng pagpapadulas bago ang mga cooler ng langis sa pamamagitan ng dalawang injection na konektado sa serye.

Upang maihatid ang generator ng turbine sa pagsisimula nito, isang panimulang langis na electric pump na may bilis na paikot na 1,500 rpm ang ibinigay.

Ang turbine ay nilagyan ng isang standby AC motor pump at isang standby DC motor pump.

Kapag bumaba ang presyon ng pampadulas sa mga kaukulang halaga, ang mga standby at emergency pump ay awtomatikong nakabukas mula sa switch ng pampadulas ng pampadulas (RDS). Ang RDS ay pana-panahong nasubok sa panahon ng pagpapatakbo ng turbine.

Kapag ang presyon ay nasa ibaba ng pinahihintulutan, ang turbine at ang aparato ng paghadlang ay naka-disconnect mula sa signal ng RDS patungo sa electromagnetic switch.

Ang kapasidad ng pagtatrabaho ng welded na tangke ng istraktura ay 14 m 3.

Upang linisin ang langis mula sa mga impurities sa makina, ang mga filter ay naka-install sa tank. Pinapayagan ng disenyo ng tanke para sa mabilis at ligtas na mga pagbabago sa filter. Mayroong isang filter para sa pinong paglilinis ng langis mula sa mga impurities sa makina, na nagbibigay ng pare-pareho na pagsala ng bahagi ng pagkonsumo ng langis na natupok ng mga system ng kontrol at pagpapadulas.

Upang palamig ang langis, dalawang mga cooler ng langis (ibabaw na patayo) ang ibinigay, na idinisenyo upang mapatakbo ang sariwang paglamig na tubig mula sa sistema ng sirkulasyon sa isang temperatura na hindi hihigit sa 33 ° C.

Pag-condensing ng aparato, dinisenyo para sa pagpapanatili ng yunit ng turbine, binubuo ito ng isang pampalapot, pangunahing at panimulang mga ejector, condensate at sirkulasyon na mga bomba at mga filter ng tubig.

Ang ibabaw na two-pass condenser na may kabuuang paglamig na ibabaw ng 3,000 m 2 ay idinisenyo upang mapatakbo sa sariwang tubig na paglamig. Nagbibigay ito para sa isang hiwalay na built-in na bundle para sa pagpainit na make-up o network ng tubig, ang ibabaw ng pag-init na halos 20% ng buong ibabaw ng condenser.

Ang isang pantay na daluyan ay ibinibigay sa pampalapot para sa koneksyon ng isang elektronikong antas ng control sensor na kumikilos sa control at recirculation valves na naka-install sa pangunahing linya ng condensate. Ang condenser ay may isang espesyal na silid na binuo sa bahagi ng singaw, kung saan naka-install ang seksyon ng HDPE No.

Ang aparato sa pagtanggal ng hangin ay binubuo ng dalawang pangunahing tatlong yugto na mga ejector (isang standby), na idinisenyo upang sumuso ng hangin at matiyak ang normal na proseso ng paglipat ng init sa pampalapot at iba pang kagamitan sa palitan ng init na vacuum at isang nagsisimula ng ejector para sa mabilis na pagtaas ng vacuum sa condenser sa 500-600 mm Hg. Art.

Dalawang condensate pump (isang standby) ang naka-install sa condensing unit patayong uri para sa pagbomba ng condensate, pagpapakain nito sa deaerator sa pamamagitan ng mga ejector cooler, seal cooler at HDPE cooler. Ang paglamig ng tubig para sa condenser at generator gas cooler ay ibinibigay ng mga pump pump.

Para sa paglilinis ng mekanikal ng paglamig na tubig na ibinibigay sa mga cooler ng langis at gas cooler ng yunit, ang mga filter na may mga rotary screen ay naka-install para sa flushing on the fly.

Ilunsad ang ejector sistema ng sirkulasyon Dinisenyo ito upang punan ang system ng tubig bago simulan ang turbine unit, pati na rin upang alisin ang hangin kapag naipon ito sa itaas na mga punto ng kanal na umaagos na mga linya ng tubig at sa itaas na mga silid ng tubig ng mga cooler ng langis.

Upang masira ang vacuum, isang de-kuryenteng balbula ang ginagamit sa linya ng pagsipsip ng hangin mula sa condenser, na naka-install sa panimulang ejector.

Regenerative na aparato ay inilaan para sa pagpainit ng feed water (turbine condensate) na may singaw na kinuha mula sa mga intermediate na yugto ng turbine. Ang pag-install ay binubuo ng isang pampalapot ng ibabaw ng gumaganang singaw, ang pangunahing ejector, mga pang-ibabaw na singaw mula sa labrint na mga selyo, ibabaw na HDPE, pagkatapos na ang turbine condensate ay nakadirekta sa ibabaw ng HPH deaerator upang maiinit ang feed water pagkatapos ng deaerator sa isang bilang ng tungkol sa 105% ng maximum na pagkonsumo ng singaw ng turbine.

Ang HDPE Blg. 1 ay itinayo sa pampalapot. Ang natitirang HDPE ay naka-install ng isang magkakahiwalay na pangkat. 5, 6 at 7 ng LDPE - patayong disenyo na may built-in na desuperheater at mga drainage cooler.

Ang LDPE ay ibinibigay sa proteksyon ng pangkat, na binubuo ng awtomatikong outlet at suriin ang mga balbula sa pagpasok at outlet ng tubig, isang awtomatikong balbula na may electromagnet, isang pipeline para sa pagsisimula at pag-shut down ng mga heater.

Ang LDPE at HDPE ay nilagyan ng bawat isa, maliban sa HDPE No. 1, na may isang condensate drain control balbula na kinokontrol ng isang elektronikong "regulator."

Ang pagpainit ng singaw ng condensate na singaw mula sa mga heater ay kaskad. Ang condensate ay ibinomba sa labas ng LPH # 2 gamit ang isang pump pump.

Ang condensate mula sa LDPE No. 5 ay direktang nakadirekta sa deaerator na 6 kgf / cm 2 abs. o sa kaso ng hindi sapat na presyon sa pampainit sa mababang pag-load, ang turbine ay awtomatikong lumipat upang maubos sa LPHE.

Ang mga katangian ng pangunahing kagamitan ng regenerative plant ay ibinibigay sa talahanayan. 4.

Ang isang espesyal na vacuum cooler SP ay ibinibigay para sa pagsipsip ng singaw mula sa panlabas na mga compartment ng turbine labyrinth seal.

Ang pagsipsip ng singaw mula sa mga intermediate compartment ng labyrinth seal ng turbine ay isinasagawa sa isang patayong cooler CO. Ang cooler ay kasama sa regenerative heating circuit ng pangunahing condensate pagkatapos ng LPH # 1.

Ang disenyo ng palamigan ay katulad ng mga low pressure heater.

Ang pagpainit ng network ng tubig ay isinasagawa sa isang pag-install na binubuo ng dalawang mga heaters sa network No. 1 at 2 (PSG No. 1 at 2), na konektado sa pamamagitan ng singaw sa mas mababa at itaas na mga pagkuha ng pag-init, ayon sa pagkakabanggit. Uri ng mga heaters sa network-PSG-1300-3-8-1.

Pagkilala sa kagamitan		Pag-init sa ibabaw, m 2	Mga parameter ng kapaligiran sa pagtatrabaho		Presyon, kgf / cm 2 abs., sa panahon ng haydroliko na pagsubok sa mga puwang
			Pagkonsumo ng tubig, m 3 / h	Paglaban, m tubig. Art.
	Itinayo sa kapasitor
PND Blg. 2	PN-130-16-9-II
PND Blg. 3
PND Blg. 4
PND Blg. 5	PV-425-230-23-1
PND Blg. 6	PV-425-230-35-1
PND Blg. 7
Steam cooler mula sa mga intermediate na silid ng selyo	PN-130-1-16-9-11
Steam cooler mula sa mga dulo ng silid ng mga selyo

Pederasyon ng Russia

Mga karaniwang katangian ng mga condenser ng turbine T-50-130 TMZ, PT-60-130 / 13 at PT-80 / 100-130 / 13 LMZ

Kapag pinagsasama-sama ang "Karaniwang mga katangian", ang mga sumusunod na pangunahing pagtatalaga ay pinagtibay:

Pagkonsumo ng singaw sa pampalapot (pagkarga ng singaw ng pampalapot), t / h;

Karaniwang presyon ng singaw sa pampalapot, kgf / cm *;

Ang tunay na presyon ng singaw sa pampalapot, kgf / cm;

Paglamig ng temperatura ng tubig sa papasok ng condenser, ° С;

Paglamig ng temperatura ng tubig sa outlet ng condenser, ° С;

Ang temperatura ng saturation na naaayon sa presyon ng singaw sa condenser, ° С;

Paglaban ng haydroliko ng condenser (pagbaba ng presyon ng paglamig na tubig sa pampalapot), mm ng haligi ng tubig;

Pamantayan ng ulo ng temperatura ng pampalapot, ° С;

Tunay na ulo ng temperatura ng pampalapot, ° С;

Pag-init ng paglamig ng tubig sa pampalapot, ° С;

Na-rate ang rate ng daloy ng disenyo ng paglamig na tubig sa condenser, m / h;

Paglamig ng pagkonsumo ng tubig sa pampalapot, m / h;

Ang buong ibabaw ng paglamig ng condenser, m;

Ang ibabaw ng paglamig ng condenser na may built-in na bundle ng condenser na naka-disconnect ng tubig, m.

Ang mga katangian ng pagkontrol ay nagsasama ng mga sumusunod na pangunahing dependency:

1) ulo ng temperatura condenser (° C) mula sa rate ng pag-agos ng singaw papunta sa pampalapot (singaw ng singaw ng pampalapot) at ang paunang temperatura ng paglamig na tubig sa nominal na rate ng daloy ng paglamig na tubig:

2) presyon ng singaw sa pampalapot (kgf / cm) mula sa daloy ng singaw papunta sa pampalapot at ang paunang temperatura ng paglamig na tubig sa nominal na rate ng daloy ng paglamig na tubig:

3) ang ulo ng temperatura ng pampalapot (° C) mula sa pag-agos ng singaw papunta sa pampalapot at ang paunang temperatura ng paglamig na tubig sa isang cool na daloy ng daloy ng tubig na 0.6-0.7 nominal:

4) presyon ng singaw sa pampalapot (kgf / cm) mula sa pag-agos ng singaw papunta sa pampalapot at ang paunang temperatura ng paglamig na tubig sa rate ng daloy ng paglamig na tubig na 0.6-0.7 - nominal:

5) ang ulo ng temperatura ng pampalapot (° C) mula sa pag-agos ng singaw papunta sa pampalapot at ang paunang temperatura ng paglamig na tubig sa rate ng daloy ng daloy ng tubig na 0.44-0.5 nominal;

6) presyon ng singaw sa pampalapot (kgf / cm) mula sa pag-agos ng singaw papunta sa pampalapot at ang paunang temperatura ng paglamig na tubig sa rate ng daloy ng daloy ng tubig na 0.44-0.5 nominal:

7) ang haydrolikong pagtutol ng pampalapot (ang presyon ng pagbagsak ng paglamig na tubig sa pampalapot) mula sa rate ng daloy ng paglamig na tubig kapag ang ibabaw ng paglamig ng condenser ay malinis;

8) mga pagwawasto sa lakas ng turbine para sa paglihis ng presyon ng singaw ng tambutso.

Ang turbines T-50-130 TMZ at PT-80 / 100-130 / 13 LMZ ay nilagyan ng mga condenser, kung saan halos 15% ng paglamig ang ibabaw ay maaaring magamit upang maiinit ang make-up o ibalik ang tubig sa network (mga built-in na bundle) . Ang posibilidad ng paglamig ng mga built-in na beam na may paikot na tubig ay ibinigay. Samakatuwid, sa "Karaniwang mga katangian" para sa mga turbina ng mga uri ng T-50-130 TMZ at PT-80 / 100-130 / 13 LMZ, ang mga dependency ayon sa mga sugnay na 1-6 ay ibinibigay din para sa mga capacitor na may mga naka-disconnect na built-in na beam ( na may isang paglamig na ibabaw na nabawasan ng tungkol sa 15% condensers) sa isang rate ng daloy ng paglamig ng tubig na 0.6-0.7 at 0.44-0.5.

Para sa PT-80 / 100-130 / 13 LMZ turbine, ang mga katangian ng isang condenser na may isang disconnect built-in na sinag sa isang paglamig na rate ng daloy ng tubig na 0.78 nominal ay ibinibigay din.

3. OPERATING CONTROL OF THE OPERATION OF THE CONDENSING UNIT AND THE STATE OF THE CONDENSER

Ang pangunahing pamantayan para sa pagsusuri ng pagpapatakbo ng isang yunit ng condensing, na nagpapakilala sa estado ng kagamitan, sa isang naibigay na singaw na singaw ng pampalapot, ay ang presyon ng singaw sa pampalapot at ang ulo ng temperatura ng pampalapot na naaayon sa mga kondisyong ito.

Ang kontrol sa pagpapatakbo sa pagpapatakbo ng yunit ng condensing at ang kondisyon ng pampalapot ay isinasagawa sa pamamagitan ng paghahambing ng aktwal na presyon ng singaw sa pampalapot na sinusukat sa ilalim ng mga kundisyon ng pagpapatakbo sa pamantayang presyon ng singaw sa pampalapot na tinukoy para sa parehong mga kondisyon (ang parehong singaw ng ang pampalapot, rate ng daloy at temperatura ng paglamig na tubig) ulo ng condenser na may pamantayan.

Comparative analysis ng pagsukat ng data at normative tagapagpahiwatig Pinapayagan ka ng operasyon ng yunit na makita ang mga pagbabago sa pagpapatakbo ng yunit ng condensing at maitaguyod ang kanilang mga maaaring maging sanhi.

Ang isang tampok ng mga turbine na may kontroladong pagkuha ng singaw ay ang kanilang pangmatagalang operasyon, na may mababang pag-inom ng singaw sa pampalapot. Sa mode na may mga pagkuha ng pag-init, ang kontrol ng ulo ng temperatura sa pampalapot ay hindi nagbibigay ng isang maaasahang sagot tungkol sa antas ng kontaminasyon ng condenser. Samakatuwid, ipinapayong subaybayan ang pagpapatakbo ng yunit ng condensing sa isang rate ng pag-agos ng singaw sa condenser na hindi bababa sa 50% at na-off ang condensate recirculation; tataas nito ang kawastuhan ng pagtukoy ng presyon ng singaw at pagkakaiba-iba ng temperatura ng pampalapot.

Bilang karagdagan sa mga pangunahing dami, para sa kontrol sa pagpapatakbo at para sa pagsusuri ng pagpapatakbo ng yunit ng condensing, kinakailangan upang mapagkakatiwalaan na matukoy din ang isang bilang ng iba pang mga parameter kung saan nakasalalay ang presyon ng singaw ng singaw at ulo ng temperatura, katulad ng: ang temperatura ng pagpasok at pag-iiwan ng tubig, ang singaw ng singaw ng condenser, ang rate ng daloy ng paglamig na tubig. at iba pa.

Impluwensiya ng mga paglabas ng hangin sa mga aparato sa pagtanggal ng hangin na tumatakbo sa loob katangian ng pagganap, sa at hindi gaanong mahalaga, habang ang pagkasira ng density ng hangin at pagtaas ng pagsipsip ng hangin, na lumalagpas sa kapasidad ng pagpapatakbo ng mga ejector, ay may malaking epekto sa pagpapatakbo ng yunit ng condensing.

Samakatuwid, ang kontrol sa density ng hangin sistema ng vacuum ang mga pag-install ng turbine at pagpapanatili ng suction ng hangin sa antas ng mga pamantayan ng PTE ay isa sa mga pangunahing gawain sa panahon ng operasyon mga yunit ng condensing.

Ang iminungkahing pamantayang mga katangian ay itinayo para sa mga halaga ng pagsipsip ng hangin na hindi hihigit sa mga pamantayan ng PTE.

Nasa ibaba ang mga pangunahing parameter na kailangang sukatin sa panahon ng pagsubaybay sa pagpapatakbo ng kondisyon ng capacitor, at ilang mga rekomendasyon para sa pag-aayos ng mga sukat at pamamaraan para sa pagtukoy ng pangunahing dami ng kinokontrol.

3.1. Presyon ng singaw ng maubos

Upang makakuha ng kinatawan ng data sa maubos na presyon ng singaw sa condenser sa ilalim ng mga kondisyon ng pagpapatakbo, ang pagsukat ay dapat gawin sa mga puntong tinukoy sa Rating para sa bawat uri ng pampalapot.

Ang presyon ng singaw ng maubos ay dapat na sukatin sa mga likidong aparato ng mercury na may katumpakan na hindi bababa sa 1 mm Hg. (solong-basong tasa ng mga vacuum gauge, barovakummetrichesky tubes).

Kapag tinutukoy ang presyon sa pampalapot, kinakailangang ipakilala ang mga naaangkop na pagwawasto sa mga pagbasa ng mga aparato: para sa temperatura ng haligi ng mercury, para sa sukat, para sa capillarity (para sa mga solong basong aparato).

Ang presyon sa pampalapot (kgf / cm) kapag ang pagsukat ng vacuum ay natutukoy ng formula

Nasaan ang presyon ng barometric (tulad ng susugan), mm Hg;

Vacuum, natutukoy ng isang vacuum gauge (na may mga pagwawasto), mm Hg

Ang presyon sa pampalapot (kgf / cm) kapag sinusukat sa isang vacuum tube ay natutukoy bilang

Nasaan ang presyon sa pampalapot, na tinutukoy ng aparato, mm Hg.

Ang presyon ng barometric ay dapat na sukatin sa isang mercury inspector barometer na may pagpapakilala ng lahat ng mga pagwawasto na kinakailangan ayon sa pasaporte ng instrumento. Pinapayagan din na gamitin ang data ng pinakamalapit na istasyon ng meteorological, isinasaalang-alang ang pagkakaiba sa taas ng lokasyon ng mga bagay.

Kapag sinusukat ang presyon ng singaw ng tambutso, ang pagtula ng mga linya ng salpok at ang pag-install ng mga aparato ay dapat na isagawa alinsunod sa mga sumusunod na alituntunin para sa pag-install ng mga aparato sa ilalim ng vacuum:

• ang panloob na lapad ng mga tubo ng salpok ay dapat na hindi bababa sa 10-12 mm;
• ang mga linya ng salpok ay dapat magkaroon ng isang kabuuang slope patungo sa kapasitor ng hindi bababa sa 1:10;
• ang higpit ng mga linya ng salpok ay dapat suriin sa pamamagitan ng pagsubok sa presyon ng tubig;
• ipinagbabawal na gumamit ng mga aparato sa pagla-lock na may mga seal ng langis at may sinulid na koneksyon;
• ang mga aparato sa pagsukat sa mga linya ng salpok ay dapat na konektado sa makapal na pader na vacuum goma.

3.2. Ulo ng temperatura

Ang ulo ng temperatura (° C) ay tinukoy bilang pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng saturation ng maubos na singaw at ng temperatura ng paglamig na tubig sa labasan ng condenser

Sa kasong ito, ang temperatura ng saturation ay natutukoy ng sinusukat na presyon ng tambutso ng singaw sa condenser.

Ang kontrol sa pagpapatakbo ng mga yunit ng condensing ng cogeneration turbines ay dapat na isagawa sa kondensasyon mode ng turbine na may naka-off na pressure regulator sa produksiyon at cogeneration bunutan.

Ang pag-load ng singaw (daloy ng singaw sa pampalapot) ay natutukoy ng presyon sa silid ng isa sa mga pagkuha, na ang halaga nito ay ang halaga ng pagkontrol.

Ang pagkonsumo ng singaw (t / h) sa condenser sa mode ng condensing ay:

Nasaan ang koepisyent ng pagkonsumo, numerong halaga na ibinibigay sa teknikal na data ng condenser para sa bawat uri ng turbine;

Ang presyon ng singaw sa yugto ng pagkontrol (silid ng pagpili), kgf / cm.

Kung kinakailangan upang subaybayan ang pagpapatakbo ng condenser sa cogeneration mode ng turbine, ang pagkonsumo ng singaw ay natutukoy ng humigit-kumulang sa pamamagitan ng pagkalkula ng pagkonsumo ng singaw sa isa sa mga intermediate na yugto ng turbine at pagkonsumo ng singaw sa pagkuha ng cogeneration at para sa ang nagbabagong-buhay na mga low-pressure heater.

Para sa turbine ng T-50-130 TMZ, ang pagkonsumo ng singaw (t / h) sa condenser sa mode ng pag-init ay:

• na may isang yugto ng pag-init ng pag-init ng tubig

• na may dalawang yugto ng pag-init ng network ng tubig

Kung saan at - pag-inom ng singaw, ayon sa pagkakabanggit, sa pamamagitan ng ika-23 (na may isang yugto) at ika-21 (na may dalawang yugto na pag-init ng sistema ng pag-init) mga yugto, t / h;

Pagkonsumo ng tubig sa network, m / h;

; - pagpainit ng network ng tubig, ayon sa pagkakabanggit, sa pahalang at patayong mga heaters ng network, ° С; ay tinukoy bilang ang pagkakaiba sa temperatura ng pag-init ng tubig pagkatapos at bago ang kaukulang heater.

Ang pag-agos ng singaw sa pamamagitan ng ika-23 yugto ay natutukoy ayon sa Larawan I-15, b, depende sa daloy ng live na singaw sa turbine at ang presyon ng singaw sa mas mababang pagkuha ng pag-init.

Ang pag-agos ng singaw sa pamamagitan ng ika-21 yugto ay natutukoy ayon sa Larawan I-15, a, depende sa live na pag-agos ng singaw sa turbine at presyon ng singaw sa pang-itaas na pagkuha ng pag-init.

Para sa mga turbine ng uri ng PT, ang pagkonsumo ng singaw (t / h) sa condenser sa mode ng pag-init ay:

• para sa mga turbine PT-60-130 / 13 LMZ

• para sa mga turbine PT-80 / 100-130 / 13 LMZ

Nasaan ang pagkonsumo ng singaw sa outlet ng CSD, t / h. Natutukoy alinsunod sa Larawan II-9 depende sa presyon ng singaw sa cogeneration dumugo at sa V dumugo (para sa mga turbina PT-60-130 / 13) at ayon sa Larawan III-17 depende sa presyon ng singaw sa cogeneration dumugo at sa IV dumugo (para sa turbines PT-80 / 100-130 / 13);

Pag-init ng tubig sa mga heaters sa network, ° С. Natutukoy ito ng pagkakaiba sa temperatura ng suplay ng tubig pagkatapos at bago ang mga heater.

Ang presyon na kinuha bilang sanggunian presyon ay dapat na sinusukat sa mga aparatong spring ng katumpakan na klase 0.6, pana-panahon at maingat na nasuri. Upang matukoy ang totoong halaga ng presyon sa mga yugto ng kontrol, kinakailangang ipasok ang mga naaangkop na pagwawasto sa mga pagbasa ng aparato (para sa taas ng pag-install ng mga aparato, pagwawasto ayon sa pasaporte, atbp.).

Ang mga rate ng daloy ng live na singaw para sa turbine at tubig sa network na kinakailangan upang matukoy ang rate ng daloy ng singaw papunta sa condenser ay sinusukat ng karaniwang mga flow meter na may pagpapakilala ng mga pagwawasto para sa paglihis ng mga operating parameter ng daluyan mula sa mga kinakalkula.

Ang temperatura ng tubig sa network ay sinusukat ng mga thermometers ng mercury laboratoryo na may halaga ng graduation na 0.1 ° C.

3.4. Paglamig ng temperatura ng tubig

Ang temperatura ng paglamig na tubig na pumapasok sa condenser ay sinusukat sa isang punto sa bawat linya ng presyon. Ang temperatura ng tubig sa outlet ng condenser ay dapat sukatin ng hindi bababa sa tatlong puntos sa isang cross-section ng bawat kanal ng kanal sa layo na 5-6 m mula sa outlet flange ng condenser at matukoy bilang isang average ayon sa pagbabasa ng thermometer sa lahat ng mga puntos.

Ang temperatura ng lumalamig na tubig ay dapat na sukatin sa mga thermometers ng mercury laboratoryo na may graduation na 0.1 ° C, na naka-install sa mga thermometric well na may haba na hindi bababa sa 300 mm.

3.5. Paglaban ng haydroliko

Ang kontrol sa kontaminasyon ng mga plate ng tubo at tubo ng condenser ay isinasagawa ng haydroliko na pagtutol ng pampalapot sa pamamagitan ng paglamig na tubig, kung saan ang pagkakaiba-iba ng presyon sa pagitan ng mga naglalabas at umaagos na mga tubo ng mga condenser ay sinusukat sa isang mercury na dalawang-basong U -Napakita ang kaugalian na gauge ng presyon, na naka-install sa isang marka sa ibaba ng mga puntos ng pagsukat ng presyon. Ang mga linya ng salpok mula sa paglabas at mga koneksyon ng alisan ng tubig ng mga condenser ay dapat na puno ng tubig.

Ang haydroliko na pagtutol (mm ng haligi ng tubig) ng pampalapot ay natutukoy ng formula

Nasaan ang pagkakaiba ng sinusukat ng aparato (naitama para sa temperatura ng haligi ng mercury), mm Hg.

Kapag sinusukat ang paglaban ng haydroliko, ang rate ng daloy ng paglamig ng tubig sa pampalapot ay sabay na tinutukoy upang maikumpara ito sa paglaban ng haydroliko ayon sa Mga Karaniwang Pagtukoy.

3.6. Paglamig ng pagkonsumo ng tubig

Ang rate ng daloy ng pag-agos ng tubig para sa pampalapot ay natutukoy ng balanse ng init condenser o direktang pagsukat na may mga segmental diaphragms na naka-install sa mga supply ng presyon ng presyon. Ang cooling rate ng daloy ng tubig (m / h) batay sa thermal balanse ng pampalapot ay natutukoy ng formula

Nasaan ang pagkakaiba sa pagitan ng nilalaman ng init ng exhaust steam at condensate, kcal / kg;

Ang kapasidad ng init ng paglamig ng tubig, kcal / kg · ° С, katumbas ng 1;

Densidad ng tubig, kg / m, katumbas ng 1.

Kapag pinagsasama-sama ang mga Karaniwang katangian, kinuha ito na katumbas ng 535 o 550 kcal / kg, depende sa operating mode ng turbine.

3.7. Ang density ng hangin ng system ng vacuum

Ang density ng hangin ng system ng vacuum ay kinokontrol ng dami ng hangin sa tambutso ng steam jet ejector.

4. PAGTATAYA NG BAWAS NG KAPANGYARIHAN NG TURBO UNIT SA PANAHON NG OPERASYON NA MAY PINABUNGKUNG KUNG NAIKOMERTO SA REGULATORY VACUUM

Ang paglihis ng presyon sa pampalapot ng singaw turbine mula sa normative na humahantong, sa isang naibigay na pagkonsumo ng init sa yunit ng turbine, sa isang pagbawas sa lakas na binuo ng turbine.

Ang pagbabago sa lakas kapag ang ganap na presyon ng turbine condenser ay naiiba mula sa pamantayang halaga nito ay natutukoy mula sa mga eksperimentong nakuha na mga curve ng pagwawasto. Ang mga graph ng mga susog na kasama sa ibinigay na Karaniwang mga katangian ng mga condenser ay nagpapakita ng pagbabago sa lakas para sa iba't ibang mga halaga ng singaw na rate ng singaw sa LPH ng turbine. Para sa mode na ito ng yunit ng turbine, ang halaga ng lakas ay nagbabago kapag ang presyon ng condenser ay nagbabago mula sa patungo ay natutukoy at batay sa kaukulang curve.

Ang halagang ito ng pagbabago ng kuryente ay nagsisilbing batayan sa pagtukoy ng labis sa tukoy na pagkonsumo ng init o tukoy na pagkonsumo ng gasolina na itinakda sa isang naibigay na karga para sa turbine.

Para sa turbines T-50-130 TMZ, PT-60-130 / 13 at PT-80 / 100-130 / 13 LMZ, ang pagkonsumo ng singaw sa LMP upang matukoy ang underdevelopment ng turbine power dahil sa pagtaas ng presyon sa ang pampalapot ay maaaring kunin pantay sa pagkonsumo ng singaw sa kapasitor.

I. NORMATIVE CHARACTERISTICS NG K2-3000-2 CONDENSER NG T-50-130 TMZ TURBINE

1. Teknikal na data ng pampalapot

Pinalamig na lugar sa ibabaw:

nang walang built-in na sinag
Tube diameter:
panlabas
panloob
Bilang ng mga tubo
Bilang ng mga stroke ng tubig
Bilang ng mga thread
Aparato sa pag-alis ng hangin - dalawang steam jet ejector EP-3-2

• sa mode ng paghalay - ayon sa presyon ng singaw sa pagkuha ng IV:

2.3. Ang pagkakaiba sa nilalaman ng init ng tambutso ng singaw at condensate () ay kinuha:

Larawan I-1. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

7000 m / h; = 3000 m

Larawan I-2. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

5000 m / h; = 3000 m

Larawan I-3. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

3500 m / h; = 3000 m

Larawan I-4. Ganap na presyon kumpara sa pag-agos ng singaw sa condenser at temperatura ng paglamig ng tubig:

7000 m / h; = 3000 m

Larawan I-5. Pag-asa ng ganap na presyon sa pag-agos ng singaw sa pampalapot at ang temperatura ng paglamig na tubig:

5000 m / h; = 3000 m

Larawan I-6. Ganap na presyon kumpara sa pag-agos ng singaw sa condenser at temperatura ng paglamig ng tubig:

3500 m / h; = 3000 m

Larawan I-7. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

7000 m / h; = 2555 m

Larawan I-8. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

5000 m / h; = 2555 m

Larawan I-9. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

3500 m / h; = 2555 m

Larawan I-10. Pag-asa ng ganap na presyon sa pag-agos ng singaw sa pampalapot at ang temperatura ng paglamig na tubig:

7000 m / h; = 2555 m

Larawan I-11. Ganap na presyon kumpara sa pag-agos ng singaw sa condenser at temperatura ng paglamig ng tubig:

5000 m / h; = 2555 m

Larawan I-12. Pag-asa ng ganap na presyon sa pag-agos ng singaw sa pampalapot at ang temperatura ng paglamig na tubig:

3500 m / h; = 2555 m

Larawan I-13. Ang pagtitiwala ng haydroliko paglaban sa daloy ng rate ng paglamig ng tubig sa condenser:

1 - buong ibabaw ng capacitor; 2 - na naka-off ang built-in na sinag

Larawan I-14. Pagwawasto sa lakas ng turbine T-50-130 TMZ para sa paglihis ng presyon ng singaw sa pampalapot (ayon sa "Karaniwang mga katangian ng enerhiya ng yunit ng turbine na T-50-130 TMZ". Moscow: SPO Soyuztekhenergo, 1979)

Larawan L-15. Pag-asa ng pag-agos ng singaw sa pamamagitan ng T-50-130 TMZ turbine sa live na pag-agos ng singaw at presyon sa itaas na pagkuha ng pag-init (na may dalawang yugto na pag-init ng pag-init ng tubig) at presyon sa mas mababang pagkuha ng pag-init (na may isang yugto na pag-init ng pampainit na tubig):

a - pagkonsumo ng singaw sa pamamagitan ng ika-21 yugto; b - pagkonsumo ng singaw sa pamamagitan ng ika-23 yugto

II. NORMATIBONG KATANGIAN NG CAPACITOR 60KTSS NG TURBINE PT-60-130 / 13 LMZ

1. Teknikal na data

Kabuuang paglamig sa ibabaw na lugar
Na-rate ang daloy ng singaw sa pampalapot
Tinantyang halaga ng paglamig na tubig
Aktibong haba ng mga tubo ng condenser Tube diameter:
panlabas
panloob
Bilang ng mga tubo
Bilang ng mga stroke ng tubig
Bilang ng mga thread

Aparato sa pag-alis ng hangin - dalawang steam jet ejector EP-3-700

2. Mga Alituntunin para sa pagtukoy ng ilang mga parameter ng yunit ng condensing

2.1. Ang presyon ng singaw ng tambutso sa pampalapot ay natutukoy bilang isang average na halaga sa higit sa dalawang mga sukat.

Ang lokasyon ng mga puntos para sa pagsukat ng presyon ng singaw sa leeg ng pampalapot ay ipinapakita sa diagram. Ang mga puntos ng pagsukat ng presyon ay matatagpuan sa isang pahalang na eroplano, na dumadaan sa 1 m sa itaas ng eroplano ng koneksyon ng condenser sa tubo ng adapter.

2.2. Tukuyin ang pagkonsumo ng singaw sa pampalapot:

• sa mode ng paghalay - ayon sa presyon ng singaw sa pagkuha ng V;

• sa mode ng pag-init - alinsunod sa mga tagubilin sa Seksyon 3.

2.3. Ang pagkakaiba sa pagitan ng nilalaman ng init ng exhaust steam at condensate () ay kinuha:

• para sa mode ng paghalay 535 kcal / kg;
• para sa rehimeng pag-init 550 kcal / kg.

Larawan II-1. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

Larawan II-2. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

Larawan II-3. Ang pagpapakandili ng ulo ng temperatura sa daloy ng singaw sa condenser at ang temperatura ng paglamig na tubig:

Larawan II-4. Ganap na presyon kumpara sa pag-agos ng singaw sa condenser at temperatura ng paglamig ng tubig:

Larawan II-5. Pag-asa ng ganap na presyon sa pag-agos ng singaw sa pampalapot at ang temperatura ng paglamig na tubig:

Larawan II-6. Pag-asa ng ganap na presyon sa pag-agos ng singaw sa pampalapot at ang temperatura ng paglamig na tubig.

Ang pagpainit ng turbine ng singaw na PT-80 / 100-130 / 13 na may pang-industriya at pagpainit na pagkuha ng singaw ay dinisenyo para sa direktang paghimok electric generator Ang TVF-120-2 na may dalas ng pag-ikot ng 50 rpm at supply ng init para sa mga pangangailangan sa produksyon at pag-init.

Ang mga nominal na halaga ng mga pangunahing parameter ng turbine ay ipinapakita sa ibaba.

Lakas, MW

nominal 80

maximum na 100

Mga rating ng singaw

presyon, MPa 12.8

temperatura, 0 55 555

Bleed steam konsumo para sa mga pangangailangan sa produksyon, t / h

nominal 185

maximum na 300

Mga limitasyon ng pagbabago ng presyon ng singaw sa kinokontrol na pagkuha ng pag-init, MPa

itaas na 0.049-0.245

mas mababa ang 0.029-0.098

Presyon ng sampling ng produksyon 1.28

Temperatura ng tubig, 0 С

masustansiya 249

paglamig 20

Paglamig ng pagkonsumo ng tubig, t / h 8000

Ang turbine ay may mga sumusunod na naaayos na pagkuha ng singaw:

isang pang-industriya na may ganap na presyon (1.275 0.29) MPa at dalawang pag-init ng pagkuha - isang itaas na may isang ganap na presyon sa saklaw ng 0.049-0.245 MPa at isang mas mababang isa na may presyon sa saklaw na 0.029-0.098 MPa. Isinasagawa ang kontrol ng presyon ng pag-take-off ng pag-init sa pamamagitan ng isang control na dayapragm na naka-install sa itaas na silid ng pag-init na pag-init. Ang kinokontrol na presyon sa mga extraction ng pagpainit ay pinananatili: sa itaas na pagkuha - na may parehong naka-on na mga extraction, sa mas mababang pagkuha - na may isang mas mababang pagkuha ng pag-init na nakabukas. Ang pangunahing tubig ng mga pangunahing heater ng mas mababa at itaas na yugto ng pag-init ay dapat na ipasa nang sunud-sunod at sa pantay na dami. Dapat na kontrolin ang daloy ng tubig na dumadaan sa mga mains heater.

Ang turbine ay isang solong-baras, dalawang-silindro na yunit. Ang daloy ng daloy ng HPC ay may isang solong hilera na nag-aayos ng yugto at 16 na yugto ng presyon.

Ang daloy ng daloy ng LPC ay binubuo ng tatlong bahagi:

ang una (hanggang sa itaas na outlet ng pag-init) ay may regulating yugto at 7 yugto ng presyon,

ang pangalawa (sa pagitan ng mga pag-init ng pagkuha) dalawang yugto ng presyon,

ang pangatlo ay isang yugto ng pagsasaayos at dalawang yugto ng presyon.

Solidong huwad na rotor ng mataas na presyon. Ang unang sampung mga disc ng low-pressure rotor ay huwad na integral sa baras, ang iba pang tatlong mga disc ay naka-mount.

Pamamahagi ng singaw ng turbine - nguso ng gripo. Sa outlet ng HPC, ang bahagi ng singaw ay napupunta sa isang kontroladong pagkuha ng produksyon, ang natitira ay napupunta sa LPP. Isinasagawa ang mga pagkuha ng pag-init mula sa mga kaukulang kamara ng LPC.

Upang mabawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon sa pagsisimula, ibibigay ang pagpainit ng singaw ng mga flanges at pin at isang live na supply ng singaw sa harap ng selyo ng HPC.

Ang turbine ay nilagyan ng isang aparato na nagbabawal na umiikot sa linya ng baras ng yunit ng turbine na may dalas na 3.4 rpm.

Ang mga blades ng turbine ay idinisenyo upang mapatakbo sa dalas ng mains na 50 Hz, na tumutugma sa isang bilis ng rotor unit ng turbine na 50 r / s (3000 rpm). Ang pangmatagalang pagpapatakbo ng turbine ay pinapayagan na may dalas na paglihis sa network na 49.0-50.5 Hz.

3.3.4 Steam unit ng turbine ng PT-80 / 100-130 / 13

Ang cogeneration steam turbine na PT-80 / 100-130 / 13 na may pang-industriya at pagpainit na pagkuha ng singaw ay inilaan para sa direktang paghimok ng TVF-120-2 electric generator na may bilis ng paikot na 50 r / s at supply ng init para sa mga pangangailangan sa produksyon at pag-init .

Lakas, MW

nominal 80

maximum na 100

Mga rating ng singaw

presyon, MPa 12.8

temperatura, 0 55 555

Bleed steam konsumo para sa mga pangangailangan sa produksyon, t / h

nominal 185

maximum na 300

itaas na 0.049-0.245

mas mababa ang 0.029-0.098

Presyon ng sampling ng produksyon 1.28

Temperatura ng tubig, 0 С

masustansiya 249

paglamig 20

Paglamig ng pagkonsumo ng tubig, t / h 8000

Ang turbine ay may mga sumusunod na naaayos na pagkuha ng singaw:

isang pang-industriya na may ganap na presyon (1.275 ± 0.29) MPa at dalawang pag-init ng pagkuha - isang itaas na may isang ganap na presyon sa saklaw ng 0.049-0.245 MPa at isang mas mababang isa na may presyon sa saklaw ng 0.029-0.098 MPa. Ang presyon ng pag-take-off ng pag-init ay kinokontrol ng isang control diaphragm na naka-install sa itaas na silid ng pag-init ng pag-init. Ang kinokontrol na presyon sa mga extraction ng pagpainit ay pinananatili: sa itaas na pagkuha - na may parehong naka-on na mga extraction ng pag-init, sa mas mababang pagkuha - na may isang mas mababang pagkuha ng pag-init na nakabukas. Ang mga pangunahing tubig sa pamamagitan ng mga main heater ng mas mababa at itaas na yugto ng pag-init ay dapat na ipasa nang sunud-sunod at sa pantay na dami. Dapat na kontrolin ang daloy ng tubig na dumadaan sa mga mains heater.

Ang turbine ay isang solong-baras, dalawang-silindro na yunit. Ang daloy ng daloy ng HPC ay may isang solong hilera na nag-aayos ng yugto at 16 na yugto ng presyon.

Ang daloy ng daloy ng LPC ay binubuo ng tatlong bahagi:

ang una (hanggang sa itaas na outlet ng pag-init) ay may regulating yugto at 7 yugto ng presyon,

ang pangalawa (sa pagitan ng mga pag-init ng pagkuha) dalawang yugto ng presyon,

ang pangatlo ay isang yugto ng pagsasaayos at dalawang yugto ng presyon.

Solidong huwad na rotor ng mataas na presyon. Ang unang sampung mga disc ng low-pressure rotor ay huwad na integral sa baras, ang iba pang tatlong mga disc ay naka-mount.

Pamamahagi ng singaw ng turbine - nguso ng gripo. Sa outlet ng HPC, ang bahagi ng singaw ay napupunta sa isang kontroladong pagkuha ng produksyon, ang natitira ay napupunta sa LPP. Isinasagawa ang mga pagkuha ng pag-init mula sa mga kaukulang kamara ng LPC.

Upang mabawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon sa pagsisimula, ibibigay ang pagpainit ng singaw ng mga flanges at pin at isang live na supply ng singaw sa harap ng selyo ng HPC.

Ang turbine ay nilagyan ng isang aparato na nagbabawal na umiikot sa linya ng baras ng yunit ng turbine na may dalas na 3.4 rpm.

Ang mga blades ng turbine ay idinisenyo upang mapatakbo sa dalas ng mains na 50 Hz, na tumutugma sa isang bilis ng rotor unit ng turbine na 50 r / s (3000 rpm). Ang pangmatagalang pagpapatakbo ng turbine ay pinapayagan na may dalas na paglihis sa network na 49.0-50.5 Hz.

3.3.5 Steam turbine unit R-50 / 60-130 / 13-2

Ang turbine ng singaw na may back pressure R-50 / 60-130 / 13-2 ay idinisenyo upang himukin ang TVF-63-2 electric generator na may dalas ng pag-ikot ng 50 s -1 at magbigay ng singaw para sa mga pangangailangan sa produksyon.

Ang mga nominal na halaga ng mga pangunahing parameter ng turbine ay ibinibigay sa ibaba:

Lakas, MW

Na-rate na 52.7

Maximum na 60

Paunang mga parameter ng singaw

Presyon, MPa 12.8

Temperatura, 55 55 555

Presyon ng pag-ubos, MPa 1.3

Ang turbine ay may dalawang hindi naayos na pagkuha ng singaw na inilaan para sa pagpainit ng tubig ng feed sa mga heater ng mataas na presyon.

Disenyo ng turbine:

Ang turbine ay isang yunit ng solong-silindro na may isang solong yugto ng pagkontrol at 16 na yugto ng presyon. Ang lahat ng mga disc ng rotor ay huwad sa isang piraso ng baras. Bypass turbine steam pamamahagi. Ang sariwang singaw ay pinapakain sa isang freestanding steam box, na naglalaman ng isang awtomatikong shut-off na balbula, mula kung saan dumadaloy ang singaw sa pamamagitan ng mga bypass na tubo hanggang sa apat na mga balbula ng kontrol.

Ang mga blades ng turbine ay idinisenyo upang mapatakbo sa 3000 rpm. Ang pangmatagalang pagpapatakbo ng turbine ay pinapayagan na may dalas na paglihis sa network na 49.0-50.5 Hz

Ang yunit ng turbine ay nilagyan ng mga proteksiyon na aparato para sa magkasanib na pag-shutdown ng high pressure pump habang sabay na binubuksan ang bypass line sa pamamagitan ng pagbibigay ng isang senyas. Naka-install ang Atmospheric valves-diaphragms mga tubo ng tambutso at pagbubukas kapag ang presyon sa mga nozzles ay tumataas sa 0.12 MPa.

3.3.6 Steam unit ng turbine Т-110 / 120-130 / 13

Ang cogeneration steam turbine T-110 / 120-130 / 13 na may pag-init ng alis ng singaw ay inilaan para sa direktang paghimok ng TVF-120-2 electric generator na may bilis ng pag-ikot ng 50 rpm at supply ng init para sa mga pangangailangan sa pag-init.

Ang mga nominal na halaga ng mga pangunahing parameter ng turbine ay ipinapakita sa ibaba.

Lakas, MW

nominal 110

maximum na 120

Mga rating ng singaw

presyon, MPa 12.8

temperatura, 0 55 555

par 732

maximum na 770

Mga limitasyon ng pagbabago ng presyon ng singaw sa kinokontrol na pagkuha ng pag-init, MPa

itaas na 0.059-0.245

mas mababa ang 0.049-0.196

Temperatura ng tubig, 0 С

pampalusog 232

paglamig 20

Paglamig ng pagkonsumo ng tubig, t / h 16000

Presyon ng singaw sa pampalapot, kPa 5.6

Ang turbine ay may dalawang mga outlet ng pag-init - mas mababa at itaas, na inilaan para sa hakbang na pag-init ng tubig ng sistema ng pag-init. Sa pamamagitan ng hakbang na pag-init ng pag-init ng tubig sa pamamagitan ng singaw ng dalawang mga outlet ng pag-init, pinapanatili ng regulasyon ang itinakdang temperatura ng pag-init ng tubig sa likod ng pang-itaas na pampainit ng network. Kapag ang pagpainit ng sistema ng pag-init na may isang mas mababang pag-init ng gripo, ang temperatura ng pag-init ng tubig ay pinananatili sa likod ng mas mababang heater ng network.

Ang presyon sa kinokontrol na mga pagkuha ng pag-init ay maaaring magkakaiba sa loob ng mga sumusunod na limitasyon:

sa itaas na 0.059 - 0.245 MPa na may naka-on na dalawang pagkuha ng pag-init,

sa mas mababang 0.049 - 0.196 MPa na may mas mataas na pagpipilian ng pag-init ay naka-off.

Ang turbine Т-110 / 120-130 / 13 ay isang unit na solong-shaft, na binubuo ng tatlong mga silindro: HPC, HPC, LPH.

Ang HPC - solong-daloy, ay may dalawang hilera na pagsasaayos ng yugto at 8 yugto ng presyon. Ang rotor na may mataas na presyon ay isang huwad na tinahi.

Ang TsSD - isa ring daloy, ay may 14 na yugto ng presyon. Ang unang 8 mga disc ng medium pressure rotor ay huwad na integral sa baras, ang natitirang 6 ay naka-mount. Ang gabay na vane ng unang yugto ng CPC ay naka-install sa pabahay, ang natitirang mga diaphragms ay naka-install sa mga cage.

Ang LPC - dalawang daloy, ay may dalawang yugto sa bawat daloy ng kaliwa at kanang pag-ikot (isang pagsasaayos at isang yugto ng presyon). Ang haba ng nagtatrabaho talim ng huling yugto ay 550 mm, ang average na diameter ng impeller ng yugtong ito ay 1915 mm. Ang rotor ng mababang presyon ay may 4 na nangungunang mga disc.

Upang mapadali ang pagsisimula ng turbine mula sa isang mainit na estado at dagdagan ang kadaliang mapakilos nito sa panahon ng operasyon sa ilalim ng pagkarga, ang temperatura ng singaw na ibinibigay sa penultimate na silid ng harap na selyo ng HPC ay nadagdagan sa pamamagitan ng paghahalo ng mainit na singaw mula sa mga control rod rods o mula sa pangunahing linya ng singaw. Mula sa huling mga kompartamento ng mga selyo, ang pinaghalong singaw-hangin ay sinipsip mula sa mga selyo ng ejector ng suction.

Upang mabawasan ang oras ng pag-init at pagbutihin ang mga kondisyon ng pagsisimula ng turbine, ibinigay ang pagpainit ng singaw ng mga flens ng HPC at mga pin.

Ang mga blades ng turbine ay idinisenyo upang mapatakbo sa dalas ng mains na 50 Hz, na tumutugma sa isang bilis ng rotor unit ng turbine na 50 r / s (3000 rpm).

Ang pangmatagalang pagpapatakbo ng turbine ay pinapayagan na may dalas na paglihis sa network na 49.0-50.5 Hz. Sa kaso ng mga sitwasyong pang-emergency para sa system, ang panandaliang pagpapatakbo ng turbine ay pinapayagan sa dalas ng network sa ibaba 49 Hz, ngunit hindi mas mababa sa 46.5 Hz (ang oras ay ipinahiwatig sa mga teknikal na kundisyon).

Ang impormasyon sa gawaing "Modernisasyon ng Almaty CHPP-2 sa pamamagitan ng pagbabago ng rehimeng tubig-kemikal ng make-up na sistema ng paggamot sa tubig upang madagdagan ang temperatura ng suplay ng tubig sa 140-145 C"