Ipadala ang iyong mabuting gawa sa base ng kaalaman ay simple. Gamitin ang form sa ibaba

Ang mga mag-aaral, nagtapos na mga mag-aaral, mga batang siyentipiko na gumagamit ng base ng kaalaman sa kanilang pag-aaral at trabaho ay lubos na magpapasalamat sa iyo.

Nai-post sa http://www.allbest.ru/

• PANIMULA
• 1.1 Pangkalahatang Impormasyon tungkol sa gusali
• 1.2 Climatological data
• 2.6 Tungkol sa programa ng VALTEC
• 3.3 Paunang data
• 4.1.2 Pag-install ng mga heater
• 4.1.3 Pag-install shut-off valves at mga kagamitang pang-regulate
• 5. AUTOMATION NG ISANG HEAT STATION
• 5.1 Pangkalahatang mga probisyon at kinakailangan para sa sistema ng automation
• 5.2 Metrological na suporta
• 5.2.1 Mga lokasyon ng pag-install ng mga aparato sa pagsukat
• 5.2.2 Mga uri at teknikal na katangian ng mga panukat ng presyon
• 5.2.3 Mga uri at detalye ng mga thermometer
• 5.3 Mga thermostat ng radiator
• 5.4 Unit ng pagsukat ng pagkonsumo ng init
• 5.4.1 Pangkalahatang mga kinakailangan sa metering unit at metering device
• 5.4.2 Mga katangian at prinsipyo ng pagpapatakbo ng "Logic" heat meter
• 5.5 Dispatch at istraktura ng control system
• 6. SEKSYON SA TEKNIKAL AT EKONOMIYA
• 6.1 Ang problema ng pagpili ng isang sistema ng pag-init sa Russia
• 6.2 Mga pangunahing hakbang kapag pumipili ng sistema ng pag-init
• 7. KALIGTASAN NG PAMUMUHAY
• 7.1 Mga hakbang sa kaligtasan sa trabaho
• 7.1.1 Kaligtasan kapag nag-i-install ng piping
• 7.1.2 Mga pag-iingat sa kaligtasan kapag nag-i-install ng mga sistema ng pag-init
• 7.1.3 Mga regulasyon sa kaligtasan kapag nagseserbisyo ng mga heating point
• 7.2 Listahan ng mga hakbang sa seguridad kapaligiran
• KONGKLUSYON
• LISTAHAN NG MGA GINAMIT NA PINAGMULAN
• APENDIX 1 Mga pagkalkula ng thermal
• APENDIKS 2 Pagkalkula ng mga pagkawala ng init
• APENDIX 3 Pagkalkula ng mga heating device
• APENDIKS 4 Hydraulic na pagkalkula mga sistema ng pag-init
• APENDIKS 5. Pagpili ng plate heat exchanger
• APPENDIX 6. Teknikal na data ng SONO 1500 CT DANFOSS flow meter
• APENDIKS 7. Teknikal na mga detalye heat calculator na "Logic SPT943.1"
• APENDIKS 8. Teknikal na datos elektronikong regulator ECL Comfort 210
• APENDIKS 9. Pagtutukoy ng kagamitan sa substation

PANIMULA

Ang pagkonsumo ng enerhiya sa Russia, pati na rin sa buong mundo, ay patuloy na tumataas at, higit sa lahat, upang magbigay ng init mga sistema ng engineering mga gusali at istruktura. Nabatid na higit sa isang katlo ng lahat ng fossil fuel na ginawa sa ating bansa ay ginugugol sa supply ng init ng mga sibil at pang-industriyang gusali.

Ang pangunahing pagkonsumo ng init para sa mga pangangailangan ng sambahayan sa mga gusali (pagpainit, bentilasyon, air conditioning, supply ng mainit na tubig) ay ang halaga ng pagpainit. Ito ay dahil sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga gusali sa panahon panahon ng pag-init sa karamihan ng teritoryo ng Russia. Sa oras na ito, ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na nakapaloob na mga istraktura ay makabuluhang lumampas sa panloob na paglabas ng init (mula sa mga tao, mga kagamitan sa pag-iilaw, kagamitan). Samakatuwid, upang mapanatili sa tirahan at mga pampublikong gusali normal para sa microclimate ng buhay at mga kondisyon ng temperatura, kinakailangan upang magbigay ng kasangkapan sa kanila mga pag-install ng heating at mga sistema.

Kaya, ang pag-init ay tinatawag na artipisyal, sa tulong ng isang espesyal na pag-install o sistema, pagpainit sa mga lugar ng isang gusali upang mabayaran ang mga pagkalugi ng init at mapanatili ang mga parameter ng temperatura sa kanila sa isang antas na tinutukoy ng mga kondisyon ng thermal comfort para sa mga tao sa silid.

Ang huling dekada ay nakakita rin ng tuluy-tuloy na pagtaas sa halaga ng lahat ng gasolina. Ito ay konektado kapwa sa paglipat sa isang ekonomiya ng merkado at sa komplikasyon ng pagkuha ng gasolina sa panahon ng pagbuo ng malalim na mga deposito sa ilang mga rehiyon ng Russia. Sa bagay na ito, ito ay nagiging mas at higit pa solusyong pangkasalukuyan mga gawain sa pagtitipid ng enerhiya sa pamamagitan ng pagtaas ng paglaban sa init ng panlabas na sobre ng gusali, at pagtitipid sa pagkonsumo ng thermal energy sa iba't ibang panahon at sa iba't ibang kondisyon kapaligiran sa pamamagitan ng pagsasaayos gamit ang mga awtomatikong device.

Mahalaga sa modernong kondisyon ay ang problema ng pagsukat aktwal na natupok init enerhiya. Ang tanong na ito ay mahalaga sa ugnayan sa pagitan ng organisasyong nagbibigay ng enerhiya at ng mamimili. At ang mas mahusay na ito ay malulutas sa loob ng balangkas ng isang hiwalay na sistema ng supply ng init ng gusali, mas kapaki-pakinabang at kapansin-pansin ang pagiging epektibo ng aplikasyon ng mga hakbang sa pag-save ng enerhiya.

Ang pagbubuod sa itaas, masasabi natin iyan makabagong sistema Ang supply ng init ng isang gusali, lalo na ang pampubliko o administratibo, ay dapat matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Pagbibigay ng kailangan mga kondisyon ng init sa kwarto. Bukod dito, mahalaga na walang subcooling o labis na temperatura ng hangin sa silid, dahil ang parehong mga katotohanan ay humantong sa isang kakulangan ng kaginhawaan. Ito naman, ay maaaring humantong sa pagbaba sa produktibidad ng paggawa at pagkasira sa kalusugan ng mga taong dumarating sa lugar;

Ang kakayahang ayusin ang mga parameter ng sistema ng supply ng init at, bilang isang resulta, ang mga parameter ng temperatura sa loob ng lugar, depende sa mga kagustuhan ng mga mamimili, ang oras at mga katangian ng trabaho gusaling administratibo at temperatura sa labas ng hangin;

Pinakamataas na kalayaan mula sa mga parameter ng coolant sa mga network ng pagpainit ng distrito at mga mode ng pagpainit ng distrito;

Tumpak na accounting ng aktwal na natupok na init para sa mga pangangailangan ng supply ng init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig.

Ang layunin ng proyektong diploma na ito ay ang disenyo ng isang sistema ng pag-init para sa isang gusali ng paaralan na matatagpuan sa address: Vologda Oblast, s. Koskovo, distrito ng Kichmengsko-Gorodetsky.

Ang gusali ng paaralan ay dalawang palapag na may sukat ng ehe na 49.5x42.0, ang taas ng sahig ay 3.6 m.

Sa ground floor ng gusali ay may mga silid-aralan, sanitary facility, electrical room, canteen, gym, nurse's office, director's office, workshop, cloakroom, hallway at corridors.

Sa ikalawang palapag ay mayroong isang assembly hall, isang silid ng mga guro, isang silid-aklatan, mga silid-aralan para sa mga batang babae, mga silid-aralan, dignidad. node, laboratoryo, libangan.

Structural scheme ng gusali - load-bearing metal na bangkay mula sa mga haligi at trusses na natatakpan ng cladding na may mga wall sandwich panel Petropanel 120 mm ang kapal at galvanized sheet kasama ang mga metal purlin.

Sentralisadong supply ng init mula sa boiler room. Punto ng koneksyon: single-pipe aboveground heating network. Ang koneksyon ng sistema ng pag-init ay ibinibigay ayon sa umaasa na pamamaraan. Ang temperatura ng heating medium sa system ay 95-70 0 С. Ang temperatura ng tubig sa heating system ay 80-60 0 С.

1. ARCHITECTURAL AND DESIGN SECTION

1.1 Pangkalahatang impormasyon tungkol sa gusali

Ang inaasahang gusali ng paaralan ay matatagpuan sa nayon ng Koskovo, distrito ng Kichmengsko-Gorodetsky, rehiyon ng Vologda. Solusyon sa arkitektura ang harapan ng gusali ay idinidikta ng umiiral na pag-unlad, na isinasaalang-alang ang mga bagong teknolohiya, gamit ang moderno mga materyales sa pagtatapos. Solusyon sa pagpaplano natapos ang gusali batay sa pagtatalaga ng disenyo at mga kinakailangan ng mga dokumento ng regulasyon.

Sa ground floor mayroong: isang bulwagan, isang cloakroom, isang opisina ng direktor, isang opisina ng nars, mga klase sa edukasyon sa grade 1, isang pinagsamang pagawaan, mga banyo para sa mga kalalakihan at kababaihan, pati na rin ang isang hiwalay na isa para sa mga taong may limitadong kadaliang kumilos, libangan, isang dining room, isang gym, mga dressing room at shower, isang electrical room.

Mayroong ramp para ma-access ang unang palapag.

Sa ikalawang palapag ay mayroong: mga katulong sa laboratoryo, mga opisina ng mga mag-aaral sa high school, libangan, silid-aklatan, silid ng mga guro, isang bulwagan ng pagpupulong na may mga silid para sa mga dekorasyon, mga banyo para sa mga kalalakihan at kababaihan, pati na rin ang isang hiwalay na isa para sa mga grupo na may limitadong kadaliang kumilos.

Bilang ng mga mag-aaral - 150 tao, kabilang ang:

Primary school - 40 tao;

Secondary school - 110 tao.

Mayroong 18 guro.

Mga empleyado ng kantina - 6 na tao.

Administrasyon - 3 tao.

Iba pang mga espesyalista - 3 tao.

Mga tauhan ng serbisyo - 3 tao.

1.2 Climatological data

Lugar ng konstruksiyon - ang nayon ng Koskovo, distrito ng Kichmengsko-Gorodetsky, rehiyon ng Vologda. Kinukuha namin ang mga klimatiko na katangian alinsunod sa pinakamalapit na pamayanan - ang lungsod ng Nikolsk.

Ang plot ng lupa na ibinigay para sa pagtatayo ng kapital ay matatagpuan sa mga kondisyon ng meteorolohiko at klimatiko:

Sa labas ng temperatura ng hangin ng pinakamalamig na limang araw na panahon na may seguridad na 0.92 - t n = - 34 0 С

Temperatura ng pinakamalamig na araw na may seguridad na 0.92

Average na temperatura ng panahon na may average na pang-araw-araw na temperatura ng hangin<8 0 C (средняя температура отопительного периода) t от = - 4,9 0 С .

Tagal ng panahon na may average na pang-araw-araw na temperatura sa labas<8 0 С (продолжительность отопительного периода) z от = 236 сут.

Normative high-speed na presyon ng hangin - 23kgf / m2

Ang temperatura ng disenyo ng panloob na hangin ay kinukuha depende sa functional na layunin ng bawat silid sa gusali ayon sa mga kinakailangan.

Sa pamamagitan ng pagtukoy sa mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga nakapaloob na istruktura, depende sa mga kondisyon ng halumigmig ng mga lugar at mga humidity zone. Alinsunod dito, tinatanggap namin ang mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura bilang "B".

1.3 Pagpaplano ng espasyo at mga solusyon sa istruktura ng gusali

1.3.1 Mga elemento sa pagpaplano ng espasyo ng gusali

Ang gusali ng paaralan ay may dalawang palapag na may mga sukat ng axial na 42.0x49.5; ang taas ng sahig ay 3.6m.

Mayroong heating unit sa basement.

Sa ground floor ng gusali ay may mga silid-aralan, canteen, gym, koridor at libangan, opisina ng nars, at mga palikuran.

Sa ikalawang palapag ay may mga silid-aralan, mga silid ng laboratoryo, isang silid-aklatan, isang silid ng mga guro, at isang bulwagan ng pagpupulong.

Ang mga solusyon sa pagpaplano ng espasyo ay ipinapakita sa Talahanayan 1.1.

Talahanayan 1.1

Mga solusyon sa pagpaplano ng espasyo ng gusali

	Ang pangalan ng mga tagapagpahiwatig	yunit ng pagsukat	Mga tagapagpahiwatig
	Bilang ng mga palapag
	Taas ng basement
	1st floor taas
	2nd floor ang taas
	Ang kabuuang lugar ng gusali, kabilang ang:
	Dami ng gusali kasama ang
	Bahagi sa ilalim ng lupa Bahagi sa itaas ng lupa
	Built-up na lugar

1.3.2 Impormasyon tungkol sa istraktura ng gusali

Structural scheme ng gusali: sumusuporta sa metal frame mula sa mga column at roof trusses.

Mga Pundasyon: pinagtibay ng proyekto ang monolithic reinforced concrete columnar foundations para sa mga column ng gusali. Ang mga pundasyon ay gawa sa kongkretong klase. B15, W4, F75. Sa ilalim ng mga pundasyon, kongkreto paghahanda t = 100 mm na gawa sa kongkreto, klase В15 na isinagawa sa siksik na paghahanda ng buhangin t = 100 mm mula sa magaspang na buhangin.

Sa dekorasyon ng mga lugar na may kaugnayan sa silid-kainan, ang mga sumusunod ay ginagamit:

Mga pader: grouting at plaster, ang ilalim at tuktok ng mga dingding ay pininturahan ng water-dispersion moisture-resistant na pintura, ceramic tile;

Mga sahig: porselana stoneware tile.

Sa dekorasyon ng mga lugar na may kaugnayan sa gym, ginagamit ang mga sumusunod:

Mga pader: grouting;

Mga kisame: 2 layer ng gypsum fiber board na pininturahan ng water-based na pintura;

Palapag: sahig na tabla, porselana na stoneware tile, linoleum.

Sa dekorasyon ng opisina ng nars, banyo at shower, ginagamit ang mga sumusunod:

Mga pader: ceramic tile;

Mga kisame: 2 layer ng gypsum fiber board na pininturahan ng water-based na pintura;

Palapag: linoleum.

Sa pagawaan, bulwagan, libangan, wardrobe, ang mga sumusunod ay ginagamit:

Mga kisame: 2 layer ng gypsum fiber board na pininturahan ng water-based na pintura;

Palapag: linoleum.

Sa dekorasyon ng mga lugar na may kaugnayan sa bulwagan ng pagpupulong, ginagamit ang mga opisina, koridor, aklatan, mga katulong sa laboratoryo:

Mga pader: grouting, plaster, washable acrylic na pintura para sa panloob na gawain VD-AK-1180;

Mga kisame: 2 layer ng gypsum fiber board na pininturahan ng water-based na pintura;

Palapag: linoleum.

Sa dekorasyon ng opisina ng direktor, ang silid ng guro, ang mga sumusunod ay ginagamit:

Mga pader: grouting, pagpipinta gamit ang water-based na pintura, wallpaper para sa pagpipinta;

Mga kisame: 2 layer ng gypsum fiber board na pininturahan ng water-based na pintura;

Palapag: nakalamina.

Sa dekorasyon ng isang book depository, isang storage room para sa imbentaryo, isang utility room, ginagamit ang mga ito

Mga pader: grouting, plastering, oil painting.

Mga kisame: 2 layer ng gypsum fiber board na pininturahan ng water-based na pintura.

Palapag: linoleum.

Ang bubong sa gusali ay gable na may slope na 15 °, na natatakpan ng galvanized steel sa mga metal purlins.

Ang mga partisyon sa gusali ay gawa sa dila-at-uka na mga slab, at ang wall cladding ay gawa sa mga plasterboard sheet.

Ang mga sumusunod na hakbang ay ginawa upang maprotektahan ang mga istruktura ng gusali mula sa pagkasira:

- Ang proteksyon laban sa kaagnasan ng mga istrukturang metal ay ibinibigay alinsunod sa .

1.3.3 Mga solusyon sa pagpaplano ng espasyo at disenyo ng isang indibidwal na heating point

Ang mga solusyon sa pagpaplano ng espasyo at disenyo ng substation ay dapat matugunan ang mga kinakailangan.

Upang maprotektahan ang mga istruktura ng gusali mula sa kaagnasan, ang mga anti-corrosion na materyales ay dapat gamitin alinsunod sa mga kinakailangan. Ang dekorasyon ng mga bakod ng mga heating point ay ibinibigay mula sa matibay na moisture-resistant na materyales na madaling malinis, habang ginagawa ang sumusunod:

Paglalagay ng plaster sa lupa na bahagi ng mga pader ng ladrilyo,

Pagpaputi ng mga kisame,

Konkreto o baldosa na sahig.

Ang mga dingding ng substation ay natatakpan ng mga tile o pininturahan sa taas na 1.5 m mula sa sahig na may langis o iba pang pintura, sa itaas ng 1.5 m mula sa sahig - na may pandikit o iba pang katulad na pintura.

Ang mga sahig, para sa pagpapatapon ng tubig, ay ginawa na may slope na 0.01 patungo sa hagdan o catchment pit.

Ang mga indibidwal na heating point ay dapat na itayo sa mga gusali na kanilang pinaglilingkuran at matatagpuan sa magkahiwalay na mga silid sa ground floor malapit sa mga panlabas na dingding ng gusali sa layo na hindi hihigit sa 12 m mula sa pasukan sa gusali. Pinapayagan na maglagay ng IHP sa mga teknikal na underground o basement ng mga gusali o istruktura.

Ang mga pinto mula sa substation ay dapat na bumukas mula sa lugar ng substation na malayo sa iyo. Hindi kinakailangang magbigay ng mga bakanteng para sa natural na pag-iilaw ng substation.

Ang pinakamababang malinaw na distansya mula sa mga istruktura ng gusali hanggang sa mga pipeline, mga kabit, kagamitan, sa pagitan ng mga ibabaw ng mga istruktura ng heat-insulating ng mga katabing pipeline, pati na rin ang lapad ng daanan sa pagitan ng mga istruktura ng gusali at kagamitan (sa liwanag) ay kinuha ayon sa adj. 1 . Ang distansya mula sa ibabaw ng istraktura ng thermal insulation ng pipeline hanggang sa mga istruktura ng gusali ng gusali o sa ibabaw ng istraktura ng thermal insulation ng isa pang pipeline ay dapat na hindi bababa sa 30 mm na malinaw.

1.4 Dinisenyo na sistema ng pag-init

Ang proyekto ng pag-init ay binuo alinsunod sa mga tuntunin ng sanggunian na ibinigay ng customer at alinsunod sa mga kinakailangan. Mga parameter ng carrier ng init sa sistema ng pag-init T 1 -80; T 2 -60 ° C.

Ang daluyan ng pag-init sa sistema ng pag-init ay tubig na may mga parameter na 80-60 ° С.

Ang carrier ng init sa sistema ng bentilasyon ay tubig na may mga parameter na 90-70 ° С.

Ang koneksyon ng sistema ng pag-init sa network ng pag-init ay isinasagawa sa heating point ayon sa isang umaasa na pamamaraan.

Ang heating system ay single-pipe vertical, na may pamamahagi ng mga highway sa sahig ng unang palapag.

Ang mga bimetallic radiator na "Rifar Base" na may mga built-in na thermostat ay ginagamit bilang mga heating device.

Ang pag-alis ng hangin mula sa sistema ng pag-init ay isinasagawa sa pamamagitan ng mga built-in na plug ng mga device, mga gripo ng uri ng Mayevsky.

Upang maubos ang sistema ng pag-init, ang mga drain tap ay ibinibigay sa pinakamababang punto ng system. Ang slope ng mga pipeline ay 0.003 patungo sa heating unit.

2. SEKSYON NG DISENYO AT TEKNOLOHIYA

2.1 Mga pangunahing konsepto at elemento ng system

Ang mga sistema ng pag-init ay isang mahalagang bahagi ng gusali. Samakatuwid, dapat nilang matugunan ang mga sumusunod na kinakailangan:

Ang mga kagamitan sa pag-init ay dapat magbigay ng temperatura na itinatag ng mga pamantayan, anuman ang temperatura sa labas at ang bilang ng mga tao sa silid;

Ang temperatura ng silid ay dapat na pare-pareho sa pahalang at patayo.

Ang mga pagbabago sa pang-araw-araw na temperatura ay hindi dapat lumampas sa 2-3 ° C para sa central heating.

Ang temperatura ng mga panloob na ibabaw ng nakapaloob na mga istraktura (mga dingding, kisame, sahig) ay dapat na lumapit sa temperatura ng hangin ng lugar, ang pagkakaiba sa temperatura ay hindi dapat lumagpas sa 4-5 ° С;

Ang pag-init ng mga lugar ay dapat na tuluy-tuloy sa panahon ng pag-init at magbigay ng husay at dami ng regulasyon ng paglipat ng init;

Ang average na temperatura ng mga aparato sa pag-init ay hindi dapat lumagpas sa 80 ° C (ang mas mataas na temperatura ay humantong sa labis na radiation ng init, pagkasunog at sublimation ng alikabok);

Teknikal at pang-ekonomiya (nangangahulugan na ang mga gastos sa pagtatayo at pagpapatakbo ng sistema ng pag-init ay minimal);

arkitektura at konstruksyon (magbigay para sa mutual na koordinasyon ng lahat ng mga elemento ng sistema ng pag-init sa pagtatayo ng mga solusyon sa arkitektura at pagpaplano ng mga lugar, na tinitiyak ang kaligtasan ng mga istruktura ng gusali sa buong buhay ng gusali);

pag-install at pagpapatakbo (ang sistema ng pag-init ay dapat sumunod sa modernong antas ng mekanisasyon at industriyalisasyon ng mga gawa sa pag-install ng pagkuha, tiyakin ang pagiging maaasahan ng operasyon sa buong panahon ng kanilang operasyon, maging medyo madaling mapanatili).

Kasama sa sistema ng pag-init ang tatlong pangunahing elemento: isang pinagmumulan ng init, mga tubo ng init at mga kagamitan sa pag-init. Ito ay inuri ayon sa uri ng heat carrier na ginamit at ang lokasyon ng pinagmumulan ng init.

Ang disenyo ng isang sistema ng pag-init ay isang mahalagang bahagi ng proseso ng disenyo. Sa proyekto ng pagtatapos, ang sumusunod na sistema ng pag-init ay idinisenyo:

sa pamamagitan ng uri ng coolant - tubig;

sa pamamagitan ng paraan ng paglipat ng coolant - na may sapilitang induction;

sa lokasyon ng pinagmumulan ng init - gitnang (rural boiler house);

sa pamamagitan ng lokasyon ng mga mamimili ng init - patayo;

sa pamamagitan ng uri ng koneksyon ng mga heating device sa risers - one-pipe;

sa direksyon ng paggalaw ng tubig sa mga highway - dead-end.

Ngayon, ang one-pipe heating system ay isa sa mga pinakakaraniwang sistema.

Ang isang malaking plus ng naturang sistema, siyempre, ay ang pag-save ng mga materyales. Ang pagkonekta ng mga tubo, return risers, lintels at inlets sa heating radiators - lahat ng ito ay magkakasamang nagbibigay ng sapat na haba ng pipeline, na nagkakahalaga ng maraming pera. Ang isang solong-pipe na sistema ng pag-init ay nagpapahintulot sa iyo na maiwasan ang pag-install ng mga hindi kinakailangang tubo, na makabuluhang makatipid ng pera. Pangalawa, mukhang mas aesthetically kasiya-siya.

Mayroon ding maraming mga teknolohikal na solusyon na nag-aalis ng mga problema na umiral sa gayong mga sistema literal na sampung taon na ang nakalilipas. Ang mga modernong one-pipe heating system ay nilagyan ng mga thermostatic valve, radiator regulator, espesyal na air vent, balancing valve, at maginhawang ball valve. Sa modernong mga sistema ng pag-init na gumagamit ng sunud-sunod na supply ng coolant, posible na makamit ang pagbaba ng temperatura sa nakaraang radiator nang hindi binababa ito sa mga kasunod.

Ang gawain ng haydroliko na pagkalkula ng pipeline ng heating network ay upang piliin ang pinakamainam na mga seksyon ng pipe para sa pagpasa ng isang naibigay na halaga ng tubig sa mga indibidwal na seksyon. Kasabay nito, ang itinatag na teknikal at pang-ekonomiyang antas ng pagkonsumo ng enerhiya sa pagpapatakbo para sa paggalaw ng tubig, ang sanitary at hygienic na kinakailangan para sa antas ng haydroliko na ingay ay hindi dapat lumampas, at ang kinakailangang pagkonsumo ng metal ng inaasahang sistema ng pag-init ay hindi dapat lumampas. Bilang karagdagan, ang isang mahusay na kalkulado at hydraulically linked pipeline network ay nagbibigay ng mas maaasahan at thermal stability sa panahon ng off-design na operasyon ng heating system sa iba't ibang panahon ng heating season. Ang pagkalkula ay isinasagawa pagkatapos matukoy ang pagkawala ng init ng silid ng gusali. Ngunit una, upang makuha ang mga kinakailangang halaga, ang isang pagkalkula ng heat engineering ng mga panlabas na bakod ay ginaganap.

2.2 Thermal na pagkalkula ng mga panlabas na bakod

Ang unang yugto ng pagdidisenyo ng isang sistema ng pag-init ay isang pagkalkula ng heat engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Kasama sa mga nakapaloob na istruktura ang mga panlabas na dingding, bintana, pintuan ng balkonahe, mga stained glass na bintana, mga pintuan sa pasukan, mga pintuan, atbp. Ang layunin ng pagkalkula ay upang matukoy ang mga tagapagpahiwatig ng heat engineering, ang pangunahing kung saan ay ang mga halaga ng pinababang mga resistensya ng paglipat ng init ng mga panlabas na bakod. Salamat sa kanila, kinakalkula nila ang kinakalkula na pagkawala ng init para sa lahat ng mga silid ng gusali at gumuhit ng isang pasaporte ng enerhiya ng init.

Mga parameter ng meteorolohiko sa labas:

lungsod - Nikolsk. Rehiyon ng klima -;

temperatura ng pinakamalamig na limang araw na linggo (na may seguridad) -34;

temperatura ng pinakamalamig na araw (na may seguridad) -;

average na temperatura ng panahon ng pag-init -;

panahon ng pag-init -.

Ang mga solusyon sa arkitektura at konstruksyon para sa mga nakapaloob na istruktura ng dinisenyo na gusali ay dapat na ang kabuuang thermal resistance ng heat transfer ng mga istrukturang ito ay katumbas ng economically feasible resistance sa heat transfer, na tinutukoy mula sa mga kondisyon para sa pagtiyak ng pinakamababang nabawasang gastos, pati na rin bilang hindi bababa sa kinakailangang paglaban sa paglipat ng init, ayon sa mga kondisyon ng sanitary at kalinisan.

Para sa pagkalkula ng kinakailangang paglaban sa paglipat ng init para sa mga nakapaloob na istruktura, maliban sa mga ilaw na pagbubukas (mga bintana, pintuan ng balkonahe at mga parol), gamitin ang formula (2.1):

kung saan ang koepisyent na isinasaalang-alang ang posisyon ng nakapaloob na mga istraktura na may kaugnayan sa hangin sa labas;

Panloob na temperatura ng hangin, para sa isang gusali ng tirahan,;

Tinantyang temperatura sa labas ng taglamig, halaga na ibinigay sa itaas;

Standard temperatura pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng panloob na hangin at ang temperatura ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura,;

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng panloob na ibabaw ng nakapaloob na istraktura,:

2.2.1 Pagkalkula ng paglaban sa paglipat ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na pader

kung saan: t vn ay ang temperatura ng disenyo ng panloob na hangin, C, na kinuha ayon sa;

t o.p. , n о. p. ay ang average na temperatura, C, at ang tagal, araw, ng panahon na may average na pang-araw-araw na temperatura ng hangin sa ibaba o katumbas ng 8C, ayon sa.

Ayon sa temperatura ng hangin sa mga silid para sa panlabas na palakasan, at sa mga silid kung saan ang mga tao ay nasa kalahating hubad na anyo (mga silid ng locker, mga silid ng paggamot, mga opisina ng mga doktor) sa malamig na panahon ay dapat nasa loob ng 17-19 C.

Heat transfer resistance R o para sa isang homogenous na single-layer o multi-layer na nakapaloob na istraktura na may homogenous na mga layer ayon sa dapat matukoy ng formula (2.3)

R 0 = 1 / a n + d 1 / l 1 - + --...-- + - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 С / W (2.3)

A in - ay kinuha ayon sa talahanayan 7 a in = 8.7 W / m 2 * 0 С

A n - kinuha ayon sa talahanayan 8 - a n = 23 W / m 2 * 0 С

Ang panlabas na pader ay binubuo ng Petropanel sandwich panel na may kapal na d = 0.12 m;

Pinapalitan namin ang lahat ng data sa formula (2.3).

2.2.2 Pagkalkula ng paglaban sa paglipat ng init sa pamamagitan ng bubong

Ayon sa mga kondisyon ng pag-save ng enerhiya, ang kinakailangang paglaban sa paglipat ng init ay tinutukoy ayon sa talahanayan, depende sa antas-araw ng panahon ng pag-init (GSOP).

Ang GSNP ay tinutukoy ng sumusunod na formula:

kung saan: t in - ang tinantyang temperatura ng panloob na hangin, C, na kinuha ayon sa;

t mula sa.trans. , z mula sa. bawat. - ang average na temperatura, C, at ang tagal, araw, ng panahon na may average na pang-araw-araw na temperatura ng hangin sa ibaba o katumbas ng 8C, ayon sa.

Degree-araw para sa bawat uri ng mga lugar ay tinutukoy nang hiwalay, dahil Ang panloob na temperatura ay mula 16 hanggang 25C.

Ayon sa datos para sa s. Koskovo:

t mula sa.trans. = -4.9 C;

z mula sa. bawat. = 236 araw

Ang pagpapalit ng mga halaga sa formula.

Heat transfer resistance R o para sa isang homogenous na single-layer o multi-layer na nakapaloob na istraktura na may homogenous na mga layer ayon sa dapat matukoy ng formula:

R 0 = 1 / a n + d 1 / l 1 - + --...-- + - d n / l n + 1 / a in, m 2 * 0 С / W (2.5)

kung saan: d ----- kapal ng layer ng pagkakabukod, m.

l ----- koepisyent ng thermal conductivity, W / m * 0 С

a n, a in --- heat transfer coefficients ng panlabas at panloob na ibabaw ng mga dingding, W / m 2 * 0 С

a b - kinuha ayon sa talahanayan 7 a b = 8.7 W / m 2 * 0 С

a n - kinuha ayon sa talahanayan 8 a n = 23 W / m 2 * 0 С

Materyal sa bubong galvanized sheet sa metal purlins.

Sa kasong ito, ang sahig ng attic ay insulated.

2.2.3 Pagkalkula ng paglaban sa paglipat ng init sa sahig ng unang palapag

Para sa mga insulated na sahig, kinakalkula namin ang halaga ng paglaban sa paglipat ng init gamit ang sumusunod na formula:

R c.p. = R n.p. +? - d patag / - l st. (2.6)

kung saan: R n.p. - heat transfer resistance para sa bawat zone ng non-insulated floor, m 2о С / W

D ut.sl - kapal ng insulating layer, mm

L ut.sl. - koepisyent ng thermal conductivity ng layer ng pagkakabukod, W / m * 0 С

Ang istraktura ng unang palapag na palapag ay binubuo ng mga sumusunod na layer:

1st layer PVC linoleum sa isang heat-insulating na batayan GOST 18108-80 * sa malagkit na mastic d - = 0.005 m at thermal conductivity coefficient l - = 0.33 W / m * 0 С.

2nd layer screed na gawa sa cement-sand mortar М150 d - = 0.035 m at thermal conductivity coefficient l - = 0.93 W / m * 0 С.

3rd layer linocrome TPP d - = 0.0027 m

Ika-4 na layer, pinagbabatayan na layer ng kongkreto B7.5 d = 0.08 m at thermal conductivity coefficient l - = 0.7 W / m * 0 С.

Para sa mga triple-glazed na bintana na gawa sa ordinaryong salamin sa magkahiwalay na mga binding, ang paglaban sa paglipat ng init ay ipinapalagay

R ok = 0.61m 2o C / W.

2.3 Pagtukoy ng pagkawala ng init sa isang gusali sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod

Upang matiyak ang mga parameter ng hangin sa mga lugar sa loob ng mga pinahihintulutang limitasyon, kapag kinakalkula ang thermal power ng sistema ng pag-init, kinakailangang isaalang-alang:

pagkawala ng init sa pamamagitan ng nakapaloob na mga istraktura ng mga gusali at lugar;

pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng panlabas na hangin na pumapasok sa silid;

pagkonsumo ng init para sa mga materyales sa pag-init at mga sasakyan na pumapasok sa silid;

ang daloy ng init na regular na ibinibigay sa mga lugar mula sa mga de-koryenteng kasangkapan, ilaw, teknolohikal na kagamitan at iba pang mga mapagkukunan.

Ang tinantyang pagkawala ng init sa lugar ay kinakalkula ng equation:

kung saan: - ang pangunahing pagkawala ng init ng mga bakod ng silid,;

Isang kadahilanan ng pagwawasto na isinasaalang-alang ang oryentasyon ng mga panlabas na bakod kasama ang mga sektor ng abot-tanaw, halimbawa, para sa hilaga, at para sa timog -;

Tinantyang pagkawala ng init para sa pagpainit ng bentilasyon ng hangin at pagkawala ng init para sa pagpasok ng hangin sa labas -,;

Mga labis na init ng sambahayan sa silid,.

Ang pangunahing pagkawala ng init ng mga bakod ng silid ay kinakalkula ayon sa equation ng paglipat ng init:

kung saan: - koepisyent ng paglipat ng init ng mga panlabas na bakod,;

Ang ibabaw na lugar ng bakod,. Ang mga patakaran para sa pagsukat ng mga lugar ay kinuha mula sa.

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng hangin na inalis mula sa mga lugar ng tirahan at pampublikong mga gusali na may natural na bentilasyon ng tambutso, na hindi nabayaran ng pinainit na supply ng hangin, ay tinutukoy ng formula:

kung saan: - ang minimum na karaniwang air exchange, na para sa isang gusali ng tirahan ay nasa living area;

Densidad ng hangin,;

k ay ang koepisyent na isinasaalang-alang ang counter heat flow, 0.8 para sa split-book na mga pinto at bintana ng balkonahe ay kinuha, para sa single at double-book na mga bintana - 1.0.

Sa ilalim ng normal na mga kondisyon, ang density ng hangin ay tinutukoy ng formula:

saan ang temperatura ng hangin,.

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng hangin na pumapasok sa silid sa pamamagitan ng iba't ibang mga pagtagas sa mga proteksiyon na istruktura (bakod) bilang isang resulta ng mga presyon ng hangin at thermal ay tinutukoy ayon sa formula:

kung saan ang k ay ang koepisyent na isinasaalang-alang ang counter heat flow, 0.8 ang kinuha para sa split-book na mga pinto at bintana ng balkonahe, at 1.0 para sa single at double-book na mga bintana;

G i - rate ng daloy ng hangin na tumatagos (infiltrating) sa pamamagitan ng mga proteksiyon na istruktura (nakalakip na mga istraktura), kg / h;

Tiyak na kapasidad ng init ng masa ng hangin,;

Ang pinakamalaking ng, ay kinuha sa mga kalkulasyon.

Ang mga sobrang init ng sambahayan ay tinutukoy ng tinatayang formula:

Ang pagkalkula ng pagkawala ng init ng gusali ay isinagawa sa programa ng VALTEC. Ang resulta ng pagkalkula ay nasa Appendice 1 at 2.

2.4 Pagpili ng mga heating device

Tumatanggap kami ng Rifar radiators para sa pag-install.

Ang kumpanya ng Russia na RIFAR ay isang domestic na tagagawa ng pinakabagong serye ng mataas na kalidad na bimetallic at aluminum sectional radiators.

Ang kumpanya ng RIFAR ay gumagawa ng mga radiator na idinisenyo upang gumana sa mga sistema ng pag-init na may pinakamataas na temperatura ng coolant na hanggang 135 ° C, isang operating pressure na hanggang 2.1 MPa (20 atm.); at sinusubok sa pinakamataas na presyon ng 3.1 MPa (30 atm.).

Ang kumpanya ng RIFAR ay gumagamit ng mga pinaka-modernong teknolohiya para sa pagpipinta at pagsubok ng mga radiator. Ang mataas na paglipat ng init at mababang pagkawalang-galaw ng mga radiator ng RIFAR ay nakakamit dahil sa mahusay na supply at regulasyon ng dami ng coolant at ang paggamit ng mga espesyal na flat-frame aluminum fins na may mataas na thermal conductivity at heat transfer mula sa radiating surface. Tinitiyak nito ang mabilis at mataas na kalidad na pag-init ng hangin, epektibong pagkontrol sa temperatura at komportableng kondisyon ng temperatura sa silid.

Ang RIFAR bimetallic radiators ay naging napakapopular para sa pag-install sa mga central heating system sa buong Russia. Isinasaalang-alang nila ang mga tampok at kinakailangan ng pagpapatakbo ng mga sistema ng pag-init ng Russia. Kabilang sa iba pang mga pakinabang ng disenyo na likas sa bimetallic radiators, dapat itong tandaan ang paraan ng pag-sealing ng intersection connection, na makabuluhang pinatataas ang pagiging maaasahan ng heater assembly.

Ang aparato nito ay batay sa espesyal na disenyo ng mga bahagi ng mga konektadong seksyon at ang mga parameter ng silicone gasket.

Ang mga radiator ng RIFAR Base ay ipinakita sa tatlong mga modelo na may gitnang distansya na 500, 350 at 200 mm.

Ang modelo ng RIFAR Base 500 na may gitnang distansya na 500 mm ay isa sa pinakamakapangyarihang bimetallic radiators, na ginagawang priyoridad kapag pumipili ng mga radiator para sa pagpainit ng malaki at mababang temperatura na mga silid. Ang seksyon ng radiator ng RIFAR ay binubuo ng isang steel pipe cast sa ilalim ng mataas na presyon na may aluminyo haluang metal na may mataas na lakas at mahusay na mga katangian ng paghahagis. Ang resultang monolithic thin finned na produkto ay nagbibigay ng mahusay na pag-alis ng init na may pinakamataas na margin sa kaligtasan.

Bilang heat carrier para sa Base 500/350/200 na mga modelo, tanging espesyal na inihandang tubig lamang ang maaaring gamitin, alinsunod sa sugnay 4.8. SO 153-34.20.501-2003 "Mga Panuntunan para sa teknikal na operasyon ng mga power plant at network ng Russian Federation".

Ang paunang pagpili ng mga heating device ay isinasagawa ayon sa catalog ng heating equipment na "Rifar", na ibinigay sa Appendix 11.

2.5 Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init ng mainit na tubig

Ang sistema ng pag-init ay binubuo ng apat na pangunahing bahagi: mga pipeline, mga kagamitan sa pag-init, isang generator ng init, kontrol at mga shut-off na balbula. Ang lahat ng mga elemento ng system ay may sariling mga katangian ng hydraulic resistance at dapat isaalang-alang sa pagkalkula. Kasabay nito, tulad ng nabanggit sa itaas, ang mga katangian ng haydroliko ay hindi pare-pareho. Ang mga tagagawa ng mga kagamitan at materyales sa pag-init ay karaniwang nagbibigay ng data sa mga katangian ng haydroliko (tiyak na pagkawala ng presyon) para sa mga materyales o kagamitan na kanilang ginagawa.

Ang gawain ng pagkalkula ng haydroliko ay ang pumili ng mga matipid na diameter ng tubo, na isinasaalang-alang ang tinatanggap na mga patak ng presyon at mga rate ng daloy ng coolant. Kasabay nito, ang supply nito sa lahat ng bahagi ng sistema ng pag-init ay dapat na garantisadong upang matiyak ang kinakalkula na mga thermal load ng mga heating device. Ang tamang pagpili ng mga diameter ng tubo ay humahantong din sa pagtitipid sa metal.

Ang pagkalkula ng haydroliko ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

1) Ang mga naglo-load ng init sa mga indibidwal na risers ng sistema ng pag-init ay tinutukoy.

2) Napili ang pangunahing singsing ng sirkulasyon. Sa isang-pipe na sistema ng pag-init, ang singsing na ito ay pinipili sa pamamagitan ng riser na pinaka-load at pinakamalayo mula sa heating point na may dead-end na paggalaw ng tubig o ang pinaka-load na riser, ngunit mula sa middle risers - na may dumadaan na paggalaw ng tubig sa mains. Sa isang dalawang-pipe system, ang singsing na ito ay pinili sa pamamagitan ng mas mababang heater sa parehong paraan tulad ng mga napiling risers.

3) Ang napiling singsing ng sirkulasyon ay nahahati sa mga seksyon kasama ang direksyon ng paggalaw ng coolant, simula sa heating point.

Ang isang seksyon ng isang pipeline na may pare-pareho ang rate ng daloy ng coolant ay kinuha bilang ang kinakalkula na seksyon. Para sa bawat kalkuladong seksyon, kinakailangang ipahiwatig ang serial number, haba L, heat load Q uch at diameter d.

Pagkonsumo ng heating agent

Ang daloy ng rate ng carrier ng init ay direktang nakasalalay sa pagkarga ng init, na dapat ilipat ng heat carrier mula sa heat generator patungo sa heating device.

Sa partikular, para sa haydroliko na pagkalkula, kinakailangan upang matukoy ang rate ng daloy ng coolant sa isang partikular na seksyon ng disenyo. Ano ang settlement area. Ang kinakalkula na seksyon ng pipeline ay isang seksyon ng pare-pareho ang diameter na may pare-pareho ang rate ng daloy ng coolant. Halimbawa, kung ang isang sangay ay may kasamang sampung radiator (conventional, ang bawat aparato na may kapangyarihan na 1 kW) at ang kabuuang daloy ng rate ng coolant ay idinisenyo upang ilipat ang thermal energy na katumbas ng 10 kW ng coolant. Pagkatapos ay ang unang seksyon ay ang seksyon mula sa generator ng init hanggang sa una sa sangay ng radiator (sa kondisyon na mayroong pare-pareho ang diameter sa buong seksyon) na may rate ng daloy ng coolant para sa paglipat ng 10 kW. Ang pangalawang seksyon ay matatagpuan sa pagitan ng una at pangalawang radiator na may rate ng paglipat ng enerhiya ng init na 9 kW, at iba pa hanggang sa huling radiator. Ang hydraulic resistance ng parehong supply pipeline at ang return pipeline ay kinakalkula.

Ang pagkonsumo ng coolant (kg / h) para sa site ay kinakalkula ng formula:

G uch = (3.6 * Q uch) / (s * (t g - t o)), (2.13)

kung saan: Q uch - pagkarga ng init ng seksyon W., halimbawa, para sa halimbawa sa itaas, ang pagkarga ng init ng unang seksyon ay 10 kW o 1000 W.

s = 4.2 kJ / (kg ° C) - tiyak na kapasidad ng init ng tubig;

t g - temperatura ng disenyo ng mainit na coolant sa sistema ng pag-init, ° С;

t о - disenyo ng temperatura ng cooled heat carrier sa heating system, ° С.

Rate ng daloy ng coolant

Ang pinakamababang threshold para sa bilis ng coolant ay inirerekomenda na kunin sa hanay na 0.2-0.25 m / s. Sa mas mababang bilis, nagsisimula ang proseso ng pagpapakawala ng labis na hangin na nakapaloob sa coolant, na maaaring humantong sa pagbuo ng mga jam ng hangin at, bilang isang resulta, isang kumpleto o bahagyang pagkabigo ng sistema ng pag-init. Ang itaas na threshold ng bilis ng coolant ay nasa hanay na 0.6-1.5 m / s. Ang pagsunod sa pinakamataas na threshold ng bilis ay maiiwasan ang paglitaw ng haydroliko na ingay sa mga pipeline. Sa pagsasagawa, ang pinakamainam na hanay ng bilis na 0.3-0.7 m / s ay natukoy.

Ang isang mas tumpak na hanay ng inirerekomendang bilis ng coolant ay nakasalalay sa materyal ng mga pipeline na ginamit sa sistema ng pag-init, at mas tiyak sa koepisyent ng pagkamagaspang ng panloob na ibabaw ng mga pipeline. Halimbawa, para sa mga pipeline ng bakal, mas mahusay na sumunod sa bilis ng coolant mula 0.25 hanggang 0.5 m / s, para sa tanso at polimer (polypropylene, polyethylene, metal-plastic pipelines) mula 0.25 hanggang 0.7 m / s, o gamitin ang tagagawa. mga rekomendasyon kung magagamit...

Buong haydroliko na resistensya o pagkawala ng presyon sa site.

Ang buong hydraulic resistance o pressure loss sa seksyon ay ang kabuuan ng pressure loss dahil sa hydraulic friction at pressure loss sa mga lokal na resistance:

DP uch = R * l + ((s * n2) / 2) * Uzh, Pa (2.14)

kung saan: n ay ang bilis ng coolant, m / s;

с - density ng transported coolant, kg / m3;

R ay ang tiyak na pagkawala ng presyon ng pipeline, Pa / m;

l ay ang haba ng pipeline sa kinakalkula na seksyon ng system, m;

Mayroon na - ang kabuuan ng mga coefficient ng mga lokal na pagtutol na naka-install sa site ng shut-off at control valve at kagamitan.

Ang kabuuang haydroliko na pagtutol ng kinakalkula na sangay ng sistema ng pag-init ay ang kabuuan ng haydroliko na pagtutol ng mga seksyon.

Pagpili ng pangunahing disenyo ng singsing (sangay) ng sistema ng pag-init.

Sa mga system na may dumadaan na paggalaw ng coolant sa mga pipeline:

para sa isang-pipe na sistema ng pag-init - isang singsing sa pamamagitan ng pinaka-load na riser.

Sa mga system na may dead-end na paggalaw ng coolant:

para sa isang-pipe na sistema ng pag-init - isang singsing sa pamamagitan ng pinaka-load ng pinakamalayong risers;

Ang pag-load ay tumutukoy sa pagkarga ng init.

Ang haydroliko na pagkalkula ng sistema ng pagpainit ng tubig ay isinagawa sa programa ng Valtec. Ang resulta ng pagkalkula ay nasa Appendice 3 at 4.

2.6 Tungkol sa programang "VALTEC.PRG.3.1.3"

Layunin at saklaw: VALTEC.PRG.3.1.3 program. ay inilaan para sa pagsasagawa ng thermohydraulic at hydraulic kalkulasyon. Ang programa ay nasa pampublikong domain at ginagawang posible upang makalkula ang radiator ng tubig, pagpainit sa sahig at dingding, matukoy ang pangangailangan ng init ng lugar, ang kinakailangang pagkonsumo ng malamig at mainit na tubig, ang dami ng dumi sa alkantarilya, kumuha ng haydroliko na mga kalkulasyon ng panloob na init. at mga network ng supply ng tubig ng pasilidad. Bilang karagdagan, ang isang user-friendly na koleksyon ng mga reference na materyales ay magagamit sa gumagamit. Salamat sa intuitive na interface, maaari mong makabisado ang programa nang hindi nagkakaroon ng mga kwalipikasyon ng isang inhinyero ng disenyo.

Ang lahat ng mga kalkulasyon na isinagawa sa programa ay maaaring maging output sa MS Excel at sa pdf na format.

Kasama sa programa ang lahat ng uri ng device, shut-off at control valve, mga fitting na ibinigay ng VALTEC

Mga karagdagang function

Maaaring kalkulahin ng programa ang:

a) Mainit na sahig;

b) Mainit na pader;

c) Mga lugar ng pag-init;

d) Pag-init:

e) Supply ng tubig at alkantarilya;

f) Aerodynamic na pagkalkula ng mga chimney.

Magtrabaho sa programa:

Sinimulan namin ang pagkalkula ng sistema ng pag-init na may impormasyon tungkol sa inaasahang pasilidad. Lugar ng konstruksiyon, uri ng gusali. Pagkatapos ay bumaling kami sa pagkalkula ng pagkawala ng init. Upang gawin ito, kailangan mong matukoy ang temperatura ng panloob na hangin at ang thermal resistance ng mga nakapaloob na istruktura. Upang matukoy ang mga koepisyent ng paglipat ng init ng mga istruktura, idinagdag namin ang komposisyon ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura sa programa. Pagkatapos nito, nagpapatuloy kami sa pagtukoy ng pagkawala ng init para sa bawat silid.

Pagkatapos kalkulahin ang pagkawala ng init, nagpapatuloy kami sa pagkalkula ng mga aparato sa pag-init. Ang pagkalkula na ito ay nagpapahintulot sa iyo na matukoy ang pagkarga sa bawat riser at kalkulahin ang kinakailangang bilang ng mga seksyon ng radiator.

Ang susunod na hakbang ay ang haydroliko na pagkalkula ng sistema ng pag-init. Pinipili namin ang uri ng system: pag-init o supply ng tubig, ang uri ng koneksyon sa network ng pag-init: umaasa, independiyente at ang uri ng transported medium: tubig o glycol solution. Pagkatapos ay magpatuloy kami sa pagkalkula ng mga sanga. Hinahati namin ang bawat sangay sa mga seksyon at kalkulahin ang pipeline sa bawat seksyon. Upang matukoy ang CMC sa site, naglalaman ang programa ng lahat ng kinakailangang uri ng mga fitting, fitting, device at node para sa pagkonekta ng mga risers.

Ang sanggunian at teknikal na impormasyon na kinakailangan para sa paglutas ng problema ay kinabibilangan ng isang hanay ng mga tubo, mga sangguniang libro sa climatology, Kms at marami pang iba.

Ang programa ay mayroon ding calculator, converter, atbp.

Output:

Ang lahat ng mga katangian ng disenyo ng system ay nabuo sa tabular form sa MS Excel software environment at sa pdf /

3. DISENYO NG ISANG HEATING STATION

Ang mga heat point ay mga pasilidad ng supply ng init para sa mga gusali na inilaan para sa koneksyon sa mga network ng pag-init ng pagpainit, bentilasyon, air conditioning, supply ng mainit na tubig at mga teknolohikal na pag-install na gumagamit ng init ng mga pang-industriya at agrikultural na negosyo, tirahan at pampublikong mga gusali.

3.1 Pangkalahatang impormasyon sa mga heating point

Ang mga teknolohikal na scheme ng mga heat point ay nag-iiba depende sa:

ang uri at bilang ng mga consumer ng init na konektado sa kanila sa parehong oras - mga sistema ng pag-init, supply ng mainit na tubig (simula rito ay tinutukoy bilang DHW), bentilasyon at air conditioning (mula dito ay tinutukoy bilang bentilasyon);

paraan ng koneksyon sa heating network ng mainit na sistema ng supply ng tubig - bukas o sarado na sistema ng supply ng init;

ang prinsipyo ng pagpainit ng tubig para sa mainit na supply ng tubig na may saradong sistema ng supply ng init - isang isang yugto o dalawang yugto na pamamaraan;

ang paraan ng pagkonekta ng mga sistema ng pag-init at bentilasyon sa network ng pag-init - umaasa, na may supply ng coolant sa sistema ng pagkonsumo ng init nang direkta mula sa mga network ng pag-init, o independyente - sa pamamagitan ng mga pampainit ng tubig;

mga temperatura ng coolant sa network ng pag-init at sa mga sistema ng pagkonsumo ng init (pagpainit at bentilasyon) - pareho o naiiba (halimbawa, o);

piezometric graph ng sistema ng supply ng init at ang kaugnayan nito sa elevation at taas ng gusali;

mga kinakailangan para sa antas ng automation;

pribadong mga tagubilin ng organisasyon ng supply ng init at karagdagang mga kinakailangan ng customer.

Ayon sa functional na layunin, ang init point ay maaaring nahahati sa magkakahiwalay na mga node, na magkakaugnay ng mga pipeline at pagkakaroon ng hiwalay o, sa ilang mga kaso, ang pangkalahatang awtomatikong kontrol ay nangangahulugang:

heating network input unit (steel shut-off flange o welded fittings sa pasukan at labasan mula sa gusali, mga strainer, mga kolektor ng putik);

yunit ng pagsukat ng pagkonsumo ng init (meter ng init na idinisenyo upang kalkulahin ang natupok na enerhiya ng init);

yunit ng pagtutugma ng presyon sa network ng pag-init at mga sistema ng pagkonsumo ng init (regulator ng presyon na idinisenyo upang matiyak ang pagpapatakbo ng lahat ng mga elemento ng isang punto ng pag-init, mga sistema ng pagkonsumo ng init, pati na rin ang mga network ng pag-init sa isang matatag at walang problema na haydroliko na mode);

yunit ng koneksyon ng sistema ng bentilasyon;

yunit ng koneksyon ng sistema ng mainit na supply ng tubig;

yunit ng koneksyon ng sistema ng pag-init;

make-up unit (upang mabayaran ang pagkawala ng heat carrier sa mga sistema ng supply ng init at mainit na tubig).

3.2 Pagkalkula at pagpili ng mga pangunahing kagamitan

Ang mga thermal point ay nagbibigay para sa paglalagay ng mga kagamitan, mga kabit, kontrol, pamamahala at mga aparatong automation, kung saan isinasagawa ang mga sumusunod:

pagbabago ng uri ng coolant at mga parameter nito;

kontrol ng mga parameter ng coolant;

regulasyon ng daloy ng rate ng carrier ng init at pamamahagi nito sa mga sistema ng pagkonsumo ng init;

pagsasara ng mga sistema ng pagkonsumo ng init;

proteksyon ng mga lokal na sistema mula sa isang emergency na pagtaas sa mga parameter ng coolant;

pagpuno at muling pagdadagdag ng mga sistema ng pagkonsumo ng init;

accounting ng mga daloy ng init at pagkonsumo ng coolant at condensate;

koleksyon, paglamig, pagbabalik ng condensate at kontrol sa kalidad nito;

akumulasyon ng init;

paggamot ng tubig para sa mga sistema ng mainit na tubig.

Sa isang punto ng init, depende sa layunin nito at mga partikular na kondisyon para sa pagkonekta sa mga mamimili, ang lahat ng nakalistang function o isang bahagi lamang ng mga ito ay maaaring maisagawa.

Ang detalye ng kagamitan sa substation ay ibinibigay sa Appendix 13.

3.3 Paunang data

Ang pangalan ng gusali ay isang pampublikong dalawang palapag na gusali.

Temperatura ng carrier ng init sa heating network -.

Temperatura ng carrier ng init sa sistema ng pag-init -.

Ang pamamaraan para sa pagkonekta ng mga sistema ng pag-init sa network ng pag-init ay nakasalalay.

Thermal control unit - awtomatiko.

3.4 Pagpili ng kagamitan sa pagpapalitan ng init

Ang pagpili ng pinakamainam na disenyo ng heat exchanger ay isang gawain na maaaring malutas sa pamamagitan ng isang teknikal at pang-ekonomiyang paghahambing ng ilang mga karaniwang sukat ng mga aparato na may kaugnayan sa mga ibinigay na kondisyon o batay sa isang pamantayan sa pag-optimize.

Ang ibabaw ng palitan ng init at ang bahagi nito sa mga gastos sa kapital, pati na rin ang mga gastos sa pagpapatakbo, ay apektado ng underrecovery ng init. Ang mas maliit ang dami ng init na underrecovery, i.e. mas maliit ang pagkakaiba ng temperatura sa pagitan ng heating medium sa inlet at ang heated coolant sa outlet na may counterflow, mas malaki ang heat exchange surface, mas mataas ang halaga ng apparatus, ngunit mas mababa ang operating cost.

Alam din na sa pagtaas ng bilang at haba ng mga tubo sa isang bundle at pagbaba sa diameter ng mga tubo, bumababa ang kamag-anak na halaga ng isang metro kuwadrado ng ibabaw ng shell-and-tube heat exchanger, dahil binabawasan nito ang kabuuang pagkonsumo ng metal para sa apparatus sa bawat yunit ng heat exchange surface.

Kapag pumipili ng uri ng heat exchanger, maaari kang magabayan ng mga sumusunod na rekomendasyon.

1. Kapag nagpapalitan ng init ng dalawang likido o dalawang gas, ipinapayong pumili ng sectional (element) na heat exchanger; kung, dahil sa malaking ibabaw ng heat exchanger, ang istraktura ay naging mahirap, ang isang multi-pass shell-and-tube heat exchanger ay maaaring gamitin para sa pag-install.

3. Para sa chemically aggressive media at sa mababang thermal capacities, jacket, irrigation at immersion heat exchangers ay matipid na magagawa.

4. Kung ang mga kondisyon ng paglipat ng init sa magkabilang panig ng ibabaw ng paglipat ng init ay lubhang magkaiba (gas at likido), dapat irekomenda ang mga tubular finned o finned heat exchanger.

5. Para sa mobile at transport thermal installation, aircraft engine at cryogenic system, kung saan ang mataas na kahusayan ng proseso ay nangangailangan ng compactness at mababang timbang, plate finned at stamped heat exchangers ay malawakang ginagamit.

Sa proyekto ng diploma, napili ang isang plate heat exchanger FP P-012-10-43. Apendise 12.

4. TEKNOLOHIYA AT ORGANISASYON NG PRODUKSYON NG KONSTRUKSYON

4.1 Teknolohiya ng pag-install ng mga elemento ng sistema ng supply ng init

4.1.1 Pag-install ng mga heating pipe

Ang mga pipeline ng sistema ng pag-init ay bukas na inilatag, maliban sa mga pipeline ng pagpainit ng mainit na tubig na may mga elemento ng pag-init at mga risers na binuo sa istraktura ng mga gusali. Ang nakatagong paglalagay ng mga pipeline ay pinapayagang gamitin kung ang mga kinakailangan sa teknolohiya, kalinisan, istruktura o arkitektura ay makatwiran. Sa kaso ng nakatagong pagtula ng mga pipeline sa mga lokasyon ng mga prefabricated joints at fittings, dapat magbigay ng mga hatch.

Ang mga pangunahing pipeline ng tubig, singaw at condensate ay inilalagay na may slope na hindi bababa sa 0.002, at mga pipeline ng singaw - laban sa paggalaw ng singaw na may slope na hindi bababa sa 0.006.

Ang mga lead sa heating device ay ginawa gamit ang slope sa direksyon ng paggalaw ng coolant. Ang slope ay kinuha mula 5 hanggang 10 mm para sa buong haba ng liner. Sa haba ng liner na hanggang 500 mm, inilalagay ito nang walang slope.

Ang mga risers sa pagitan ng mga sahig ay konektado sa pamamagitan ng pagpiga at hinang. Ang mga squeegees ay naka-install sa taas na 300 mm mula sa linya ng supply. Matapos i-assemble ang riser at ang mga koneksyon, kailangan mong maingat na suriin ang verticality ng mga risers, ang tamang mga slope ng mga koneksyon sa radiators, ang lakas ng pangkabit ng mga tubo at radiator, ang katumpakan ng pagpupulong - ang pagiging masinsinan ng pagtanggal ng flax sa mga sinulid na koneksyon, ang tamang pangkabit ng mga tubo, paglilinis ng semento mortar sa ibabaw ng mga dingding sa mga clamp.

Ang mga tubo sa mga clamp, kisame at dingding ay dapat na mailagay upang malayang magagalaw ang mga ito. Ito ay nakamit sa pamamagitan ng katotohanan na ang mga clamp ay ginawa na may bahagyang mas malaking diameter kaysa sa mga tubo.

Ang mga manggas ng tubo ay naka-install sa mga dingding at kisame. Ang mga manggas, na ginawa mula sa mga pinagputulan ng tubo o mula sa bakal sa bubong, ay dapat na bahagyang mas malaki kaysa sa diameter ng tubo, na nagsisiguro ng libreng extension ng mga tubo kapag nagbabago ang mga kondisyon ng temperatura. Bilang karagdagan, ang mga manggas ay dapat na nakausli ng 20-30 mm mula sa sahig. Sa temperatura ng coolant na higit sa 100 ° C, ang mga tubo, bilang karagdagan, ay dapat na balot ng asbestos. Kung walang pagkakabukod, kung gayon ang distansya mula sa tubo hanggang sa kahoy at iba pang mga nasusunog na istruktura ay dapat na hindi bababa sa 100 mm. Sa temperatura ng coolant sa ibaba 100 ° C, ang mga manggas ay maaaring gawin ng sheet asbestos o karton. Imposibleng balutin ang mga tubo na may bubong na alkitran, dahil lilitaw ang mga spot sa kisame sa lugar kung saan dumadaan ang tubo.

Kapag nag-i-install ng mga device sa isang angkop na lugar at may bukas na pagtula ng mga risers, ang mga koneksyon ay direktang ginawa. Kapag nag-i-install ng mga aparato sa malalim na mga niches at nakatagong pagtula ng mga pipeline, pati na rin kapag nag-install ng mga aparato malapit sa mga dingding na walang mga niches at bukas na pagtula ng mga risers, ang mga liner ay inilalagay na may mga duck. Kung ang mga pipeline ng dalawang-pipe na sistema ng pag-init ay inilatag nang hayagan, ang mga bracket kapag lumampas sa mga tubo ay nakatungo sa mga risers, at ang liko ay dapat na nakadirekta patungo sa silid. Sa nakatagong pagtula ng mga pipeline ng dalawang-pipe na mga sistema ng pag-init, ang mga bracket ay hindi ginawa, at sa intersection ng mga tubo, ang mga risers ay medyo displaced sa furrow.

Kapag nag-i-install ng mga fitting at fitting, upang mabigyan sila ng tamang posisyon, huwag paluwagin ang thread sa kabaligtaran na direksyon (i-unscrew); kung hindi, maaaring mangyari ang pagtagas. Gamit ang isang cylindrical na sinulid, tanggalin ang takip ng mga kabit o mga kabit, pahiran ang flax at i-screw ito muli.

Sa mga liner, ang mount ay naka-install lamang kung ang kanilang haba ay higit sa 1.5 m.

Ang mga pangunahing pipeline sa basement at sa attic ay naka-mount sa mga thread at hinangin sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: una, inilatag ang mga ito sa mga naka-install na suporta ng return pipe, isang kalahati ng pangunahing linya ay nababagay sa isang naibigay na slope at ang pipeline ay konektado sa pamamagitan ng thread o hinang. Pagkatapos, sa tulong ng mga squeegees, ang mga risers ay konektado sa pangunahing linya, unang tuyo, at pagkatapos ay sa flax at pulang tingga, at ang pipeline ay pinalakas sa mga suporta.

Kapag nag-i-install ng mga pangunahing pipeline sa attic, markahan muna ang mga axes ng pangunahing linya sa ibabaw ng mga istruktura ng gusali at mag-install ng mga suspensyon o mga suporta sa dingding kasama ang nilalayon na mga palakol. Pagkatapos nito, ang pangunahing pipeline ay binuo at naayos sa mga hanger o suporta, ang mga linya ay napatunayan at ang pipeline ay konektado sa pamamagitan ng thread o hinang; pagkatapos ay ang mga risers ay konektado sa pangunahing linya.

Kapag naglalagay ng mga pangunahing pipeline, kinakailangang obserbahan ang mga slope ng disenyo, tuwid ng mga pipeline, mag-install ng mga air collectors at descents sa mga lugar na ipinahiwatig sa proyekto. Kung ang proyekto ay hindi naglalaman ng mga tagubilin sa slope ng mga tubo, pagkatapos ay kinuha ito ng hindi bababa sa 0.002 na may pag-akyat patungo sa mga air collectors. Ang slope ng mga pipeline sa attics, mga kanal at basement ay minarkahan ng isang riles, isang antas at isang kurdon. Sa site ng pag-install, ayon sa proyekto, ang posisyon ng anumang punto sa axis ng pipeline ay tinutukoy. Ang isang pahalang na linya ay inilatag mula sa puntong ito at ang isang kurdon ay hinila kasama nito. Pagkatapos, kasama ang isang naibigay na slope sa ilang distansya mula sa unang punto, ang pangalawang punto ng pipeline axis ay matatagpuan. Ang isang kurdon ay hinila kasama ang dalawang puntos na natagpuan, na tutukuyin ang axis ng pipeline. Hindi pinapayagan na ikonekta ang mga tubo sa kapal ng mga dingding at kisame, dahil hindi sila maaaring suriin at ayusin.

Mga katulad na dokumento

Pagkalkula ng heat engineering ng panlabas na fencing ng gusali. Paglalarawan ng pinagtibay na sistema ng pag-init at supply ng tubig. Pagpili ng isang metro ng tubig at pagpapasiya ng pagkawala ng ulo sa loob nito. Pagguhit ng lokal na pagtatantya, teknikal at pang-ekonomiyang mga tagapagpahiwatig ng mga gawaing konstruksyon at pag-install.

thesis, idinagdag noong 02/07/2016


Thermal na pagkalkula ng panlabas na multilayer na pader ng gusali. Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng pumapasok na hangin sa pamamagitan ng mga hadlang. Pagpapasiya ng mga tiyak na katangian ng thermal ng gusali. Pagkalkula at pagpili ng mga radiator ng sistema ng pag-init ng gusali.

thesis, idinagdag noong 02/15/2017


Pagkalkula ng heat engineering ng panlabas na bakod sa dingding, mga istruktura sa sahig sa itaas ng basement at sa ilalim ng lupa, mga skylight, mga panlabas na pinto. Disenyo at pagpili ng sistema ng pag-init. Pagpili ng kagamitan para sa isang indibidwal na heating point ng isang gusali ng tirahan.

term paper, idinagdag noong 12/02/2010


Pagkalkula ng heat engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura, pagkawala ng init ng isang gusali, mga kagamitan sa pag-init. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init ng gusali. Pagkalkula ng mga thermal load ng isang gusali ng tirahan. Mga kinakailangan para sa mga sistema ng pag-init at ang kanilang operasyon.

ulat ng pagsasanay, idinagdag noong 04/26/2014


Mga kinakailangan para sa isang autonomous na sistema ng pag-init. Pagkalkula ng heat engineering ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init, kagamitan para dito. Organisasyon at ligtas na mga kondisyon sa pagtatrabaho sa lugar ng trabaho. Mga gastos sa sistema ng pag-init.

thesis, idinagdag noong 03/17/2012


Mga tampok na istruktura ng gusali. Pagkalkula ng nakapaloob na mga istraktura at pagkawala ng init. Mga katangian ng mga nagbagong panganib. Pagkalkula ng air exchange para sa tatlong panahon ng taon, mekanikal na sistema ng bentilasyon. Pagguhit ng balanse ng init at pagpili ng sistema ng pag-init.

idinagdag ang term paper noong 06/02/2013


Pagpapasiya ng paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na istrukturang nakapaloob. Pagkalkula ng mga pagkawala ng init ng sobre ng gusali. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init. Pagkalkula ng mga kagamitan sa pag-init. Automation ng isang indibidwal na heating point.

thesis, idinagdag noong 03/20/2017


Pagkalkula ng paglipat ng init ng panlabas na dingding, sahig at sahig ng gusali, output ng init ng sistema ng pag-init, pagkawala ng init at paglabas ng init. Pagpili at pagkalkula ng mga heating device para sa heating system, heating point equipment. Mga paraan ng pagkalkula ng haydroliko.

term paper, idinagdag noong 03/08/2011


Thermal na pagkalkula ng mga panlabas na bakod. Pagpapasiya ng thermal performance ng gusali. Lokal na pagbabadyet. Ang pangunahing teknikal at pang-ekonomiyang mga tagapagpahiwatig ng konstruksiyon at pag-install ng trabaho. Pagsusuri ng mga kondisyon sa pagtatrabaho kapag nagsasagawa ng gawaing pagtutubero.

thesis, idinagdag noong 07/11/2014


Thermal na pagkalkula ng mga panlabas na bakod: pagpili ng mga parameter ng disenyo, pagpapasiya ng paglaban sa paglipat ng init. Ang output at pagkalugi ng init, disenyo ng sistema ng pag-init. Hydraulic na pagkalkula ng sistema ng pag-init. Pagkalkula ng mga kagamitan sa pag-init.

Ipadala ang iyong mabuting gawa sa base ng kaalaman ay simple. Gamitin ang form sa ibaba

Ang mga mag-aaral, nagtapos na mga mag-aaral, mga batang siyentipiko na gumagamit ng base ng kaalaman sa kanilang pag-aaral at trabaho ay lubos na magpapasalamat sa iyo.

Nai-post sa http://allbest.ru/

SApagkahumaling

Panimula

1. Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig para sa isang paaralan para sa 90 mag-aaral

1.1 Maikling paglalarawan ng paaralan

1.2 Pagtukoy ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod ng garahe

1.3 Pagkalkula ng heating surface area at pagpili ng mga heating device para sa mga central heating system

1.4 Pagkalkula ng air exchange ng paaralan

1.5 Pagpili ng mga heater

1.6 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa paaralan

2. Pagkalkula ng pagpainit at bentilasyon ng iba pang mga bagay ayon sa ibinigay na scheme No. 1 na may sentralisadong at lokal na supply ng init

2.1 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ayon sa pinalaki na mga pamantayan ng tirahan at pampublikong pasilidad

2.2 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para sa mga tirahan at pampublikong gusali

3. Konstruksyon ng isang taunang iskedyul ng pagkarga ng init at pagpili ng mga boiler

3.1 Pagbuo ng taunang iskedyul ng pagkarga ng init

3.2 Pagpili ng daluyan ng pag-init

3.3 Pagpili ng mga boiler

3.4 Konstruksyon ng isang taunang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng isang thermal boiler house

Bibliograpiya

Panimula

Ang agro-industrial complex ay isang energy-intensive na sangay ng pambansang ekonomiya. Ang isang malaking halaga ng enerhiya ay ginugol sa pag-init ng mga pang-industriya, tirahan at pampublikong mga gusali, ang paglikha ng isang artipisyal na microclimate sa mga gusali ng hayop at proteksiyon na mga istruktura ng lupa, pagpapatuyo ng mga produktong pang-agrikultura, mga produkto ng pagmamanupaktura, pagkuha ng artipisyal na malamig at para sa maraming iba pang mga layunin. Samakatuwid, ang power supply ng agro-industrial complex ay kinabibilangan ng isang malawak na hanay ng mga gawain na nauugnay sa produksyon, paghahatid at paggamit ng thermal at elektrikal na enerhiya, gamit ang tradisyonal at di-tradisyonal na mga mapagkukunan ng enerhiya.

Sa proyektong ito ng kurso, ang isang opsyon para sa pinagsamang supply ng kuryente ng settlement ay iminungkahi:

· Para sa isang naibigay na pamamaraan ng mga bagay ng agro-industrial complex, ang isang pagsusuri ng pangangailangan para sa enerhiya ng init, kuryente, gas at malamig na tubig ay isinasagawa;

· Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at mga karga ng supply ng mainit na tubig;

· Ang kinakailangang kapasidad ng boiler house ay tinutukoy, na maaaring matugunan ang mga pangangailangan ng ekonomiya sa init;

· Ang pagpili ng mga boiler ay isinasagawa.

Pagkalkula ng pagkonsumo ng gas,

1. Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig para sa isang paaralan para sa 90 mag-aaral

1 . 1 Maikli hakatangian ng paaralan

Mga sukat 43.350x12x2.7.

Dami ng kwarto V = 1709.34 m 3.

Ang mga panlabas na longitudinal na pader ay nagdadala ng pagkarga, na gawa sa nakaharap at tinatapos, makapal na brick ng KP-U100 / 25 na tatak alinsunod sa GOST 530-95 sa isang semento-buhangin mortar M 50, 250 at 120 mm ang kapal at 140 mm ng pagkakabukod - pinalawak na polystyrene sa pagitan nila.

Ang mga panloob na dingding ay gawa sa guwang, makapal na ceramic na mga brick ng KP-U100 / 15 na tatak alinsunod sa GOST 530-95, na may M50 mortar.

Ang mga partisyon ay gawa sa KP-U75 / 15 na mga brick alinsunod sa GOST 530-95, na may M 50 mortar.

Bubong - materyales sa bubong (3 layer), semento-buhangin screed 20mm, pinalawak na polystyrene 40mm, materyales sa bubong sa 1 layer, semento-buhangin screed 20mm at reinforced concrete slab;

Mga palapag - kongkreto М300 at lupa na pinasiksik ng mga durog na bato.

Dobleng bintana na may double wooden sash, laki ng bintana na 2940x3000 (22 piraso) at 1800x1760 (4 na piraso).

Mga solong panlabas na kahoy na pinto 1770х2300 (6 na mga PC)

Mga parameter ng disenyo ng panlabas na hangin tн = - 25 0 С.

Tinatayang temperatura ng bentilasyon ng taglamig ng hangin sa labas tн.в. = - 16 0 С.

Ang temperatura ng disenyo ng panloob na hangin ay tв = 16 0 С.

Ang moisture zone ng lugar ay normal na tuyo.

Barometric pressure 99.3 kPa.

1.2 Paaralan ng pagkalkula ng air exchange

Ang proseso ng pagkatuto ay nagaganap sa paaralan. Ito ay nailalarawan sa pamamagitan ng isang mahabang pananatili ng isang malaking bilang ng mga mag-aaral. Walang nakakapinsalang emisyon. Ang koepisyent ng pagbabago ng hangin para sa paaralan ay magiging 0.95 ... 2.

kung saan ang Q ay air exchange, m3 / h; Vp - dami ng silid, m?; K - ang dalas ng palitan ng hangin ay kinuha = 1.

Larawan 1. Ang mga sukat ng silid.

Dami ng kwarto:

V = 1709.34 m 3.

Q = 1 1709.34 = 1709.34 m 3 / h.

Inaayos namin ang pangkalahatang bentilasyon sa silid, na sinamahan ng pag-init. Inayos namin ang natural na bentilasyon ng tambutso sa anyo ng mga shaft ng tambutso, ang cross-sectional area F ng mga shaft ng tambutso ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula: F = Q / (3600? N.vn). , na dati nang natukoy ang bilis ng hangin sa tambutso na may taas na h = 2.7 m

n c.vn. = = 1.23 m / s

F = 1709.34 / (3600 1.23) = 0.38 m?

Bilang ng mga exhaust shaft

n lw = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5? sampu

Tumatanggap kami ng 10 exhaust shaft na may taas na 2 m at isang libreng cross-section na 0.04 m? (na may mga sukat na 200 x 200 mm).

1.3 Pagpapasiya ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na enclosure ng silid

Hindi namin isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panloob na bakod ng silid, dahil ang pagkakaiba ng temperatura sa mga shared room ay hindi lalampas sa 5 0 C. Tukuyin ang heat transfer resistance ng mga nakapaloob na istruktura. Ang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na dingding (Larawan 1) ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula, gamit ang data sa Talahanayan. 1, alam na ang thermal resistance sa heat absorption ng panloob na ibabaw ng bakod Rw = 0.115 m 2 0 С / W

kung saan Rв - thermal paglaban sa init pagsipsip ng panloob na ibabaw ng bakod, m · С / W; - ang kabuuan ng thermal resistances ng thermal conductivity ng mga indibidwal na layer t - layer fencing na may kapal ng di (m), gawa sa mga materyales na may thermal conductivity li, W / (m Rн - thermal resistance sa paglipat ng init ng panlabas na ibabaw ng bakod Rн = 0.043 m 2 0 С / W (para sa mga panlabas na pader at attic floor).

Fig. 1 Istraktura ng mga materyales sa dingding.

Talahanayan 1 Thermal conductivity at lapad ng mga materyales sa dingding.

Panlabas na pader na paglaban sa paglipat ng init:

R 01 = m? ·? С / W.

2) Paglaban sa paglipat ng init ng mga bintana Ro.ok = 0.34 m 2 0 С / W (matatagpuan mula sa talahanayan sa pahina 8)

Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na pinto at gate 0.215 m 2 0 С / W (matatagpuan mula sa talahanayan sa pahina 8)

3) Paglaban sa paglipat ng init ng kisame para sa isang attic floor (Rw = 0.115 m 2 0 C / W, Rn = 0.043 m 2 0 C / W).

Pagkalkula ng pagkawala ng init sa mga sahig:

Fig. 2 istraktura ng kisame.

Talahanayan 2 Thermal conductivity at lapad ng mga materyales sa sahig

Ang paglaban sa paglipat ng init ng kisame

m 2 0 С / W.

4) Ang mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga sahig ay kinakalkula sa mga zone - mga strip na 2 m ang lapad na kahanay sa mga panlabas na dingding (Larawan 3).

Mga lugar ng floor zones minus basement area:

F1 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F1 = 12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F2 = 43 2 + 28 2 = 148 m 2

F2 = 12 2 + 12 2 = 48 m 2,

F3 = 43 2 + 28 2 = 142 m 2

F3 = 6 0.5 + 12 2 = 27 m 2

Mga lugar sa sahig ng basement:

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F1 = 6 2 + 6 2 = 24 m 2,

F2 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

F2 = 6 2 = 12 m 2

F1 = 15 2 + 15 2 = 60 m 2

Ang mga sahig na direktang matatagpuan sa lupa ay itinuturing na hindi insulated kung binubuo sila ng ilang mga layer ng mga materyales, ang thermal conductivity ng bawat isa ay l? 1.16 W / (m 2 0 С). Ang mga sahig ay itinuturing na insulated, ang pagkakabukod layer na kung saan ay may l<1,16 Вт/м 2 0 С.

Ang paglaban sa paglipat ng init (m 2 0 С / W) para sa bawat zone ay tinutukoy bilang para sa mga hindi insulated na sahig, dahil thermal conductivity ng bawat layer l? 1.16 W / m 2 0 С. Kaya, ang paglaban sa paglipat ng init Rо = Rn.p. para sa unang zone ito ay 2.15, para sa pangalawa - 4.3, para sa pangatlo - 8.6, ang natitira - 14.2 m 2 0 С / W.

5) Ang kabuuang lugar ng mga pagbubukas ng bintana:

Fok = 2.94 3 22 + 1.8 1.76 6 = 213 m 2.

Kabuuang lugar ng mga panlabas na pintuan:

Fdv = 1.77 2.3 6 = 34.43 m 2.

Panlabas na bahagi ng dingding na binawasan ang mga pagbubukas ng bintana at pinto:

Fn.s. = 42.85 2.7 + 29.5 2.7 + 11.5 2.7 + 14.5 2.7 + 3 2.7 + 8.5 2.7 - 213 - 34.43 = 62 m 2 ...

Lugar ng basement wall:

Fn.s.p = 14.5 2.7 + 5.5 2.7-4.1 = 50

6) Lugar ng kisame:

Fpot = 42.85 12 + 3 8.5 = 539.7 m 2,

kung saan ang F ay ang lugar ng bakod (m?), na kinakalkula na may katumpakan na 0.1 m? (ang mga linear na sukat ng nakapaloob na mga istraktura ay tinutukoy na may katumpakan na 0.1 m, na sinusunod ang mga panuntunan sa pagsukat); tв at tн - disenyo ng temperatura ng panloob at panlabas na hangin,? С (app. 1 ... 3); R 0 - kabuuang paglaban sa paglipat ng init, m 2 0 С / W; n ay isang koepisyent depende sa posisyon ng panlabas na ibabaw ng bakod na may kaugnayan sa panlabas na hangin, kukunin namin ang mga halaga ng koepisyent n = 1 (para sa mga panlabas na dingding, mga non-attic coatings, attic floor na may bakal, baldosado o asbestos-semento na bubong sa isang kalat-kalat na lathing, mga sahig sa lupa)

Ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na pader:

Fns = 601.1 W.

Ang pagkawala ng init sa mga panlabas na dingding ng basement:

Fn.s.p = 130.1W.

F n.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601.1 + 130.1 = 731.2 W.

Mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga bintana:

Fock = 25685 W.

Mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga pintuan:

Fdv = 6565.72 W.

Pagkawala ng init sa kisame:

FPot = = 13093.3 W.

Pagkawala ng init sa sahig:

Fpol = 6240.5 W.

Mga pagkawala ng init sa sahig ng basement:

Fpol.p = 100 W.

F palapag = F palapag. + F pol.p. = 6240.5 + 100 = 6340.5 W.

Ang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na patayo at hilig (elevation projection) na mga dingding, pintuan at bintana ay nakasalalay sa iba't ibang mga kadahilanan. Ang mga halaga ng Fdob ay kinakalkula bilang isang porsyento ng mga pangunahing pagkawala ng init. Ang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na dingding at mga bintanang nakaharap sa hilaga, silangan, hilagang-kanluran at hilagang-silangan ay 10%, sa timog-silangan at kanluran - 5%.

Ang mga karagdagang pagkalugi para sa pagpasok ng hangin sa labas para sa mga gusaling pang-industriya ay kinukuha sa halagang 30% ng mga pangunahing pagkalugi sa lahat ng mga bakod:

Finf = 0.3 7 watts

Kaya, ang kabuuang pagkawala ng init ay tinutukoy ng formula:

Fogr = 78698.3 W.

1.4 Pagkalkula ng heating surface area at pagpilimga kagamitan sa pag-init para sa mga central heating system

Ang pinakakaraniwan at unibersal na mga kagamitan sa pag-init na ginagamit ay mga radiator ng cast iron. Naka-install ang mga ito sa tirahan, pampubliko at iba't ibang mga pang-industriyang gusali. Gumagamit kami ng mga bakal na tubo bilang mga kagamitan sa pag-init sa mga pasilidad ng produksyon.

Alamin muna natin ang daloy ng init mula sa mga pipeline ng sistema ng pag-init. Ang heat flux na ibinigay sa silid sa pamamagitan ng hayagang inilatag na mga non-insulated pipeline ay tinutukoy ng formula 3:

Ftr = Ftr ktr

saan Ftr = p? d · l - lugar ng panlabas na ibabaw ng tubo, m2; d at l - panlabas na diameter at haba ng pipeline, m (diameter ng pangunahing pipelines ay karaniwang 25 ... 50 mm, risers 20 ... 32 mm, mga koneksyon sa mga heating device 15 ... 20 mm); ktr - ang koepisyent ng paglipat ng init ng pipe W / (m 2 0 С) ay tinutukoy ayon sa talahanayan 4, depende sa pagkakaiba sa temperatura at ang uri ng coolant sa pipeline,? С; h - koepisyent na katumbas ng linya ng supply na matatagpuan sa ilalim ng kisame, 0.25, para sa vertical risers - 0.5, para sa return line na matatagpuan sa itaas ng sahig - 0.75, para sa mga koneksyon sa heating device - 1.0

Supply pipeline:

Diameter-50mm:

F1 50mm = 3.14 73.4 0.05 = 11.52 m?;

Diameter 32mm:

F1 32mm = 3.14 35.4 0.032 = 3.56 m?;

Diameter-25 mm:

F1 25mm = 3.14 14.45 0.025 = 1.45 m?;

Diameter-20:

F1 20mm = 3.14 32.1 0.02 = 2.02 m?;

Ibalik ang piping:

Diameter-25mm:

F2 25mm = 3.14 73.4 0.025 = 5.76 m?;

Diameter-40mm:

F2 40mm = 3.14 35.4 0.04 = 4.45 m?;

Diameter-50mm:

F2 50mm = 3.14 46.55 0.05 = 7.31 m?;

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng mga tubo para sa average na pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng tubig sa aparato at ang temperatura ng hangin sa silid (95 + 70) / 2 - 15 = 67.5 ° C ay kinuha katumbas ng 9.2 W / (m? C ). alinsunod sa datos sa talahanayan 4.

Direktang heat pipe:

Ф п1.50mm = 11.52 9.2 · (95 - 16) 1 = 8478.72 W;

Ф п1.32mm = 3.56 9.2 · (95 - 16) 1 = 2620.16 W;

Ф п1.25mm = 1.45 9.2 · (95 - 16) 1 = 1067.2 W;

Ф п1.20mm = 2.02 9.2 · (95 - 16) 1 = 1486.72 W;

Ibalik ang heat pipe:

Ф п2.25mm = 5.76 9.2 · (70 - 16) 1 = 2914.56 W;

Ф п2.40mm = 4.45 9.2 · (70 - 16) 1 = 2251.7 W;

Ф п2.50mm = 7.31 9.2 · (70 - 16) 1 = 3698.86 W;

Kabuuang heat flux mula sa lahat ng pipelines:

Ф tr = 8478.72 + 2620.16 + 1067.16 + 1486.72 + 2914.56 + 2251.17 + 3698.86 = 22517.65 W

Ang kinakailangang heating surface area (m2) ng mga device ay halos tinutukoy ng formula 4:

kung saan ang Fogr-Ftr ay ang heat transfer ng mga heating device, W; Ftr - paglipat ng init mula sa mga bukas na pipeline na matatagpuan sa parehong silid na may mga heating device, W;

kпр - koepisyent ng paglipat ng init ng aparato, W / (m 2 0 С). para sa pagpainit ng tubig tпр = (tг + tо) / 2; tg at tо - disenyo ng temperatura ng mainit at pinalamig na tubig sa device; para sa low pressure steam heating, tпр = 100? С, sa mga high pressure system tпр ay katumbas ng temperatura ng singaw sa harap ng device sa kaukulang presyon nito; tв - disenyo ng temperatura ng hangin sa silid, С; в 1 - isang kadahilanan sa pagwawasto na isinasaalang-alang ang paraan ng pag-install ng heating device. Para sa libreng pag-install laban sa isang pader o sa isang angkop na lugar na 130 mm malalim sa 1 = 1; sa ibang mga kaso, ang mga halaga sa 1 ay kinuha batay sa sumusunod na data: a) ang aparato ay naka-install laban sa isang pader na walang angkop na lugar at natatakpan ng isang board sa anyo ng isang istante na may distansya sa pagitan ng board at ang heater ng 40 ... 100 mm, koepisyent sa 1 = 1.05 ... 1.02; b) ang aparato ay naka-install sa isang wall niche na may lalim na higit sa 130 mm na may distansya sa pagitan ng board at ang heating device na 40 ... 100 mm, koepisyent 1 = 1.11 ... 1.06; c) ang aparato ay naka-install sa isang pader na walang angkop na lugar at sarado ng isang kahoy na cabinet na may mga puwang sa itaas na board at sa harap na dingding malapit sa sahig na may distansya sa pagitan ng board at ang heater na katumbas ng 150, 180, 220 at 260 mm, ang koepisyent sa 1 ay 1.25, ayon sa pagkakabanggit; 1.19; 1.13 at 1.12; sa 1 - kadahilanan ng pagwawasto sa 2 - kadahilanan ng pagwawasto, na isinasaalang-alang ang paglamig ng tubig sa mga pipeline. Sa bukas na pagtula ng mga pipeline ng pagpainit ng mainit na tubig at sa pag-init ng singaw, 2 = 1. para sa mga nakatagong pipeline, na may pumping circulation sa 2 = 1.04 (one-pipe system) at sa 2 = 1.05 (two-pipe system na may top wiring); na may natural na sirkulasyon dahil sa pagtaas ng paglamig ng tubig sa mga pipeline, ang mga halaga ng 2 ay dapat na i-multiply sa isang kadahilanan na 1.04.

Ang kinakailangang bilang ng mga seksyon ng mga radiator ng cast-iron para sa kinakalkula na silid ay tinutukoy ng formula:

n = Fpr / fsec,

kung saan ang fsec ay ang heating surface area ng isang seksyon, m? (Talahanayan 2).

n = 96 / 0.31 = 309.

Ang resultang halaga n ay tinatayang. Ito ay, kung kinakailangan, nahahati sa maraming mga aparato at, sa pamamagitan ng pagpapakilala ng isang kadahilanan ng pagwawasto ng 3, isinasaalang-alang ang pagbabago sa average na koepisyent ng paglipat ng init ng aparato, depende sa bilang ng mga seksyon sa loob nito, ang bilang ng mga seksyon na tinanggap para sa Ang pag-install sa bawat heating device ay matatagpuan:

nset = n · sa 3;

nset = 309 1.05 = 325.

Nag-install kami ng 27 radiator sa 12 na seksyon.

pagpainit ng supply ng tubig bentilasyon ng paaralan

1.5 Pagpili ng mga heater

Ang mga air heater ay ginagamit bilang mga heating device upang mapataas ang temperatura ng hangin na ibinibigay sa silid.

Ang pagpili ng mga heater ay tinutukoy sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

1. Tukuyin ang heat flux (W) para sa pagpainit ng hangin:

Fv = 0.278 Q? kasama c (tв - tн), (10)

kung saan ang Q ay ang volumetric na air flow rate, m3 / h; с - density ng hangin sa temperatura tк, kg / m?; cf = 1 kJ / (kg? С) - tiyak na isobaric na kapasidad ng init ng hangin; tк - temperatura ng hangin pagkatapos ng heater, С; tn - paunang temperatura ng hangin na pumapasok sa pampainit,? С

Densidad ng hangin:

c = 346 / (273 + 18) 99.3 / 99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 1709.34 1.19 1 (16- (-16)) = 18095.48 W.

Ang tinantyang mass air velocity ay 4-12 kg / s m?.

3. Pagkatapos, ayon sa talahanayan 7, pipiliin namin ang modelo at ang bilang ng pampainit na may libreng cross-sectional area sa hangin na malapit sa kinakalkula. Sa isang parallel (sa direksyon ng hangin) na pag-install ng ilang mga heater, ang kanilang kabuuang lugar ng libreng cross-section ay isinasaalang-alang. Pinipili namin ang 1 K4PP No. 2 na may libreng air area na 0.115 m? at isang heating surface area na 12.7 m?

4. Para sa napiling air heater kalkulahin ang aktwal na mass air velocity

5. Pagkatapos nito, ayon sa graph (Fig. 10) para sa pinagtibay na modelo ng heater, nakita namin ang heat transfer coefficient k depende sa uri ng coolant, bilis nito, at halaga ng ns. Ayon sa iskedyul, ang koepisyent ng paglipat ng init k = 16 W / (m 2 0 С)

6. Tukuyin ang aktwal na heat flux (W) na ipinadala ng heating unit sa pinainit na hangin:

Фк = k F (t? Cf - tcr),

kung saan ang k ay ang koepisyent ng paglipat ng init, W / (m 2 0 С); Ang F ay ang lugar ng heating surface ng air heater, m2; t?av ay ang average na temperatura ng heat carrier,? С, para sa heat carrier - steam - t?av = 95? С; tav - ang average na temperatura ng pinainit na hangin t? av = (tc + tn) / 2

Фк = 16 12.7 (95 - (16-16) / 2) = 46451 2 = 92902 W.

Ang 2 plate heater na KZPP No. 7 ay nagbibigay ng daloy ng init na 92902 W, at ang kinakailangan ay 83789.85 W. Samakatuwid, ang paglipat ng init ay ganap na natiyak.

Ang margin ng paglipat ng init ay = 6%.

1.6 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa paaralan

Ang paaralan ay nangangailangan ng mainit na tubig para sa sanitary na pangangailangan. Ang isang paaralan na may 90 upuan bawat araw ay kumokonsumo ng 5 litro ng mainit na tubig bawat araw. Kabuuan: 50 litro. Samakatuwid, naglalagay kami ng 2 risers na may rate ng daloy ng tubig na 60 l / h bawat isa (iyon ay, isang kabuuang 120 l / h). Isinasaalang-alang na, sa karaniwan, ang mainit na tubig para sa mga pangangailangan sa sanitary ay ginagamit para sa mga 7 oras sa araw, nakita namin ang halaga ng mainit na tubig - 840 l / araw. 0.35 m3 / h ay natupok bawat oras sa paaralan

Pagkatapos ang daloy ng init para sa supply ng tubig ay magiging

Fgv. = 0.278 0.35 983 4.19 (55 - 5) = 20038 W

Ang bilang ng mga shower para sa paaralan ay 2. Ang oras-oras na pagkonsumo ng mainit na tubig sa isang cabin ay Q = 250 l / h, ipinapalagay namin na sa karaniwan ang shower ay gumagana ng 2 oras sa isang araw.

Pagkatapos ang kabuuang pagkonsumo ng mainit na tubig: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. = 0.278 1 983 4.19 (55 - 5) = 57250 W.

F G.V. = 20038 + 57250 = 77288 W.

2. Pagkalkula ng pagkarga ng init para sa pagpainit ng distrito

2.1 RPagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon sa pamamagitan ngpinagsama-samang mga pamantayan

Ang pinakamataas na daloy ng init (W) na natupok para sa pagpainit ng mga tirahan at pampublikong gusali ng nayon na kasama sa sistema ng pag-init ng distrito ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng pinagsama-samang mga indicator depende sa living space gamit ang mga sumusunod na formula:

Photo.zh. = c? F,

Photo.j. = 0.25 Photo.j., (19)

kung saan ang c ay ang pinalaki na tagapagpahiwatig ng maximum na tiyak na init flux na natupok para sa pagpainit na 1 m? living space, W / m2. Ang mga halaga ng q ay tinutukoy depende sa tinantyang temperatura ng taglamig ng hangin sa labas ayon sa iskedyul (Larawan 62); F - living area, m2.

1. Para sa labintatlong 16-apartment na gusali na may lawak na 720 m 2 nakukuha natin ang:

Photo.zh. = 13 170 720 = 1591200 W.

2. Para sa labing-isang 8-apartment na gusali na may lawak na 360 m 2 ay nakukuha namin ang:

Photo.zh. = 8 170 360 = 489600 W.

3. Para sa pulot. aytem na may sukat na 6x6x2.4 nakukuha namin:

Kabuuan ng larawan = 0.25 170 6 6 = 1530 W;

4. Para sa isang opisina na may sukat na 6x12 m:

Kabuuan ng mga larawan = 0.25 170 6 12 = 3060 W,

Para sa mga indibidwal na gusali ng tirahan, pampubliko at pang-industriya, ang maximum na heat flux (W) na natupok para sa pagpainit at pagpainit ng hangin sa supply ventilation system ay halos tinutukoy ng mga formula:

Phot = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tv - tn.в.),

kung saan q mula at q sa - tiyak na mga katangian ng pagpainit at bentilasyon ng gusali, W / (m 3 · 0 С), kinuha ayon sa talahanayan 20; V n - ang dami ng gusali ayon sa panlabas na sukat na walang basement, m 3, ay kinukuha ayon sa mga karaniwang disenyo o tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng haba nito sa lapad at taas nito mula sa marka ng pagpaplano ng lupa hanggang sa tuktok ng cornice ; t in = ang karaniwang disenyo ng temperatura ng hangin para sa karamihan ng mga silid ng gusali, 0 С; t n = disenyo temperatura ng taglamig ng hangin sa labas, - 25 0 С; t n.v. - disenyo ng temperatura ng bentilasyon sa taglamig ng hangin sa labas, - 16 0 С; a - isang kadahilanan ng pagwawasto na isinasaalang-alang ang epekto sa mga tiyak na katangian ng thermal ng mga lokal na kondisyon ng klima sa tn = 25 0 С а = 1.05

Larawan = 0.7 18 36 4.2 (10 - (- 25)) 1.05 = 5000.91W,

Fv.kabuuan = 0.4 5000.91 = 2000 W.

Bahay ng Brigada:

Larawan = 0.5 1944 (18 - (- 25)) 1.05 = 5511.2W,

Workshop sa paaralan:

Larawan = 0.6 1814.4 (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 W,

Fv = 0.2 1814.4 (15 - (- 16)) = 11249.28 W,

2.2 RPagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para satirahan at pampublikong gusali

Ang average na daloy ng init (W) na natupok sa panahon ng pag-init para sa supply ng mainit na tubig ng mga gusali ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula:

F G.V. = q pasulong N w,

Depende sa rate ng pagkonsumo ng tubig sa temperatura na 55 0 С, ang pinalaki na tagapagpahiwatig ng average na daloy ng init (W) na ginugol sa mainit na supply ng tubig para sa isang tao ay: ay 407 watts.

Para sa 16 na gusali ng apartment na may 60 residente, ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig ay: = 407 60 = 24 420 W,

para sa labintatlo tulad ng mga bahay - F. = 2442013 = 317460 W.

Pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ng walong 16-apartment na gusali na may 60 residente sa tag-araw

F g.v.l. = 0.65 F g. = 0.65 317460 = 206349 W

Para sa 8 apartment building na may 30 residente, ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig ay:

F G.V. = 407 30 = 12210 W,

para sa labing-isang ganoong mga bahay - F. = 1221011 = 97680 W.

Pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig ng labing-isang 8-apartment na gusali na may 30 residente sa tag-araw

F g.v.l. = 0.65 F g. = 0.65 97680 = 63492 W.

Kung gayon ang daloy ng init para sa suplay ng tubig ng opisina ay magiging:

Fgv. = 0.278 0.833 983 4.19 (55 - 5) = 47690 W

Pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ng opisina sa tag-araw:

F g.v.l. = 0.65 F g.c. = 0.65 47690 = 31000 W

Daloy ng init para sa supply ng tubig ng pulot. ay magiging:

Fgv. = 0.278 0.23 983 4.19 (55 - 5) = 13167 W

Pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa pulot. item sa tag-araw:

F g.v.l. = 0.65 F g.c. = 0.65 13167 = 8559 W

Kailangan din ng mainit na tubig sa mga pagawaan para sa mga pangangailangan sa kalusugan.

Ang workshop ay naglalaman ng 2 risers na may rate ng daloy ng tubig na 30 l / h bawat isa (iyon ay, isang kabuuang 60 l / h). Isinasaalang-alang na sa average na mainit na tubig para sa sanitary na pangangailangan ay ginagamit para sa mga 3 oras sa araw, nakita namin ang halaga ng mainit na tubig - 180 l / araw

Fgv. = 0.278 0.68 983 4.19 (55 - 5) = 38930 W

Ang daloy ng init na natupok para sa mainit na supply ng tubig sa pagawaan ng paaralan sa tag-araw:

Fgv.l = 38930 0.65 = 25304.5 W

Talahanayan ng buod ng daloy ng init

Kinakalkula ang mga heat flux, W
	Pangalan		Pagpainit	Bentilasyon	Mga pangangailangan sa teknolohiya
	Paaralan para sa 90 mag-aaral
	16 sq. Bahay
	honey. talata
	8 gusali ng apartment
	Pagawaan ng paaralan

F kabuuang = F mula + F hanggang + F g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 W.

3. Pagbuo ng taunang iskedyul ng mga iyonpayload at pagpili ng mga boiler

3.1 Pagbuo ng taunang iskedyul ng pagkarga ng init

Ang taunang pagkonsumo para sa lahat ng uri ng pagkonsumo ng init ay maaaring kalkulahin gamit ang mga analytical formula, ngunit mas maginhawa upang matukoy ito nang graphically mula sa taunang iskedyul ng pag-load ng init, na kinakailangan din upang maitatag ang mga operating mode ng boiler house sa buong taon. Ang nasabing iskedyul ay naka-plot depende sa tagal ng pagkilos sa isang partikular na lugar ng iba't ibang temperatura, na tinutukoy ayon sa Appendix 3.

Sa fig. Ipinapakita ng 3 ang taunang iskedyul ng pagkarga ng boiler house na nagsisilbi sa residential area ng village at isang grupo ng mga pang-industriyang gusali. Ang graph ay binuo bilang mga sumusunod. Sa kanang bahagi, kasama ang abscissa, ang tagal ng operasyon ng boiler room ay naka-plot sa mga oras, sa kaliwang bahagi - ang temperatura sa labas ng hangin; ang ordinate ay ang pagkonsumo ng init.

Una, ang isang graph ng pagbabago sa pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng mga tirahan at pampublikong gusali ay naka-plot depende sa temperatura sa labas. Upang gawin ito, ang kabuuang maximum na heat flux na ginugol sa pag-init ng mga gusaling ito ay naka-plot sa ordinate axis, at ang nahanap na punto ay konektado sa pamamagitan ng isang tuwid na linya sa punto na naaayon sa panlabas na temperatura ng hangin, katumbas ng average na temperatura ng disenyo ng tirahan. mga; pampubliko at pang-industriyang mga gusali tв = 18 ° С. Dahil ang simula ng panahon ng pag-init ay kinuha sa isang temperatura na 8 ° C, ang linya 1 ng graph hanggang sa temperatura na ito ay ipinapakita na may tuldok na linya.

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng mga pampublikong gusali sa function na tn ay isang hilig na tuwid na linya 3 mula tв = 18 ° С hanggang sa kinakalkula na temperatura ng bentilasyon tn.v. para sa isang partikular na klimatiko na rehiyon. Sa mas mababang temperatura, ang hangin sa silid ay idinagdag sa suplay ng hangin. nangyayari ang recirculation, at ang pagkonsumo ng init ay nananatiling hindi nagbabago (ang graph ay parallel sa abscissa axis). Sa katulad na paraan, ang mga graph ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng iba't ibang mga gusaling pang-industriya ay naka-plot. Ang average na temperatura ng mga pang-industriyang gusali ay tв = 16 ° С. Ipinapakita ng figure ang kabuuang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon para sa grupong ito ng mga bagay (mga linya 2 at 4 na nagsisimula sa temperatura na 16 ° C). Ang pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig at mga teknolohikal na pangangailangan ay hindi nakadepende sa tn. Ang pangkalahatang graph para sa mga pagkawala ng init na ito ay ipinapakita sa pamamagitan ng tuwid na linya 5.

Ang kabuuang graph ng pagkonsumo ng init depende sa temperatura ng hangin sa labas ay ipinapakita ng sirang linya 6 (ang break point ay tumutugma sa tn.v.), na pinuputol sa ordinate axis ang isang segment na katumbas ng maximum na heat flux na natupok para sa lahat ng uri ng pagkonsumo (? Fot +? Fw +? Fg. v. +? Ft) sa isang disenyo sa labas ng temperatura tн.

Pagdaragdag ng kabuuang load, nakakuha ako ng 2.9W.

Sa kanan ng abscissa axis, para sa bawat temperatura sa labas, ang bilang ng mga oras ng panahon ng pag-init (sa accrual na batayan) kung saan ang temperatura ay pinananatiling katumbas o mas mababa kaysa sa kung saan ginagawa ang konstruksiyon (Appendix 3 ) ay nakabalangkas. At ang mga patayong linya ay iginuhit sa pamamagitan ng mga puntong ito. Dagdag pa, ang mga ordinate ay inaasahang papunta sa mga linyang ito mula sa kabuuang graph ng pagkonsumo ng init, na tumutugma sa maximum na pagkonsumo ng init sa parehong mga temperatura sa labas. Ang mga nakuha na puntos ay konektado sa pamamagitan ng isang makinis na kurba 7, na isang graph ng pagkarga ng init para sa panahon ng pag-init.

Ang lugar na nalilimitahan ng mga coordinate axes, curve 7 at pahalang na linya 8, na nagpapakita ng kabuuang pagkarga ng tag-init, ay nagpapahayag ng taunang pagkonsumo ng init (GJ / taon):

Qyear = 3.6 10 -6 F m Q m n,

kung saan ang F ay ang lugar ng taunang iskedyul ng pagkarga ng init, mm?; Ang m Q at m n ay ang mga kaliskis ng pagkonsumo ng init at ang oras ng pagpapatakbo ng boiler house, ayon sa pagkakabanggit, W / mm at h / mm.

Qyear = 3.6 10 -6 9871.74 23548 47.8 = 40001.67J / taon

Kung saan ang panahon ng pag-init ay nagkakahalaga ng 31,681.32 J / taon, na 79.2%, para sa tag-araw 6589.72 J / taon, na 20.8%.

3.2 Ang pagpili ng coolant

Gumagamit kami ng tubig bilang isang carrier ng init. Dahil ang thermal design load Фр ay? 2.9 MW, na mas mababa kaysa sa kondisyon (Fr? 5.8 MW), pinapayagan itong gumamit ng tubig na may temperatura na 105 ° C sa linya ng supply, at ang temperatura ng tubig sa return pipeline ay kinuha katumbas ng 70 ° C. Kasabay nito, isinasaalang-alang namin na ang pagbaba ng temperatura sa network ng consumer ay maaaring umabot sa 10%.

Ang paggamit ng sobrang init na tubig bilang isang heat carrier ay nagbibigay ng isang mahusay na pagtitipid sa metal ng mga tubo sa pamamagitan ng pagbabawas ng kanilang diameter, binabawasan ang pagkonsumo ng enerhiya na natupok ng mga bomba ng network, dahil ang kabuuang dami ng tubig na nagpapalipat-lipat sa system ay nabawasan.

Dahil ang ilang mga mamimili ay nangangailangan ng singaw para sa mga teknikal na layunin, ang mga karagdagang heat exchanger ay kailangang i-install sa mga mamimili.

3.3 Pagpili ng mga boiler

Ang mga heating at industrial boiler, depende sa uri ng mga boiler na naka-install sa kanila, ay maaaring maging mainit na tubig, singaw o pinagsama - na may steam at hot water boiler.

Ang pagpili ng mga maginoo na cast iron boiler na may mababang temperatura na coolant ay pinapasimple at binabawasan ang gastos ng lokal na supply ng enerhiya. Para sa supply ng init, tumatanggap kami ng tatlong cast-iron water boiler na "Tula-3" na may thermal power na 779 kW bawat isa na may gas fuel na may mga sumusunod na katangian:

Tinatayang kapangyarihan Fr = 2128 kW

Naka-install na kapangyarihan Fu = 2337 kW

Heating surface area - 40.6 m2

Bilang ng mga seksyon - 26

Mga sukat 2249 x 2300 x 2361 mm

Pinakamataas na temperatura ng pagpainit ng tubig - 115? С

Kahusayan kapag nagtatrabaho sa gas z k.a. = 0.8

Kapag nagpapatakbo sa steam mode, labis na presyon ng singaw - 68.7 kPa

Kapag nagpapatakbo sa steam mode, ang kapangyarihan ay nababawasan ng 4 - 7%

3.4 Konstruksyon ng isang taunang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng isang thermal boiler house

Dahil sa ang katunayan na ang pag-load ng init ng mga mamimili ay nag-iiba depende sa panlabas na temperatura ng hangin, ang operating mode ng bentilasyon at air conditioning system, ang pagkonsumo ng tubig para sa mainit na supply ng tubig at mga teknolohikal na pangangailangan, ang mga matipid na mode ng produksyon ng init sa boiler house dapat tiyakin ng sentral na regulasyon ng supply ng init.

Sa mga network ng pagpainit ng tubig, ginagamit ang mataas na kalidad na regulasyon ng supply ng init, na isinasagawa sa pamamagitan ng pagbabago ng temperatura ng coolant sa isang pare-pareho ang rate ng daloy.

Ang mga graph ng temperatura ng tubig sa heating network ay tp = f (tn,? C), tо = f (tn,? C). Ang pagkakaroon ng pagbuo ng isang graph ayon sa pamamaraang ibinigay sa gawain para sa tн = 95? С; tо = 70? С para sa pagpainit (isinasaalang-alang na ang temperatura ng coolant sa network ng mainit na supply ng tubig ay hindi dapat mahulog sa ibaba 70? С), tpv = 90? С; tоv = 55? С - para sa bentilasyon, tinutukoy namin ang mga saklaw ng pagbabago ng temperatura ng coolant sa mga network ng pagpainit at bentilasyon. Ang abscissa ay ang temperatura sa labas, ang ordinate ay ang temperatura ng tubig sa network. Ang pinagmulan ng mga coordinate ay tumutugma sa kinakalkula na panloob na temperatura para sa mga tirahan at pampublikong gusali (18 ° C) at ang temperatura ng coolant, katumbas din ng 18 ° C. Sa intersection ng mga perpendicular na naibalik sa coordinate axes sa mga punto na tumutugma sa mga temperatura tp = 95 ° C, tn = -25 ° C, ang punto A ay natagpuan, at sa pamamagitan ng pagguhit ng isang pahalang na linya mula sa pagbabalik ng temperatura ng tubig na 70 ° C , punto B. Pagkonekta ng mga punto A at Sa pinagmulan ng mga coordinate, nakakakuha kami ng isang graph ng pagbabago ng temperatura ng direkta at bumalik na tubig sa heating network depende sa temperatura ng hangin sa labas. Sa pagkakaroon ng isang load ng mainit na supply ng tubig, ang temperatura ng coolant sa supply line ng isang open-type na network ay hindi dapat mahulog sa ibaba 70 ° C, samakatuwid, ang temperatura graph para sa supply ng tubig ay may break point C, hanggang ang kaliwa kung saan φ p = const. Ang supply ng init para sa pagpainit sa isang pare-parehong temperatura ay kinokontrol sa pamamagitan ng pagbabago ng daloy ng rate ng carrier ng init. Ang pinakamababang temperatura ng pagbabalik ng tubig ay natutukoy sa pamamagitan ng pagguhit ng patayong linya sa punto C hanggang sa intersection sa return water curve. Ang projection ng point D papunta sa ordinate axis ay nagpapakita ng pinakamaliit na pho value. Ang patayo, na nakuhang muli mula sa punto na tumutugma sa kinakalkula na panlabas na temperatura (-16 ° C), ay nagsasalubong sa mga linya ng AC at BD sa mga puntong E at F, na nagpapakita ng pinakamataas na temperatura ng direkta at bumalik na tubig para sa mga sistema ng bentilasyon. Iyon ay, ang mga temperatura ay 91 ° C at 47 ° C, ayon sa pagkakabanggit, na nananatiling hindi nagbabago sa hanay mula sa tn.w at tn (mga linya ng EK at FL). Sa hanay na ito ng mga panlabas na temperatura ng hangin, ang mga air handling unit ay gumagana nang may recirculation, ang antas nito ay kinokontrol upang ang temperatura ng hangin na pumapasok sa mga heater ay nananatiling pare-pareho.

Ang graph ng mga temperatura ng tubig sa heating network ay ipinapakita sa Fig. 4.

Larawan 4. Iskedyul ng mga temperatura ng tubig sa heating network.

Bibliograpiya

1. Efendiev A.M. Disenyo ng power supply para sa agro-industrial complex na mga negosyo. Toolkit. Saratov 2009.

2. Zakharov A.A. Workshop sa paggamit ng init sa agrikultura. Pangalawang edisyon, binago at pinalaki. Moscow Agropromizdat 1985.

3. Zakharov A.A. Ang paggamit ng init sa agrikultura. Moscow Kolos 1980.

4. Kiryushatov A.I. Thermal power plant para sa produksyon ng agrikultura. Saratov 1989.

5. SNiP 2.10.02-84 Mga gusali at lugar para sa imbakan at pagproseso ng mga produktong pang-agrikultura.

Nai-post sa Allbest.ru

Mga katulad na dokumento

Pagpapatakbo ng mga sistema ng supply ng gas. Mga teknikal na katangian ng aparato para sa pagpainit at supply ng mainit na tubig AOGV-10V. Paglalagay at pag-install ng device. Pagpapasiya ng oras-oras at taunang pagkonsumo ng natural na gas ng apparatus para sa pagpainit at supply ng mainit na tubig.

thesis, idinagdag noong 01/09/2009


Sinusuri ang mga katangian ng heat-shielding ng mga panlabas na bakod. Suriin kung may moisture condensation. Pagkalkula ng thermal power ng heating system. Pagpapasiya ng lugar sa ibabaw at ang bilang ng mga heating device. Aerodynamic na pagkalkula ng mga channel ng sistema ng bentilasyon.

term paper, idinagdag noong 12/28/2017


Mga uri ng mga central heating system at ang kanilang mga prinsipyo ng pagpapatakbo. Paghahambing ng mga modernong sistema ng supply ng init ng isang hydrodynamic heat pump ng uri ng TC1 at isang klasikong heat pump. Mga modernong sistema ng pag-init at mainit na supply ng tubig sa Russia.

abstract, idinagdag noong 03/30/2011


Thermal na pagkalkula ng mga panlabas na nakapaloob na istruktura. Pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng hangin sa bentilasyon. Ang pagpili ng sistema ng pag-init at ang uri ng mga aparato sa pag-init, pagkalkula ng haydroliko. Mga kinakailangan sa kaligtasan ng sunog para sa mga sistema ng bentilasyon.

idinagdag ang term paper noong 10/15/2013


Disenyo at pagkalkula ng isang one-pipe water heating system. Pagpapasiya ng kinakalkula na daloy ng init at rate ng daloy ng heating agent para sa mga heating device. Hydraulic na pagkalkula ng pagkawala ng init sa mga silid at gusali, temperatura sa isang hindi pinainit na basement.

idinagdag ang term paper noong 05/06/2015


Panlabas at panloob na mga parameter ng hangin para sa malamig at mainit na panahon. Pagkalkula ng heat engineering ng mga nakapaloob na istruktura. Pagkalkula ng pagkawala ng init ng gusali. Pagguhit ng balanse ng init at pagpili ng sistema ng pag-init. Mga ibabaw ng heating device.

term paper, idinagdag noong 12/20/2015


Pagkalkula ng mga naglo-load ng init para sa pagpainit, bentilasyon at supply ng mainit na tubig. Pana-panahong pagkarga ng init. Pagkalkula ng buong taon na pagkarga. Pagkalkula ng mga temperatura ng tubig sa network. Pagkalkula ng pagkonsumo ng tubig sa network. Pagkalkula ng heating scheme ng boiler room. Konstruksyon ng isang heating scheme para sa isang boiler room.

thesis, idinagdag noong 10/03/2008


Boiler room, pangunahing kagamitan, prinsipyo ng pagpapatakbo. Hydraulic na pagkalkula ng mga network ng pag-init. Pagpapasiya ng pagkonsumo ng enerhiya ng init. Konstruksyon ng isang mas mataas na iskedyul para sa regulasyon ng supply ng init. Ang proseso ng paglambot ng feed water, pag-loosening at pagbabagong-buhay.

thesis, idinagdag noong 02/15/2017


Mga katangian ng inaasahang kumplikado at ang pagpili ng teknolohiya para sa mga proseso ng produksyon. Mekanisasyon ng supply ng tubig at pagtutubig ng mga hayop. Teknolohikal na pagkalkula at pagpili ng kagamitan. Mga sistema ng bentilasyon at pag-init ng hangin. Pagkalkula ng air exchange at pag-iilaw.

term paper, idinagdag noong 12/01/2008


Ang paggamit ng radiant heating. Mga kondisyon sa pagpapatakbo para sa mga gas at electric infrared na naglalabas. Disenyo ng mga sistema ng pag-init na may mga heater ITF "Elmash-micro". Ang sistema ng kontrol sa temperatura ng hangar at ang layunin ng 2TPM1 na dalawang-channel na controller.

Ñîäåðæàíèå

Panimula

Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig para sa isang paaralan para sa 90 mag-aaral

1.1 Maikling paglalarawan ng paaralan

2 Pagpapasiya ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na bakod ng garahe

3 Pagkalkula ng heating surface area at pagpili ng mga heating device para sa mga central heating system

4 Pagkalkula ng palitan ng hangin ng paaralan

5 Pagpili ng mga heater

6 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig ng paaralan

Pagkalkula ng pagpainit at bentilasyon ng iba pang mga bagay ayon sa ibinigay na scheme No. 1 na may sentralisadong at lokal na supply ng init

2.1 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ayon sa pinalaki na mga pamantayan ng tirahan at pampublikong pasilidad

2.2 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para sa mga tirahan at pampublikong gusali

3. Konstruksyon ng isang taunang iskedyul ng pagkarga ng init at pagpili ng mga boiler

1 Pagbuo ng taunang heat load graph

3.2 Pagpili ng daluyan ng pag-init

3 Pagpili ng mga boiler

3.4 Konstruksyon ng isang taunang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng isang thermal boiler house

Bibliograpiya

Panimula

Ang agro-industrial complex ay isang energy-intensive na sangay ng pambansang ekonomiya. Ang isang malaking halaga ng enerhiya ay ginugol sa pag-init ng mga pang-industriya, tirahan at pampublikong mga gusali, ang paglikha ng isang artipisyal na microclimate sa mga gusali ng hayop at proteksiyon na mga istruktura ng lupa, pagpapatuyo ng mga produktong pang-agrikultura, mga produkto ng pagmamanupaktura, pagkuha ng artipisyal na malamig at para sa maraming iba pang mga layunin. Samakatuwid, ang power supply ng agro-industrial complex ay kinabibilangan ng isang malawak na hanay ng mga gawain na nauugnay sa produksyon, paghahatid at paggamit ng thermal at elektrikal na enerhiya, gamit ang tradisyonal at di-tradisyonal na mga mapagkukunan ng enerhiya.

Sa proyektong ito ng kurso, ang isang opsyon para sa pinagsamang supply ng kuryente ng settlement ay iminungkahi:

· Para sa isang naibigay na pamamaraan ng mga bagay ng agro-industrial complex, ang isang pagsusuri ng pangangailangan para sa enerhiya ng init, kuryente, gas at malamig na tubig ay isinasagawa;

· Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at mga karga ng supply ng mainit na tubig;

· Ang kinakailangang kapasidad ng boiler house ay tinutukoy, na maaaring matugunan ang mga pangangailangan ng ekonomiya sa init;

· Ang pagpili ng mga boiler ay isinasagawa.

Pagkalkula ng pagkonsumo ng gas,

1. Pagkalkula ng pag-init, bentilasyon at supply ng mainit na tubig ng isang paaralan para sa 90 mag-aaral

1.1 Maikling paglalarawan ng paaralan

Mga sukat 43.350x12x2.7.

Dami ng kwarto V = 1709.34 m 3.

Ang mga panlabas na longitudinal na pader ay nagdadala ng pagkarga, na gawa sa nakaharap at tinatapos, makapal na brick ng KP-U100 / 25 na tatak alinsunod sa GOST 530-95 sa isang semento-buhangin mortar M 50, 250 at 120 mm ang kapal at 140 mm ng pagkakabukod - pinalawak na polystyrene sa pagitan nila.

Ang mga panloob na dingding ay gawa sa guwang, makapal na ceramic na mga brick ng KP-U100 / 15 na tatak alinsunod sa GOST 530-95, na may M50 mortar.

Ang mga partisyon ay gawa sa KP-U75 / 15 na mga brick alinsunod sa GOST 530-95, na may M 50 mortar.

Bubong - materyales sa bubong (3 layer), semento-buhangin screed 20mm, pinalawak na polystyrene 40mm, materyales sa bubong sa 1 layer, semento-buhangin screed 20mm at reinforced concrete slab;

Mga palapag - kongkreto М300 at lupa na pinasiksik ng mga durog na bato.

Dobleng bintana na may double wooden sash, laki ng bintana na 2940x3000 (22 piraso) at 1800x1760 (4 na piraso).

Mga solong panlabas na kahoy na pinto 1770х2300 (6 na mga PC)

Mga parameter ng disenyo ng panlabas na hangin tн = - 25 0 С.

Tinatayang temperatura ng bentilasyon ng taglamig ng hangin sa labas tн.в. = - 16 0 С.

Ang temperatura ng disenyo ng panloob na hangin ay tв = 16 0 С.

Ang moisture zone ng lugar ay normal na tuyo.

Barometric pressure 99.3 kPa.

1.2 Pagkalkula ng air exchange school

Ang proseso ng pagkatuto ay nagaganap sa paaralan. Ito ay nailalarawan sa pamamagitan ng isang mahabang pananatili ng isang malaking bilang ng mga mag-aaral. Walang nakakapinsalang emisyon. Ang koepisyent ng pagbabago ng hangin para sa paaralan ay magiging 0.95 ... 2.

K ∙ Vп,

kung saan ang Q ay air exchange, m³ / h; Vp - dami ng silid, m³; K - ang dalas ng palitan ng hangin ay kinuha = 1.

Larawan 1. Ang mga sukat ng silid.

Dami ng kwarto: = 1709.34 m 3. = 1 ∙ 1709.34 = 1709.34 m 3 / h.

Inaayos namin ang pangkalahatang bentilasyon sa silid, na sinamahan ng pag-init. Inayos namin ang natural na bentilasyon ng tambutso sa anyo ng mga shaft ng tambutso, ang cross-sectional area F ng mga shaft ng tambutso ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula: F = Q / (3600 ∙ ν k.vn). , na dati nang natukoy ang bilis ng hangin sa tambutso na may taas na h = 2.7 m

ν c.vn. =

ν c.vn. = = 1.23 m / s = 1709.34 ∙ / (3600 ∙ 1.23) = 0.38 m2

Ang bilang ng mga exhaust shaft hsh = F / 0.04 = 0.38 / 0.04 = 9.5≈ 10

Tumatanggap kami ng 10 exhaust shaft na may taas na 2 m at isang libreng cross-section na 0.04 m² (na may mga sukat na 200 x 200 mm).

1.3 Pagpapasiya ng pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na enclosure ng silid

Hindi namin isinasaalang-alang ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panloob na bakod ng silid, dahil ang pagkakaiba ng temperatura sa mga shared room ay hindi lalampas sa 5 0 C. Tukuyin ang heat transfer resistance ng mga nakapaloob na istruktura. Ang paglaban sa paglipat ng init ng panlabas na dingding (Larawan 1) ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula, gamit ang data sa Talahanayan. 1, alam na ang thermal resistance sa heat absorption ng panloob na ibabaw ng bakod Rw = 0.115 m 2 ∙ 0 С / W

,

kung saan Rв - thermal resistance sa pagsipsip ng init ng panloob na ibabaw ng bakod, m² · ºС / W; - ang kabuuan ng thermal resistances ng thermal conductivity ng mga indibidwal na layer t - layer fencing na may kapal na δi (m), gawa sa mga materyales na may thermal conductivity λi, W / (m · ºС), λ values ​​​​ay ibinibigay sa Table 1 ; Rн - thermal resistance sa paglipat ng init ng panlabas na ibabaw ng bakod Rн = 0.043 m 2 ∙ 0 С / W (para sa mga panlabas na pader at attic floor).

Fig. 1 Istraktura ng mga materyales sa dingding.

Talahanayan 1 Thermal conductivity at lapad ng mga materyales sa dingding.

Panlabas na pader na paglaban sa paglipat ng init:

R 01 = m² · ºС / W.

) Paglaban sa paglipat ng init ng mga bintana Rо.ok = 0.34 m 2 ∙ 0 С / W (matatagpuan mula sa talahanayan sa pahina 8)

Ang paglaban sa paglipat ng init ng mga panlabas na pinto at gate 0.215 m 2 ∙ 0 С / W (matatagpuan mula sa talahanayan sa pahina 8)

) Paglaban sa paglipat ng init ng kisame para sa isang attic floor (Rw = 0.115 m 2 ∙ 0 C / W, Rn = 0.043 m 2 ∙ 0 C / W).

Pagkalkula ng pagkawala ng init sa mga sahig:

Fig. 2 istraktura ng kisame.

Talahanayan 2 Thermal conductivity at lapad ng mga materyales sa sahig

Ang paglaban sa paglipat ng init ng kisame

m 2 ∙ 0 С / W.

) Ang mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga sahig ay kinakalkula sa mga zone - mga piraso ng 2 m ang lapad na kahanay sa mga panlabas na dingding (Larawan 3).

Mga lugar sa sahig na binawasan ang lugar ng basement: = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F1 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 148 m 2

F2 = 12 ∙ 2 + 12 ∙ 2 = 48 m 2, = 43 ∙ 2 + 28 ∙ 2 = 142 m 2

F3 = 6 ∙ 0.5 + 12 ∙ 2 = 27 m 2

Mga lugar sa sahig ng basement: = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F1 = 6 ∙ 2 + 6 ∙ 2 = 24 m 2, = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

F2 = 6 ∙ 2 = 12 m 2

F1 = 15 ∙ 2 + 15 ∙ 2 = 60 m 2

Ang mga sahig na direktang matatagpuan sa lupa ay itinuturing na hindi insulated kung binubuo sila ng ilang mga layer ng mga materyales, ang thermal conductivity ng bawat isa ay λ≥1.16 W / (m 2 ∙ 0 С). Ang mga insulated floor ay itinuturing na ang insulation layer na may λ<1,16 Вт/м 2 ∙ 0 С.

Ang paglaban sa paglipat ng init (m 2 ∙ 0 С / W) para sa bawat zone ay tinutukoy bilang para sa mga di-insulated na sahig, dahil thermal conductivity ng bawat layer λ≥1.16 W / m 2 ∙ 0 С. Kaya, ang paglaban sa paglipat ng init Rо = Rn.p. para sa unang zone ito ay 2.15, para sa pangalawa - 4.3, para sa pangatlo - 8.6, ang natitira - 14.2 m 2 ∙ 0 C / W.

) Ang kabuuang lugar ng mga pagbubukas ng bintana: tinatayang = 2.94 ∙ 3 ∙ 22 + 1.8 ∙ 1.76 ∙ 6 = 213 m 2.

Ang kabuuang lugar ng mga panlabas na pintuan: dv = 1.77 ∙ 2.3 ∙ 6 = 34.43 m 2.

Ang lugar ng panlabas na dingding na binawasan ang mga pagbubukas ng bintana at pinto: n.s. = 42.85 ∙ 2.7 + 29.5 ∙ 2.7 + 11.5 ∙ 2.7 + 14.5 ∙ 2.7 + 3 ∙ 2.7 + 8.5 ∙ 2.7 - 213-34 , 42 m 2.62

Lugar sa dingding ng basement: n.s.p = 14.5 ∙ 2.7 + 5.5 ∙ 2.7-4.1 = 50

) Lugar ng kisame: pawis = 42.85 ∙ 12 + 3 ∙ 8.5 = 539.7 m 2,

,

kung saan ang F ay ang lugar ng bakod (m2), na kinakalkula na may katumpakan na 0.1 m2 (ang mga linear na sukat ng mga nakapaloob na istruktura ay tinutukoy na may katumpakan ng 0.1 m, na sinusunod ang mga panuntunan sa pagsukat); tв at tн - disenyo ng temperatura ng panloob at panlabas na hangin, ºС (app. 1 ... 3); R 0 - kabuuang paglaban sa paglipat ng init, m 2 ∙ 0 С / W; n ay isang koepisyent depende sa posisyon ng panlabas na ibabaw ng bakod na may kaugnayan sa panlabas na hangin, kukunin namin ang mga halaga ng koepisyent n = 1 (para sa mga panlabas na dingding, mga non-attic coatings, attic floor na may bakal, baldosado o asbestos-semento na bubong sa isang kalat-kalat na lathing, mga sahig sa lupa)

Ang pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga panlabas na pader:

Fns = 601.1 W.

Ang pagkawala ng init sa mga panlabas na dingding ng basement:

Fn.s.p = 130.1W.

∑F n.s. = F n.s. + F n.s.p. = 601.1 + 130.1 = 731.2 W.

Mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga bintana:

Fock = 25685 W.

Mga pagkawala ng init sa pamamagitan ng mga pintuan:

Fdv = 6565.72 W.

Pagkawala ng init sa kisame:

Fpot = = 13093.3 W.

Pagkawala ng init sa sahig:

Fpol = 6240.5 W.

Mga pagkawala ng init sa sahig ng basement:

Fpol.p = 100 W.

∑Ф palapag = Ф palapag. + F pol.p. = 6240.5 + 100 = 6340.5 W.

Ang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na patayo at hilig (elevation projection) na mga dingding, pintuan at bintana ay nakasalalay sa iba't ibang mga kadahilanan. Ang mga halaga ng Fdob ay kinakalkula bilang isang porsyento ng mga pangunahing pagkawala ng init. Ang karagdagang pagkawala ng init sa pamamagitan ng panlabas na dingding at mga bintanang nakaharap sa hilaga, silangan, hilagang-kanluran at hilagang-silangan ay 10%, sa timog-silangan at kanluran - 5%.

Ang mga karagdagang pagkalugi para sa pagpasok ng hangin sa labas para sa mga gusaling pang-industriya ay kinukuha sa halagang 30% ng mga pangunahing pagkalugi sa lahat ng mga bakod:

Finf = 0.3 7 watts

Kaya, ang kabuuang pagkawala ng init ay tinutukoy ng formula:

1.4 Pagkalkula ng heating surface area at pagpili ng mga heating device para sa central heating system

Ang pinakakaraniwan at unibersal na mga kagamitan sa pag-init na ginagamit ay mga radiator ng cast iron. Naka-install ang mga ito sa tirahan, pampubliko at iba't ibang mga pang-industriyang gusali. Gumagamit kami ng mga bakal na tubo bilang mga kagamitan sa pag-init sa mga pasilidad ng produksyon.

Alamin muna natin ang daloy ng init mula sa mga pipeline ng sistema ng pag-init. Ang heat flux na ibinigay sa silid sa pamamagitan ng hayagang inilatag na mga non-insulated pipeline ay tinutukoy ng formula 3:

Ftr = Ftr ∙ ktr · (ttr - tv) ∙ η,

kung saan ang Ftr = π ∙ d · l ay ang lugar ng panlabas na ibabaw ng tubo, m2; d at l - panlabas na diameter at haba ng pipeline, m (diameter ng pangunahing pipelines ay karaniwang 25 ... 50 mm, risers 20 ... 32 mm, mga koneksyon sa mga heating device 15 ... 20 mm); ktr - ang koepisyent ng paglipat ng init ng pipe W / (m 2 ∙ 0 С) ay tinutukoy ayon sa talahanayan 4, depende sa ulo ng temperatura at ang uri ng carrier ng init sa pipeline, ºС; η - koepisyent na katumbas ng 0.25 para sa linya ng supply na matatagpuan sa ilalim ng kisame, para sa mga vertical risers - 0.5, para sa linya ng pagbabalik na matatagpuan sa itaas ng sahig - 0.75, para sa mga koneksyon sa heating device - 1.0

Supply pipeline:

Diameter-50mm: 50mm = 3.14 ∙ 73.4 ∙ 0.05 = 11.52 m²;

Diameter 32mm: 32mm = 3.14 ∙ 35.4 ∙ 0.032 = 3.56 m²;

Diameter-25 mm: 25mm = 3.14 ∙ 14.45 ∙ 0.025 = 1.45 m²;

Diameter-20: 20mm = 3.14 ∙ 32.1 ∙ 0.02 = 2.02 m²;

Ibalik ang piping:

Diameter-25mm: 25mm = 3.14 ∙ 73.4 ∙ 0.025 = 5.76 m²;

Diameter-40mm: 40mm = 3.14 ∙ 35.4 ∙ 0.04 = 4.45 m²;

Diameter-50mm: 50mm = 3.14 ∙ 46.55 ∙ 0.05 = 7.31 m2;

Ang koepisyent ng paglipat ng init ng mga tubo para sa average na pagkakaiba sa pagitan ng temperatura ng tubig sa aparato at ang temperatura ng hangin sa silid (95 + 70) / 2 - 15 = 67.5 ºС ay kinuha katumbas ng 9.2 W / (m² ∙ ºС). alinsunod sa datos sa talahanayan 4.

Direktang heat pipe:

Ф п1.50mm = 11.52 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 8478.72 W;

Ф п1.32mm = 3.56 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 2620.16 W;

Ф п1.25mm = 1.45 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1067.2 W;

Ф п1.20mm = 2.02 ∙ 9.2 · (95 - 16) ∙ 1 = 1486.72 W;

Ibalik ang heat pipe:

Ф п2.25mm = 5.76 ∙ 9.2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2914.56 W;

Ф п2.40mm = 4.45 ∙ 9.2 · (70 - 16) ∙ 1 = 2251.7 W;

Ф п2.50mm = 7.31 ∙ 9.2 · (70 - 16) ∙ 1 = 3698.86 W;

Kabuuang heat flux mula sa lahat ng pipelines:

Ф tr = 8478.72 + 2620.16 + 1067.16 + 1486.72 + 2914.56 + 2251.17 + 3698.86 = 22517.65 W

Ang kinakailangang heating surface area (m2) ng mga device ay halos tinutukoy ng formula 4:

,

kung saan ang Fogr-Ftr ay ang heat transfer ng mga heating device, W; Ftr - paglipat ng init ng mga bukas na pipeline na matatagpuan sa parehong silid na may mga aparato sa pag-init, W; pr - koepisyent ng paglipat ng init ng aparato, W / (m 2 ∙ 0 С). para sa pagpainit ng tubig tпр = (tг + tо) / 2; tg at tо - disenyo ng temperatura ng mainit at pinalamig na tubig sa device; para sa low-pressure steam heating, tпр = 100 ºС, sa high-pressure system tпр ay katumbas ng steam temperature sa harap ng device sa kaukulang pressure nito; tв - disenyo ng temperatura ng hangin sa silid, ºС; Ang β 1 ay isang correction factor na isinasaalang-alang ang paraan ng pag-install ng heating device. Para sa libreng pag-install laban sa isang pader o sa isang angkop na lugar na 130 mm malalim β 1 = 1; sa ibang mga kaso, ang mga halaga ng β 1 ay kinukuha batay sa sumusunod na data: a) ang aparato ay naka-install laban sa isang pader na walang niche at natatakpan ng isang board sa anyo ng isang istante na may distansya sa pagitan ng board at ang heater ng 40 ... 100 mm, koepisyent β 1 = 1.05 ... 1.02; b) ang aparato ay naka-install sa isang wall niche na may lalim na higit sa 130 mm na may distansya sa pagitan ng board at ang heating device na 40 ... 100 mm, koepisyent β 1 = 1.11 ... 1.06; c) ang aparato ay naka-install sa isang pader na walang angkop na lugar at sarado ng isang kahoy na cabinet na may mga puwang sa tuktok na board at sa harap na dingding malapit sa sahig na may distansya sa pagitan ng board at ang heater na katumbas ng 150, 180, 220 at 260 mm, ang koepisyent β 1 ay 1.25, ayon sa pagkakabanggit; 1.19; 1.13 at 1.12; β 1 - correction factor β 2 - correction factor na isinasaalang-alang ang paglamig ng tubig sa mga pipeline. Sa bukas na pagtula ng mga pipeline ng pagpainit ng mainit na tubig at may steam heating β 2 = 1. para sa isang nakatagong laying pipeline, na may pumping circulation β 2 = 1.04 (one-pipe system) at β 2 = 1.05 (two-pipe system na may top wiring); na may natural na sirkulasyon dahil sa pagtaas ng paglamig ng tubig sa mga pipeline, ang mga halaga ng β 2 ay dapat na i-multiply sa isang kadahilanan na 1.04. 96 m²;

Ang kinakailangang bilang ng mga seksyon ng mga radiator ng cast-iron para sa kinakalkula na silid ay tinutukoy ng formula:

Fpr / fsec,

kung saan ang fsec ay ang heating surface area ng isang seksyon, m² (talahanayan 2). = 96 / 0.31 = 309.

Ang resultang halaga n ay tinatayang. Kung kinakailangan, nahahati ito sa maraming mga aparato at, sa pamamagitan ng pagpapakilala ng isang kadahilanan ng pagwawasto β 3, isinasaalang-alang ang pagbabago sa average na koepisyent ng paglipat ng init ng aparato depende sa bilang ng mga seksyon sa loob nito, ang bilang ng mga seksyon na tinatanggap para sa pag-install sa ang bawat heating device ay matatagpuan:

bibig = n · β 3;

bibig = 309 1.05 = 325.

Nag-install kami ng 27 radiator sa 12 na seksyon.

pagpainit ng supply ng tubig bentilasyon ng paaralan

1.5 Pagpili ng mga heater

Ang mga air heater ay ginagamit bilang mga heating device upang mapataas ang temperatura ng hangin na ibinibigay sa silid.

Ang pagpili ng mga heater ay tinutukoy sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Tukuyin ang heat flux (W) para sa pagpainit ng hangin:

Фв = 0.278 ∙ Q ∙ ρ ∙ c ∙ (tv - tн), (10)

kung saan ang Q ay ang volumetric na air flow rate, m³ / h; Ang ρ ay ang density ng hangin sa isang temperatura tк, kg / m³; cf = 1 kJ / (kg ∙ ºС) - tiyak na isobaric na kapasidad ng init ng hangin; tк - temperatura ng hangin pagkatapos ng heater, ºС; tн - paunang temperatura ng hangin na pumapasok sa pampainit, ºС

Densidad ng hangin:

ρ = 346 / (273 + 18) 99.3 / 99.3 = 1.19;

Fv = 0.278 ∙ 1709.34 ∙ 1.19 ∙ 1 ∙ (16- (-16)) = 18095.48 W.

,

Tinantyang mass air velocity 4-12 kg / s ∙ m².

m².

3. Pagkatapos, ayon sa talahanayan 7, pipiliin namin ang modelo at ang bilang ng pampainit na may libreng cross-sectional area sa hangin na malapit sa kinakalkula. Sa isang parallel (sa direksyon ng hangin) na pag-install ng ilang mga heater, ang kanilang kabuuang lugar ng libreng cross-section ay isinasaalang-alang. Pinipili namin ang 1 K4PP No. 2 na may libreng air area na 0.115 m2 at isang heating surface area na 12.7 m2

4. Para sa napiling air heater kalkulahin ang aktwal na mass air velocity

= 4.12 m / s.

Pagkatapos nito, ayon sa graph (Larawan 10) para sa pinagtibay na modelo ng pampainit, nakita namin ang koepisyent ng paglipat ng init k depende sa uri ng carrier ng init, ang bilis nito, at ang halaga ng νρ. Ayon sa iskedyul, ang koepisyent ng paglipat ng init k = 16 W / (m 2 0 С)

Tukuyin ang aktwal na heat flux (W) na ipinadala ng heating unit sa pinainit na hangin:

Фк = k ∙ F ∙ (t'av - tav),

kung saan ang k ay ang koepisyent ng paglipat ng init, W / (m 2 ∙ 0 С); Ang F ay ang lugar ng heating surface ng air heater, m²; t´av - average na temperatura ng heat carrier, ºС, para sa heat carrier - steam - t´av = 95 ºС; tср - average na temperatura ng pinainit na hangin t'av = (tк + tн) / 2

Фк = 16 ∙ 12.7 ∙ (95 - (16-16) / 2) = 46451 ∙ 2 = 92902 W.

Ang mga plate heaters na KZPP No. 7 ay nagbibigay ng heat flux na 92902 W, at ang kinakailangan ay 83789.85 W. Samakatuwid, ang paglipat ng init ay ganap na natiyak.

Ang margin ng paglipat ng init ay =6%.

1.6 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa paaralan

Ang paaralan ay nangangailangan ng mainit na tubig para sa sanitary na pangangailangan. Ang isang paaralan na may 90 upuan bawat araw ay kumokonsumo ng 5 litro ng mainit na tubig bawat araw. Kabuuan: 50 litro. Samakatuwid, naglalagay kami ng 2 risers na may rate ng daloy ng tubig na 60 l / h bawat isa (iyon ay, isang kabuuang 120 l / h). Isinasaalang-alang na, sa karaniwan, ang mainit na tubig para sa mga pangangailangan sa sanitary ay ginagamit para sa mga 7 oras sa araw, nakita namin ang halaga ng mainit na tubig - 840 l / araw. 0.35 m³ / h ay natupok bawat oras sa paaralan

Pagkatapos ang daloy ng init para sa supply ng tubig ay magiging

Fgv. = 0.278 0.35 983 4.19 (55 - 5) = 20038 W

Ang bilang ng mga shower para sa paaralan ay 2. Ang oras-oras na pagkonsumo ng mainit na tubig sa isang cabin ay Q = 250 l / h, ipinapalagay namin na sa karaniwan ang shower ay gumagana ng 2 oras sa isang araw.

Pagkatapos ang kabuuang pagkonsumo ng mainit na tubig: Q = 3 2 250 10 -3 = 1m 3

Fgv. = 0.278 1 983 4.19 (55 - 5) = 57250 W.

∑F G.V. = 20038 + 57250 = 77288 W.

2. Pagkalkula ng pagkarga ng init para sa pagpainit ng distrito

Ang pinakamataas na daloy ng init (W) na natupok para sa pagpainit ng mga tirahan at pampublikong gusali ng nayon na kasama sa sistema ng pag-init ng distrito ay maaaring matukoy sa pamamagitan ng pinagsama-samang mga indicator depende sa living space gamit ang mga sumusunod na formula:

Photo.zh. = φ ∙ F,

Photo.zh. = 0.25 ∙ Photo.zh, (19)

kung saan ang φ ay isang pinalaki na tagapagpahiwatig ng maximum na tiyak na heat flux na natupok para sa pagpainit ng 1 m² ng living space, W / m². Ang mga halaga ng φ ay tinutukoy depende sa tinantyang temperatura sa labas ng taglamig ayon sa iskedyul (Larawan 62); F - living area, m².

1. Para sa labintatlong 16-apartment na gusali na may lawak na 720 m 2 nakukuha natin ang:

Photo.zh. = 13 ∙ 170 ∙ 720 = 1591200 W.

Para sa labing-isang 8-apartment na gusali na may lawak na 360 m 2 nakukuha namin ang:

Photo.zh. = 8 ∙ 170 ∙ 360 = 489600 W.

Para sa pulot. aytem na may sukat na 6x6x2.4 nakukuha namin:

Kabuuan ng larawan = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 ∙ 6 = 1530 W;

Para sa isang opisina na may sukat na 6x12 m:

Kabuuan ng mga larawan = 0.25 ∙ 170 ∙ 6 12 = 3060 W,

Para sa mga indibidwal na gusali ng tirahan, pampubliko at pang-industriya, ang maximum na heat flux (W) na natupok para sa pagpainit at pagpainit ng hangin sa supply ventilation system ay halos tinutukoy ng mga formula:

Phot = qot Vn (tv - tn) a,

Фв = qв · Vн · (tv - tn.в.),

kung saan q mula at q sa - tiyak na mga katangian ng pagpainit at bentilasyon ng gusali, W / (m 3 · 0 С), kinuha ayon sa talahanayan 20; V n - ang dami ng gusali ayon sa panlabas na sukat na walang basement, m 3, ay kinukuha ayon sa mga karaniwang disenyo o tinutukoy sa pamamagitan ng pagpaparami ng haba nito sa lapad at taas nito mula sa marka ng pagpaplano ng lupa hanggang sa tuktok ng cornice ; t in = ang karaniwang disenyo ng temperatura ng hangin para sa karamihan ng mga silid ng gusali, 0 С; t n = disenyo temperatura ng taglamig ng hangin sa labas, - 25 0 С; t n.v. - disenyo ng temperatura ng bentilasyon sa taglamig ng hangin sa labas, - 16 0 С; a - isang kadahilanan ng pagwawasto na isinasaalang-alang ang epekto sa mga tiyak na katangian ng thermal ng mga lokal na kondisyon ng klima sa tn = 25 0 С а = 1.05

Larawan = 0.7 ∙ 18 ∙ 36 ∙ 4.2 ∙ (10 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5000.91W,

Fv.kabuuan = 0.4 ∙ 5000.91 = 2000 W.

Bahay ng Brigada:

Larawan = 0.5 ∙ 1944 ∙ (18 - (- 25)) ∙ 1.05 = 5511.2W,

Workshop sa paaralan:

Larawan = 0.6 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 25)) 1.05 = 47981.8 W,

Fv = 0.2 ∙ 1814.4 ∙ (15 - (- 16)) ∙ = 11249.28 W,

2.2 Pagkalkula ng pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para sa mga tirahan at pampublikong gusali

Ang average na daloy ng init (W) na natupok sa panahon ng pag-init para sa supply ng mainit na tubig ng mga gusali ay matatagpuan sa pamamagitan ng formula:

F G.V. = q pasulong N w,

Depende sa rate ng pagkonsumo ng tubig sa temperatura na 55 0 С, ang pinalaki na tagapagpahiwatig ng average na daloy ng init (W) na ginugol sa mainit na supply ng tubig para sa isang tao ay: ay 407 watts.

Para sa 16 na gusali ng apartment na may 60 residente, ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig ay: = 407 60 = 24 420 W,

para sa labintatlo tulad ng mga bahay - F. = 2442013 = 317460 W.

Pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ng walong 16-apartment na gusali na may 60 residente sa tag-araw

F g.v.l. = 0.65 F g. = 0.65 317460 = 206349 W

Para sa 8 apartment building na may 30 residente, ang daloy ng init para sa supply ng mainit na tubig ay:

F G.V. = 407 30 = 12210 W,

para sa labing-isang ganoong mga bahay - F. = 1221011 = 97680 W.

Pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig ng labing-isang 8-apartment na gusali na may 30 residente sa tag-araw

F g.v.l. = 0.65 F g. = 0.65 97680 = 63492 W.

Kung gayon ang daloy ng init para sa suplay ng tubig ng opisina ay magiging:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.833 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 47690 W

Pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ng opisina sa tag-araw:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.c. = 0.65 ∙ 47690 = 31000 W

Daloy ng init para sa supply ng tubig ng pulot. ay magiging:

Fgv. = 0.278 ∙ 0.23 ∙ 983 ∙ 4.19 ∙ (55 - 5) = 13167 W

Pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa pulot. item sa tag-araw:

F g.v.l. = 0.65 ∙ F g.c. = 0.65 ∙ 13167 = 8559 W

Kailangan din ng mainit na tubig sa mga pagawaan para sa mga pangangailangan sa kalusugan.

Ang workshop ay naglalaman ng 2 risers na may rate ng daloy ng tubig na 30 l / h bawat isa (iyon ay, isang kabuuang 60 l / h). Isinasaalang-alang na sa average na mainit na tubig para sa sanitary na pangangailangan ay ginagamit para sa mga 3 oras sa araw, nakita namin ang halaga ng mainit na tubig - 180 l / araw

Fgv. = 0.278 0.68 983 4.19 (55 - 5) = 38930 W

Ang daloy ng init na natupok para sa mainit na supply ng tubig sa pagawaan ng paaralan sa tag-araw:

Fgv.l = 38930 0.65 = 25304.5 W

Talahanayan ng buod ng daloy ng init

	Kinakalkula ang mga heat flux, W
	Pangalan		Pagpainit	Bentilasyon	Mga pangangailangan sa teknolohiya
	Paaralan para sa 90 mag-aaral
	16 sq. Bahay
	honey. talata
	8 gusali ng apartment
	Pagawaan ng paaralan

∑F kabuuang = F mula + F hanggang + F g.v. = 2147318 + 13243 + 737078 = 2897638 W.

3. Konstruksyon ng isang taunang iskedyul ng pagkarga ng init at pagpili ng mga boiler

.1 Paggawa ng taunang iskedyul ng pagkarga ng init

Ang taunang pagkonsumo para sa lahat ng uri ng pagkonsumo ng init ay maaaring kalkulahin gamit ang mga analytical formula, ngunit mas maginhawa upang matukoy ito nang graphically mula sa taunang iskedyul ng pag-load ng init, na kinakailangan din upang maitatag ang mga operating mode ng boiler house sa buong taon. Ang nasabing iskedyul ay naka-plot depende sa tagal ng pagkilos sa isang partikular na lugar ng iba't ibang temperatura, na tinutukoy ayon sa Appendix 3.

Sa fig. Ipinapakita ng 3 ang taunang iskedyul ng pagkarga ng boiler house na nagsisilbi sa residential area ng village at isang grupo ng mga pang-industriyang gusali. Ang graph ay binuo bilang mga sumusunod. Sa kanang bahagi, kasama ang abscissa, ang tagal ng operasyon ng boiler room ay naka-plot sa mga oras, sa kaliwang bahagi - ang temperatura sa labas ng hangin; ang ordinate ay ang pagkonsumo ng init.

Una, ang isang graph ng pagbabago sa pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng mga tirahan at pampublikong gusali ay naka-plot depende sa temperatura sa labas. Upang gawin ito, ang kabuuang maximum na heat flux na ginugol sa pag-init ng mga gusaling ito ay naka-plot sa ordinate axis, at ang nahanap na punto ay konektado sa pamamagitan ng isang tuwid na linya sa punto na naaayon sa panlabas na temperatura ng hangin, katumbas ng average na temperatura ng disenyo ng tirahan. mga; pampubliko at pang-industriyang mga gusali tв = 18 ° С. Dahil ang simula ng panahon ng pag-init ay kinuha sa isang temperatura na 8 ° C, ang linya 1 ng graph hanggang sa temperatura na ito ay ipinapakita na may tuldok na linya.

Ang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng mga pampublikong gusali sa function na tn ay isang hilig na tuwid na linya 3 mula tв = 18 ° С hanggang sa kinakalkula na temperatura ng bentilasyon tn.v. para sa isang partikular na klimatiko na rehiyon. Sa mas mababang temperatura, ang hangin sa silid ay idinagdag sa suplay ng hangin. nangyayari ang recirculation, at ang pagkonsumo ng init ay nananatiling hindi nagbabago (ang graph ay parallel sa abscissa axis). Sa katulad na paraan, ang mga graph ng pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon ng iba't ibang mga gusaling pang-industriya ay naka-plot. Ang average na temperatura ng mga pang-industriyang gusali ay tв = 16 ° С. Ipinapakita ng figure ang kabuuang pagkonsumo ng init para sa pagpainit at bentilasyon para sa grupong ito ng mga bagay (mga linya 2 at 4 na nagsisimula sa temperatura na 16 ° C). Ang pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig at mga teknolohikal na pangangailangan ay hindi nakadepende sa tn. Ang pangkalahatang graph para sa mga pagkawala ng init na ito ay ipinapakita sa pamamagitan ng tuwid na linya 5.

Ang kabuuang graph ng pagkonsumo ng init depende sa temperatura ng hangin sa labas ay ipinapakita ng sirang linya 6 (ang break point ay tumutugma sa tn.v.), na pinuputol sa ordinate axis ang isang segment na katumbas ng maximum na heat flux na natupok para sa lahat ng uri ng pagkonsumo (∑Fot + ∑Fv + ∑Fg. v. + ∑Ft) sa kinakalkulang panlabas na temperatura tн.

Pagdaragdag ng kabuuang load, nakakuha ako ng 2.9W.

Sa kanan ng abscissa axis, para sa bawat temperatura sa labas, ang bilang ng mga oras ng panahon ng pag-init (sa accrual na batayan) kung saan ang temperatura ay pinananatiling katumbas o mas mababa kaysa sa kung saan ginagawa ang konstruksiyon (Appendix 3 ) ay nakabalangkas. At ang mga patayong linya ay iginuhit sa pamamagitan ng mga puntong ito. Dagdag pa, ang mga ordinate ay inaasahang papunta sa mga linyang ito mula sa kabuuang graph ng pagkonsumo ng init, na tumutugma sa maximum na pagkonsumo ng init sa parehong mga temperatura sa labas. Ang mga nakuha na puntos ay konektado sa pamamagitan ng isang makinis na kurba 7, na isang graph ng pagkarga ng init para sa panahon ng pag-init.

Ang lugar na nalilimitahan ng mga coordinate axes, curve 7 at pahalang na linya 8, na nagpapakita ng kabuuang pagkarga ng tag-init, ay nagpapahayag ng taunang pagkonsumo ng init (GJ / taon):

taon = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ F ∙ m Q ∙ m n,

kung saan ang F ay ang lugar ng taunang heat load graph, mm²; m Q at m n - mga kaliskis ng pagkonsumo ng init at oras ng pagpapatakbo ng boiler house, ayon sa pagkakabanggit, W / mm at h / mm.year = 3.6 ∙ 10 -6 ∙ 9871.74 ∙ 23548 ∙ 47.8 = 40001.67 J / taon

Kung saan ang panahon ng pag-init ay nagkakahalaga ng 31,681.32 J / taon, na 79.2%, para sa tag-araw 6589.72 J / taon, na 20.8%.

3.2 Pagpili ng daluyan ng pag-init

Gumagamit kami ng tubig bilang isang carrier ng init. Dahil ang disenyo ng thermal load Фр ay ≈ 2.9 MW, na mas mababa kaysa sa kondisyon (Фр ≤ 5.8 MW), pinapayagan itong gumamit ng tubig na may temperatura na 105 ºС sa linya ng supply, at ang temperatura ng tubig sa return pipeline ay kinuha katumbas ng 70 ºС. Kasabay nito, isinasaalang-alang namin na ang pagbaba ng temperatura sa network ng consumer ay maaaring umabot sa 10%.

Ang paggamit ng sobrang init na tubig bilang isang heat carrier ay nagbibigay ng isang mahusay na pagtitipid sa metal ng mga tubo sa pamamagitan ng pagbabawas ng kanilang diameter, binabawasan ang pagkonsumo ng enerhiya na natupok ng mga bomba ng network, dahil ang kabuuang dami ng tubig na nagpapalipat-lipat sa system ay nabawasan.

Dahil ang ilang mga mamimili ay nangangailangan ng singaw para sa mga teknikal na layunin, ang mga karagdagang heat exchanger ay kailangang i-install sa mga mamimili.

3.3 Pagpili ng mga boiler

Ang mga heating at industrial boiler, depende sa uri ng mga boiler na naka-install sa kanila, ay maaaring maging mainit na tubig, singaw o pinagsama - na may steam at hot water boiler.

Ang pagpili ng mga maginoo na cast iron boiler na may mababang temperatura na coolant ay pinapasimple at binabawasan ang gastos ng lokal na supply ng enerhiya. Para sa supply ng init, tumatanggap kami ng tatlong cast-iron water boiler na "Tula-3" na may thermal power na 779 kW bawat isa na may gas fuel na may mga sumusunod na katangian:

Tinatayang kapangyarihan Fr = 2128 kW

Naka-install na kapangyarihan Fu = 2337 kW

Heating surface area - 40.6 m2

Bilang ng mga seksyon - 26

Mga sukat 2249 × 2300 × 2361 mm

Pinakamataas na temperatura ng pagpainit ng tubig - 115 ºС

Kahusayan kapag nagtatrabaho sa gas η к.а. = 0.8

Kapag nagpapatakbo sa steam mode, labis na presyon ng singaw - 68.7 kPa

.4 Paggawa ng taunang iskedyul para sa pag-regulate ng supply ng isang thermal boiler house

Dahil sa ang katunayan na ang pag-load ng init ng mga mamimili ay nag-iiba depende sa panlabas na temperatura ng hangin, ang operating mode ng bentilasyon at air conditioning system, ang pagkonsumo ng tubig para sa mainit na supply ng tubig at mga teknolohikal na pangangailangan, ang mga matipid na mode ng produksyon ng init sa boiler house dapat tiyakin ng sentral na regulasyon ng supply ng init.

Sa mga network ng pagpainit ng tubig, ginagamit ang mataas na kalidad na regulasyon ng supply ng init, na isinasagawa sa pamamagitan ng pagbabago ng temperatura ng coolant sa isang pare-pareho ang rate ng daloy.

Ang mga graph ng temperatura ng tubig sa heating network ay tp = f (tн, ºС), tо = f (tн, ºС). Ang pagkakaroon ng pagbuo ng isang graph ayon sa pamamaraang inilarawan sa trabaho para sa tн = 95 ºС; tо = 70 ºС para sa pagpainit (isinasaalang-alang na ang temperatura ng coolant sa network ng mainit na supply ng tubig ay hindi dapat mahulog sa ibaba 70 ºС), tpv = 90 ºС; tоv = 55 ºС - para sa bentilasyon, tinutukoy namin ang mga saklaw ng pagbabago ng temperatura ng coolant sa mga network ng pagpainit at bentilasyon. Ang abscissa ay ang temperatura sa labas, ang ordinate ay ang temperatura ng tubig sa network. Ang pinagmulan ng mga coordinate ay tumutugma sa kinakalkula na panloob na temperatura para sa mga tirahan at pampublikong gusali (18 ºС) at ang temperatura ng coolant, katumbas din ng 18 ºС. Sa intersection ng mga perpendicular na naibalik sa coordinate axes sa mga punto na tumutugma sa mga temperatura tp = 95 ºС, tн = -25 ºС, ang punto A ay matatagpuan, at sa pamamagitan ng pagguhit ng isang pahalang na linya mula sa pagbabalik ng temperatura ng tubig na 70 ºС, punto B . Pagkonekta ng mga punto A at B sa mga coordinate ng pinagmulan, nakakakuha kami ng isang graph ng mga pagbabago sa temperatura ng direktang at bumalik na tubig sa heating network, depende sa temperatura ng hangin sa labas. Kung mayroong isang load ng mainit na supply ng tubig, ang temperatura ng coolant sa supply line ng open-type na network ay hindi dapat mahulog sa ibaba 70 ° C, samakatuwid ang temperatura graph para sa supply ng tubig ay may break point C, sa kaliwa. kung saan τ p = const. Ang supply ng init para sa pagpainit sa isang pare-parehong temperatura ay kinokontrol sa pamamagitan ng pagbabago ng daloy ng rate ng carrier ng init. Ang pinakamababang temperatura ng pagbabalik ng tubig ay natutukoy sa pamamagitan ng pagguhit ng patayong linya sa punto C hanggang sa intersection sa return water curve. Ang projection ng point D papunta sa ordinate axis ay nagpapakita ng pinakamaliit na halaga ng τо. Ang perpendikular na binawi mula sa puntong naaayon sa disenyo sa labas ng temperatura (-16 ºC) ay nagsasalubong sa mga linya ng AC at BD sa mga puntong E at F, na nagpapakita ng pinakamataas na temperatura ng direkta at bumabalik na tubig para sa mga sistema ng bentilasyon. Iyon ay, ang mga temperatura ay 91 ºС at 47 ºС, ayon sa pagkakabanggit, na nananatiling hindi nagbabago sa hanay mula sa tn.v at tn (mga linya ng EK at FL). Sa hanay na ito ng mga panlabas na temperatura ng hangin, ang mga air handling unit ay gumagana nang may recirculation, ang antas nito ay kinokontrol upang ang temperatura ng hangin na pumapasok sa mga heater ay nananatiling pare-pareho.

Ang graph ng mga temperatura ng tubig sa heating network ay ipinapakita sa Fig. 4.

Larawan 4. Iskedyul ng mga temperatura ng tubig sa heating network.

Bibliograpiya

1. Efendiev A.M. Disenyo ng power supply para sa agro-industrial complex na mga negosyo. Toolkit. Saratov 2009.

Zakharov A.A. Workshop sa paggamit ng init sa agrikultura. Pangalawang edisyon, binago at pinalaki. Moscow Agropromizdat 1985.

Zakharov A.A. Ang paggamit ng init sa agrikultura. Moscow Kolos 1980.

Kiryushatov A.I. Thermal power plant para sa produksyon ng agrikultura. Saratov 1989.

SNiP 2.10.02-84 Mga gusali at lugar para sa imbakan at pagproseso ng mga produktong pang-agrikultura.

PAGKUKULANG ng taunang pangangailangan para sa init at gasolina sa halimbawa ng isang boiler house ng isang sekondaryang paaralan na may 800 mag-aaral, Central Federal District.

Appendix No. 1 sa liham ng Ministry of Economy ng Russia na may petsang Nobyembre 27, 1992 No. BE-261 / 25-510

LISTAHAN ng mga data na isusumite kasama ang aplikasyon para sa pagtatatag ng uri ng gasolina para sa mga negosyo (asosasyon) at mga pag-install na gumagamit ng gasolina.

1.Mga pangkalahatang tanong

Mga tanong	Mga sagot
Ministeryo (kagawaran)	MO
Enterprise at lokasyon nito (republika, rehiyon, settlement)	Central Federal District
Layo ng bagay sa: A) istasyon ng tren B) pipeline ng gas (pangalan nito) C) base ng mga produktong petrolyo D) ang pinakamalapit na pinagmumulan ng supply ng init (CHP boiler house), na nagpapahiwatig ng kapasidad, workload at pag-aari nito	B) 0.850 km
Ang kahandaan ng negosyo na gumamit ng mga mapagkukunan ng gasolina at enerhiya (operating, reconstructed, under construction, projected), na nagpapahiwatig ng kategorya nito	Pag-arte
Mga dokumento, pag-apruba, (petsa, numero, pangalan ng organisasyon) A) sa paggamit ng natural na gas, karbon at iba pang uri ng gasolina B) sa pagtatayo ng isang indibidwal o pagpapalawak ng umiiral na boiler house (CHP) Sa batayan ng kung aling dokumento ang negosyo ay dinisenyo, binuo, pinalawak, muling itinayo.	gawain ng MO
Uri at dami (libo, daliri) ng gasolina na kasalukuyang ginagamit at batay sa kung aling dokumento (petsa, numero) ang pagkonsumo ay itinatag, (para sa solidong gasolina, ipahiwatig ang deposito at tatak nito) Uri ng hinihiling na gasolina, kabuuang taunang pagkonsumo (libo, daliri) at taon ng simula ng pagkonsumo Taon ng enterprise na umaabot sa kapasidad ng disenyo nito, kabuuang taunang pagkonsumo (libo, daliri) sa taong ito	Likas na gas; 0.536; 2012 2012; 0.536

2. Mga halaman ng boiler at CHP
A) Demand para sa enerhiya ng init

Ano ang kailangan	Kalakip na maxim. pagkarga ng init (Gcal / h)		Bilang ng mga oras ng trabaho bawat taon	Taunang pangangailangan ng init (libong Gcal)		Saklaw ng pangangailangan sa init, libong Gcal / taon
	Exs.	NS. kasama ang kasalukuyan		Exs.	NS. kasama ang kasalukuyan	Boiler room (CHP)	Pangalawa Pinanggagalingan ng enerhiya	Mga partido
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Pagpainit		1,210	5160		2,895	2,895
Bentilasyon		0,000	0,000		0,000	0,000
		0,172	2800		0,483	0,483
Teknolohikal na pangangailangan		0,000			0,000	0,000
Sariling pangangailangan ng boiler house (CHP)		0,000			0,000	0,000
Mga pagkalugi sa mga network ng pag-init		0,000			0,000	0,000
		1,382			3,378	3,378

B) Komposisyon at katangian ng kagamitan sa boiler, uri at taunang pagkonsumo ng gasolina

Uri ng boiler ayon sa pangkat	Qty	Kabuuang kapangyarihan Gcal / h	Ginamit na gasolina			Hiniling na gasolina
			Pangunahing (backup) na uri	Partikular na pagkonsumo, kg.c.t./Gcal	Taunang pagkonsumo, libong toneladang katumbas ng gasolina	Pangunahing (backup) na uri	Partikular na pagkonsumo, kg.c.t./Gcal	Taunang pagkonsumo, libong toneladang katumbas ng gasolina
1	2	3	4	5	6	7	8	9
Ang pagpapatakbo
Nababawasan
Mga naka-install na boiler Buderus Logano SK745-820 VAHI (820kW)	2	1,410				Natural gas (wala)	158.667	0,536
Reserve

Tandaan:

1. Tukuyin ang kabuuang taunang pagkonsumo ng gasolina ayon sa pangkat ng boiler.

2. Tukuyin ang tiyak na pagkonsumo ng gasolina, na isinasaalang-alang ang sariling mga pangangailangan ng boiler house (CHP)

3. Sa mga hanay 4 at 7, ipahiwatig ang paraan ng pagkasunog ng gasolina (layered, chamber, sa isang fluidized bed).

4. Para sa CHPP, ipahiwatig ang uri at tatak ng mga yunit ng turbine, ang kanilang kapasidad sa kuryente sa libong kW, taunang henerasyon at supply ng kuryente sa libong kWh,

taunang supply ng init sa Gcal., tiyak na pagkonsumo ng gasolina para sa supply ng kuryente at init (kg / Gcal), taunang pagkonsumo ng gasolina, produksyon ng kuryente at init para sa CHPP sa kabuuan.

5. Sa pagkonsumo ng higit sa 100 libong tonelada ng karaniwang gasolina bawat taon, ang balanse ng gasolina at enerhiya ng negosyo (asosasyon) ay dapat isumite

2.1 Pangkalahatan

Ang pagkalkula ng taunang pangangailangan ng gasolina para sa isang modular boiler room (pagpainit at mainit na pagpainit) ng isang sekondaryang paaralan, ay isinagawa sa mga tagubilin ng MO. Ang maximum na taglamig oras-oras na pagkonsumo ng init para sa pagpainit ng gusali ay tinutukoy ng pinagsama-samang mga tagapagpahiwatig. Ang pagkonsumo ng init para sa mainit na supply ng tubig ay tinutukoy alinsunod sa mga tagubilin ng sugnay 3.13 SNiP 2.04.01-85 "Internal na supply ng tubig at alkantarilya ng mga gusali". Ang Climatological data ay pinagtibay ayon sa SNiP 23-01-99 "Construction climatology at geophysics". Ang kinakalkula na mga average na temperatura ng panloob na hangin ay kinuha mula sa "Mga Alituntunin para sa pagtukoy ng pagkonsumo ng gasolina, kuryente at tubig para sa pagbuo ng init sa pamamagitan ng pag-init ng mga boiler house ng communal heat at power enterprises". Moscow 1994

2.2 Pinagmumulan ng init

Para sa supply ng init (pagpainit, supply ng mainit na tubig) ng paaralan, pinlano na mag-install ng dalawang Buderus Logano SK745 boiler (Germany) na may kapasidad na 820 kW bawat isa sa isang espesyal na kagamitan na boiler room. Ang kabuuang kapasidad ng naka-install na kagamitan ay 1.410 Gcal / h. Ang natural na gas ay hinihiling bilang pangunahing gasolina. Walang kinakailangang backup.

2.3 Paunang data at pagkalkula

P / p Hindi.	Mga tagapagpahiwatig	Formula at pagkalkula
1	2	3
1	Tinantyang panlabas na temperatura para sa disenyo ng pag-init	T (P.O) = -26
2	Tinantyang panlabas na temperatura para sa disenyo ng bentilasyon	T (R.V) = -26
3	Average na panlabas na temperatura para sa panahon ng pag-init	T (CP.O) = -2.4
4	Tinatayang average na temperatura ng panloob na hangin ng mga pinainit na gusali	T (BH.) = 20.0
5	Tagal ng panahon ng pag-init	P (O) = 215 araw.
6	Ang bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mga sistema ng pag-init bawat taon	Z (O) = 5160 h
7	Ang bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mga sistema ng bentilasyon bawat taon	Z (B) = 0 oras
8	Ang bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mga sistema ng supply ng mainit na tubig bawat taon	Z (G.V) = 2800 h
9	Ang bilang ng mga oras ng pagpapatakbo ng mga teknolohikal na kagamitan bawat taon	Z (B) = 0 oras
10	Coeff. pagkakasabay ng pagkilos at paggamit. Maxim. teknikal load	K (T) = 0.0 oras
11	Coeff. araw ng trabaho	KRD = 5.0
12	Average na oras-oras na pagkonsumo ng init para sa pagpainit	Q (OCP) = Q (O) * [T (BH) -T (CP.O)] / [T (BH) -T (PO)) = 1.210 * [(18.0) - ( -2.4)] / [ (18.0) - (- 26.0)] = 0.561 Gcal / h
13	Average na oras-oras na pagkonsumo ng init para sa bentilasyon	Q (B.CP) = Q (B) * [T (BH) -T (CP.O)] / [T (BH) -T (P.B)) = 0.000 * [(18.0) - ( -2.4)] / [(18.0) - (- 26.0)] = 0.000 Gcal / h
14	Average na oras-oras na pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig para sa pagpainit. panahon	Q (G.V. SR) = Q (G.V.) / 2.2 = 0.172 / 2.2 = 0.078 Gcal / h
15	Average na oras-oras na pagkonsumo ng init para sa supply ng mainit na tubig sa tag-araw	Q (G.V.SR.L) = (G.V.SR) * [(55-1 5) / (55-5)] * 0.8 = 0.078 * [(55-15) / (55-5) ] * 0.8 = 0.0499 Gcal / h
16	Average na oras-oras na pagkonsumo ng init bawat teknolohiya bawat taon	Q (TECH.SR) = Q (T) * K (T) = 0.000 * 0.0 = 0.000 Gcal / h
17	Taunang pangangailangan ng init para sa pagpainit	Q (O.YOD) = 24 * P (O) * Q (O. SR) = 24 * 215 * 0.561 = 2894.76 Gcal
18	Taunang pangangailangan ng init para sa bentilasyon	Q (V.YEAR) = Z (B) * Q (V.SR) = 0.0 * 0.0 = 0.00 Gcal
19	Taunang pangangailangan ng init para sa supply ng tubig	Q (G.V. YEAR) (24 * P (O) * Q (G.V. SR) + 24 * Q (G.V. SR.L) *) * КRD = (24 * 215 * 0.078 +24 * 0.0499 * (350-215)) * 6/7 = 483.57 Gcal
20	Taunang pangangailangan ng init para sa teknolohiya	Q (T. YEAR) = Q (TECH.CP) * Z (T) = 0.000 * 0 = 0.000 Gcal
21	Kabuuang taunang pangangailangan sa init	Q (YEAR) = Q (O. YEAR) + Q (V. YEAR) + Q (G. V. YEAR) + Q (T. YEAR) = 2894.76 + 0.000 + 483.57 + 0.000 = 3378.33 Gcal
	TOTAL para sa mga kasalukuyang gusali:
	Taunang pangangailangan ng init para sa Pagpainit Bentilasyon Mainit na supply ng tubig Teknolohiya Pagkalugi sa t / s Sariling pangangailangan ng boiler room	Q (O. GOD) = 2894.76 Gcal Q (V. YEAR) = 0.000 Gcal Q (G.V. YEAR) = 483.57 Gcal Q (T. YEAR) = 0.000 Gcal ROTER = 0.000 Gcal SОВS = 0,000 Gcal
	KABUUAN:	Q (TAON) = 3378.33 Gcal
	Tukoy na pagkonsumo ng katumbas na gasolina	B = 142.8 * 100/90 = 158.667 KG.U.T. / Gcal
	Taunang pagkonsumo ng katumbas na gasolina para sa supply ng init ng mga kasalukuyang gusali	B = 536.029 T.U.T

Upang mag-order ng pagkalkula ng taunang pangangailangan para sa init at gasolina ng negosyo, punan