V.a. Clevtsov, Dr. Tehn. Sciences (ulo ng paksa); M.g.korvevitskaya, Cand. Tehn. Sciences; Yu.k. matsev; V.n.artamonova; N.s.vostrov; A.A. Grebenik; G.v.sizov, cand. Tehn. Sciences; D.A. KORSHUNOV, CEN. Tehn. Sciences; M.V. Sididenko, Cand. Tehn. Sciences; Yu.i. Kurash, Cand. Tehn. Sciences; A.m. leschinsky, cand. Tehn. Sciences; V.r.abramovsky; V.a.dorf, Cand. Tehn. Sciences; E.g.Sorkin, Cand. Tehn. Sciences; V.l. Chernyakhovsky, Cand. Tehn. Sciences; I.O. Krolo, Cand. Tehn. Sciences; S.y.vomatechenko; I.e. Ganin; O.yu.sammal, Cand. Tehn. Sciences; A.a.rulkov, Cand. Tehn. Sciences; P.l.talberg; A.I. Markov, Cand. Tehn. Sciences; R.O. Krasnovsky, Cand. Tehn. Sciences; L.S.Pavlov, Cand. Tehn. Sciences; M.Yu. Leschinsky, Cand. Tehn. Sciences; G.A. Merkivsky; I.e.shkolnik, Cand. Tehn. Sciences; I.Y. Lapenis, G.i. Winggarten, Cand. Tehn. Sciences; N. B. Zhukovskaya; S.P. Abramova; SA. Nagornok.

Ang pamantayang ito ay nalalapat sa mabigat at magaan kongkreto at nagtatatag ng mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng compression sa mga istruktura sa nababanat na rebound, implekto pulso, plastic deformation, paghihiwalay, buto-buto, at pag-alis ng rolling.

Ang laki ng imprint sa kongkreto (diameter, lalim, atbp.) O ang ratio ng diameters ng mga kopya sa kongkreto at ang karaniwang sample kapag ang indenter ay may kapansanan o indenting isang indenter sa ibabaw ng kongkreto;

Ang halaga ng boltahe na kinakailangan para sa lokal na pagkawasak ng kongkreto kapag ang metal disk ay nakadikit dito, katumbas ng puwersa ng paghihiwalay na nahahati sa lugar ng projection ng ibabaw ng kongkretong paghihiwalay sa eroplano ng disc;

1.3. Mga mekanikal na pamamaraan non-destructive testing. Ginagamit upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng lahat ng uri ng normal na lakas na kinokontrol ayon sa GOST 18105, pati na rin upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa panahon ng pagsusuri at pagtanggi ng mga istruktura.

1.4. Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa isang positibong temperatura ng kongkreto. Pinapayagan kapag sinusuri ang mga istraktura upang matukoy ang lakas sa. negatibong temperaturaNgunit hindi gaanong minus 10 ° C ang ibinigay na sa oras ng pagyeyelo ang disenyo ay hindi bababa sa isang linggo sa isang positibong temperatura at kamag-anak na kahalumigmigan ng hindi hihigit sa 75%.

1.5. Ang pagtatasa ng pagsang-ayon ng mga halaga ng aktwal na lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa standard na itinatag na mga kinakailangan ay ginawa ayon sa GOST 18105.

2.1. Ang kongkretong lakas ay tinutukoy gamit ang mga instrumento na nilayon upang matukoy ang di-tuwirang mga katangian na pumasa sa metrological certification ayon sa GOST 8.326 * at matugunan ang mga iniaatas na ipinapakita sa Table 2.

Pangalan Mga Katangian ng Mga Device.	Mga katangian ng device para sa Paraan
	nababanat rebound	impact Impulse.	pagkasira ng plastik	oterval.	ribs Ribs.	tumatakbo sa isang paninigarilyo
Katigasan ng drummer, brisk o isang hrce indenter, hindi mas mababa
Pagkamagaspang ng contact bahagi ng drummer o indenter, microns, hindi higit pa
Ang diameter ng drummer o indenter, mm, hindi mas mababa
Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa	10
Ang anggulo ng conical indenter.	30-60 °
Ang diameter ng imprint,% ng diameter ng indenter	20-70
Pagpasok Perpendicularity. Kapag nag-aaplay ng isang load sa taas na 100 mm, mm
Epekto ng enerhiya, j, hindi mas mababa	0,02
Pag-load ng bilis, KN \u200b\u200b/ S.	1,5*	0,5-1,5	0,5-1,5	1,5-3,0
Error ng pagsukat ng load mula sa sinusukat load,%, hindi higit pa	5*

2.2. Ang tool para sa pagsukat ng diameter o lalim ng mga kopya (angular scale ayon sa GOST 427, ang caliper ayon sa GOST 166 et al.) Ginamit para sa paraan ng plastic deformations, dapat tiyakin ang mga sukat na may isang error na hindi hihigit sa ± 0.1 mm, At ang tool para sa pagsukat ng imprint lalim (indicator oras-oras na uri ayon sa GOST 577, atbp.) - Sa isang error na hindi hihigit sa ± 0.01 mm.

Pinapayagan ang iba pang mga aparatong anchor, ang lalim ng sealing na dapat ay hindi mas mababa kaysa sa maximum na sukat ng malakihang kongkretong pinagsama-samang istraktura ng pagsubok.

2.5. Para sa paraan ng paghihiwalay, ito ay kinakailangan upang gamitin ang mga disc ng bakal na may diameter ng hindi bababa sa 40 mm, isang kapal ng hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 diameters, na may parameter ng pagkamagaspang ng nakadikit na ibabaw ng hindi bababa sa 20 microns ayon sa GOST 2789. Ang pandikit para sa pandikit sa disk ay dapat magbigay ng lakas kung saan

3.1. Upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura, mayroong isang pag-asa sa graduation sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang katangian ng lakas (sa anyo ng isang graph, talahanayan o formula).

Para sa rolling separation method, sa kaso ng paggamit ng mga aparatong anchor alinsunod sa Appendix 2, at para sa rib, sa kaso ng paglalapat ng mga aparato alinsunod sa Annex 3, pinapayagan itong gamitin ang mga dependency ng pagkakalibrate na ibinigay sa Appendices 5 at 6, ayon sa pagkakabanggit.

Interstate Council para sa standardisasyon, metrolohiya at sertipikasyon

Interstate Council para sa standardisasyon, metrolohiya at sertipikasyon

Interstate

Standard.

Concretes.

Pagtukoy ng lakas ng di-mapanirang mga pamamaraan sa mekanikal

(En 12504-2: 2001, NEQ)

En 12504-3: 2005, NEQ)

Opisyal na edisyon

Ritinform stand 2016.

Paunang salita

Mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at ang pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa Interstate Mill, ang dartization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate Standardization System. Mga pangunahing probisyon "at GOST 1.2-2009" sistema ng standardization ng interstate. Mga Pamantayan ng Interstate. Mga panuntunan at rekomendasyon sa standardisasyon ng Interstate. Panuntunan para sa pag-unlad, pag-aampon, mga aplikasyon, mga update at pagkansela »

Impormasyon tungkol sa Standard.

1 Binuo ng estruktural yunit ng Nic pagtatayo ng pagtatayo ng pananaliksik. Disenyo at disenyo at teknolohikal na institusyon ng kongkreto at reinforced kongkreto. A.A. Kuko (niizb)

2 Isinumite ng Teknikal na Komite sa Standardisasyon TC 465 "Konstruksiyon"

3 pinagtibay ng Interstate Council para sa Standardisasyon, Metrology at Certification (Protocol ng Hunyo 18, 2015 No. 47)

4 order. Federal Agency. Sa teknikal na regulasyon at metrolohiya na may petsang Setyembre 25, 2015 No. 1378-St Interstate Standard Gost 22690-2015 na pinagtibay bilang pambansang pamantayan Pederasyon ng Russia Mula Abril 1, 2016.

5 8 Ang pamantayang ito ay isinasaalang-alang ang pangunahing regulasyon Sa mga tuntunin ng mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan ng di-mapanirang pagsubaybay ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayan sa rehiyon ng Europa:

En 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Bahagi 2: Non-mapanirang pagsubok - pagpapasiya ng rebound number (kongkreto pagsubok sa mga disenyo. Bahagi 2. Non-mapanirang pagsubok. Kahulugan ng criterion ng rebound);

En 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - pagpapasiya ng pull-out na puwersa (kongkreto pagsubok sa mga disenyo. Bahagi 3. Kahulugan ng bulk pagsisikap).

Ang antas ng pagsang-ayon ay di-katumbas (NEQ)

6 83aname Gost 22690-88.

Ang impormasyon tungkol sa mga pagbabago sa pamantayang ito ay na-publish sa taunang impormasyon ng Index ng Pambansang Pamantayan, at ang teksto ng pagbabago at mga susog sa buwanang tagapagpahiwatig ng impormasyon na "National Standards". Sa kaso ng rebisyon (kapalit) o \u200b\u200bang pagkansela ng pamantayang ito, ang kaukulang abiso ay mai-publish ng buwanang tagapagpahiwatig ng impormasyon * Mga Pambansang Pamantayan. Ang may-katuturang impormasyon, abiso at mga teksto ay nai-post din sa sistema ng pampublikong impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa teknikal na regulasyon at metrolohiya sa Internet

© standinform. 2016.

Sa Russian Federation, ang pamantayan na ito ay maaaring ganap o bahagyang kopyahin. replicated at ipinamamahagi bilang isang opisyal na publikasyon nang walang pahintulot ng Federal Agency para sa teknikal na regulasyon at metrolohiya

Appendix A (compulsory) standard test diagram sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa tupi. . . 10.

Interstate Standard.

Tinutukoy ang lakas ng mga mekanikal na pamamaraan ng kontrol ng nanda

Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi nasisiyahang pagsubok

Petsa ng pangangasiwa - 2016-04-01.

1 na lugar ng paggamit

Ang pamantayang ito ay nalalapat sa estruktural mabigat, pinong, magaan at straining kongkreto monolitiko, gawa at binuo kongkreto kongkreto at reinforced concrete products.. Constructions at structures (simula pa - constructions) at nagtatatag ng mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas ng compression sa mga istruktura sa nababanat na rebound, shock pulse, plastic deformation, paghihiwalay, ribbling ang mga buto-buto, atbp.

8 Ang pamantayang ito ay gumagamit ng regulasyon na mga sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng Interstate:

Gost 166-89 (ISO 3599-76) caliper. Mga teknikal na kondisyon

Gost 577-68 Indicators Firstpaceine Exection 0.01 mm. Mga teknikal na kondisyon

Gost 2789-73 ibabaw pagkamagaspang. Mga parameter at katangian

Gost 10180-2012 concretes. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga sample ng kontrol

Gost 18105-2010 concretes. Mga panuntunan para sa pagsubaybay at pagtatasa ng lakas

Gost 28243-96 Pyrometers. Pangkalahatang mga kinakailangan sa teknikal

GOST 28570-90 Concrete. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga sample na napili mula sa mga disenyo

GOTT 31914-2012 Mataas na lakas mabigat at pinong-grained kongkreto para sa monolithic istraktura. Mga panuntunan ng kontrol at pagtatasa ng kalidad

Tandaan - kapag ginagamit ang pamantayang ito ay maipapayo na i-verify ang pagkilos ng mga pamantayan ng sanggunian sa sistema ng pampublikong impormasyon - hindi ang opisyal na website ng Federal Agency para sa teknikal na regulasyon at metrolohiya sa Internet o sa pamamagitan ng taunang tagapagpahiwatig ng impormasyon na "National Standards", na ay nai-publish bilang ng Enero 1 ng kasalukuyang taon, at sa mga isyu ng buwanang impormasyon pointer "pambansang pamantayan" para sa kasalukuyang taon. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay pinalitan (binago), pagkatapos ay kapag ginagamit ang pamantayang ito ay dapat na guided sa pamamagitan ng pagpapalit (binagong) pamantayan. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay nakansela nang walang kapalit, ang posisyon kung saan ang reference dito ay inilalapat sa isang bahagi na hindi nakakaapekto sa link na ito.

3 mga tuntunin at kahulugan

8 Ang mga karaniwang ginagamit na mga tuntunin ayon sa GOST 18105. at din ang mga sumusunod na termino sa kaukulang mga kahulugan:

Opisyal na edisyon

mga mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas: pagpapasiya ng kongkretong lakas sa mga sample ng kontrol na ginawa mula sa concrete mix. Ayon sa Gost 10180 o napili mula sa mga disenyo ayon sa GOST 28570.

[GOST 18105-2010. Artikulo 3.1.18]

3.2 non-destructive mechanical methods para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: pagpapasiya ng kongkreto lakas nang direkta sa disenyo na may isang lokal na mekanikal epekto sa kongkreto (suntok, paghihiwalay, maliit na tilad, pagpapakasakit, paghihiwalay sa rocking, nababanat rebound).

3.3 Hindi direktang mga pamamaraan ng pagtayo ng Nera para sa pagtukoy ng kongkreto na lakas: pagpapasiya ng kongkretong lakas ayon sa mga pre-install na dependency ng pagkakalibrate.

3.4 Straight (standard) non-destructive methods para sa pagtukoy ng kongkreto lakas: mga pamamaraan na nagbibigay para sa karaniwang mga diagram ng pagsubok (paghihiwalay sa rolling at rocking ng gilid) at pinapayagan ang paggamit ng mga kilalang pagkakalibrate dependences nang walang umiiral at pagsasaayos

3.5 conditional dependence: graphic o analytical depende sa pagitan ng di-tuwirang katangian ng lakas at lakas ng kongkreto sa isang compression na tinutukoy ng isa sa mapanirang o direktang di-mapanirang pamamaraan.

3.6 hindi direktang mga katangian ng lakas (hindi direktang tagapagpahiwatig): ang magnitude ng inilapat na puwersa sa panahon ng lokal na pagkawasak ng kongkreto, ang magnitude ng rebound, ang kapangyarihan ng suntok, ang laki ng imprint o iba pang indikasyon ng aparato kapag sinusukat ang Lakas ng kongkreto ng mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan.

4 General.

4.1 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan ay ginagamit upang matukoy ang lakas ng kongkreto para sa compression sa intermediate at disenyo ng edad na naka-install na dokumentasyon ng proyekto at sa edad ng proyekto, sa panahon ng pagsusuri ng mga istraktura.

4.2 non-destructive mechanical methods para sa pagtukoy ng kongkreto lakas, itinatag sa pamamagitan ng pamantayang ito, ay subdivided sa pamamagitan ng uri ng mekanikal epekto o tinutukoy hindi direktang mga katangian sa paraan:

Nababanat rebound;

Pagkasira ng plastik;

\u003e Impact Pulse:

Ottay na may paninigarilyo:

Ribs buto.

4.3 Ang mga di-nakabaligtad na mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas ay batay sa kongkretong lakas na may di-tuwirang mga katangian ng lakas:

Ang paraan ng nababanat rebound sa koneksyon ng kongkreto lakas na may halaga ng rebound ng tulay mula sa ibabaw ng kongkreto (o ang drummer pinindot dito);

Ang paraan ng plastic deformation sa koneksyon ng kongkreto lakas na may sukat ng imprint sa kongkreto istraktura (diameter, lalim, atbp) o ang ratio ng lapad ng imprint sa kongkreto at pamantayan metal sample. Kapag ang indenter ay may kapansanan o indenting isang indenter sa ibabaw ng kongkreto;

Ang paraan ng pulse ng epekto para sa koneksyon ng kongkreto lakas sa enerhiya ng epekto at mga pagbabago sa oras ng banggaan ng coach na may ibabaw ng kongkreto;

Ang paraan ng paghihiwalay para sa supply ng boltahe na kinakailangan para sa lokal na pagkawasak ng kongkreto kapag ang metal disk ay nakadikit dito, katumbas ng paghihiwalay ng paghihiwalay, nahahati sa lugar ng projection ng kongkretong paghihiwalay sa eroplano ng disc ;

Ang paraan ng paghihiwalay sa paglikha ng kongkretong lakas na may halaga ng mga pagsisikap ng lokal na pagkawasak ng kongkreto kapag ang isang aparato ng anchor ay energized;

Ang rib ng mga buto-buto sa koneksyon ng kongkreto lakas na may halaga ng pagsisikap na kinakailangan upang i-rock ang kongkreto seksyon sa disenyo ng rib.

4.4 Sa pangkalahatan, ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay di-tuwirang mga pamamaraan ng nerawriting para sa pagtukoy ng lakas. Ang kongkretong lakas sa mga istruktura ay tinutukoy ng eksperimento na naka-install na mga dependency ng pagkakalibrate.

4.5 Ang paraan ng paghihiwalay na may rolling sa panahon ng pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan para sa Appendix A at ang ribbon paraan kapag nagsasagawa ng mga pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan para sa Appendix B ay direktang di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkreto lakas. Para sa direktang di-mapanirang pamamaraan na pinapayagan na gamitin ang mga dependency ng pagkakalibrate na nakatakda sa mga application B at G.

Tandaan - Ang mga karaniwang mga scheme ng pagsubok ay naaangkop at isang limitadong hanay ng kongkretong lakas (tingnan ang Appendices A at B) para sa mga kaso na hindi nauugnay sa karaniwang mga diagram ng pagsubok, dapat na mai-install ang mga dependency ng kasarian sa pangkalahatang mga panuntunan.

4.6 Ang pamamaraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ipinapakita sa Table 1. at karagdagang mga paghihigpit na itinatag ng mga tagagawa ng mga partikular na tool sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa Table 1 ay pinapayagan sa isang pang-agham at teknikal na pagbibigay-katarungan batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga tool sa pagsukat na nakapasa sa metrological certification para sa pinalawak na hanay ng kongkreto lakas.

Talahanayan 1.

4.7 pagpapasiya ng mabigat kongkreto lakas ng mga klase ng disenyo B60 at mas mataas o sa average na lakas ng kongkreto sa compression R M I 70 MPa sa mga istruktura ng monolitiko Kinakailangan na isakatuparan ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang kongkretong lakas ay natutukoy sa mga lugar ng mga istruktura na walang nakikitang pinsala (detatsment ng proteksiyon na layer, mga bitak, cavities, atbp.).

4.9 Ang edad ng kongkreto na kinokontrol na mga istraktura at ang mga site nito ay hindi dapat naiiba mula sa edad ng mga konkretong istruktura (mga site, sample) na sinubukan upang maitatag dependency ng graduation., higit sa 25%. Ang mga eksepsiyon ay kumokontrol sa lakas at pagtatayo ng pagkakalibrate para sa kongkreto, na lumampas sa dalawang buwan. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad paghiwalayin ang mga disenyo (plots, sample) ay hindi regulated.

4.10 mga pagsusulit ay isinasagawa sa isang positibong temperatura ng kongkreto. Pinapayagan na isagawa ang mga pagsusulit sa ilalim ng negatibong temperatura ng kongkreto, ngunit hindi mas mababa kaysa sa minus 10 "C, kapag nagtatatag o nagbubuklod sa pag-asa ng pagkakalibrate bilang isang pangangailangan sa badyet 6.2.4. Ang temperatura ng kongkreto sa panahon ng pagsubok ay dapat tumutugma sa temperatura na ibinigay para sa mga kondisyon ng operating ng mga instrumento.

Ang mga dependences ng pagkakalibrate na naka-mount sa temperatura ng kongkreto sa ibaba * C ay hindi pinapayagan na magamit sa positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan, pagsubok kongkreto constructs pagkatapos init paggamot sa isang temperatura ng ibabaw T sa 40 * C (upang kontrolin ang nagbebenta, gear at magalit nang labis lakas ng kongkreto), ang pagkakalibrate addiction ay nakatakda pagkatapos ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa construct ng hindi diretso non-destructive method. Sa temperatura (i (t ± 10) * C, at kongkretong pagsusulit ang direktang di-mapanirang paraan o pagsubok ng mga sample - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.

5 ibig sabihin, kagamitan at kasangkapan

5.1 Mga tool sa pagsukat at mga aparatong mekanikal na pagsubok na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto ay dapat na sertipikado at sinalakay naka-install na paraan at dapat sumunod sa mga kinakailangan ng application D.

5.2 Indications ng mga aparato na namarkahan sa mga yunit ng kongkreto lakas ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng kongkreto lakas. Ang mga aparatong ito ay dapat gamitin lamang pagkatapos

itinatag ang pag-asa sa graduation "ang pagsubok ng aparato - ang lakas ng kongkreto" o ang pagbubuklod ng pag-asa na naka-install sa device alinsunod sa 6.1.9.

5.3 Ang tool para sa pagsukat ng (mga) fingerprint (s) 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformations, dapat tiyakin ang pagsukat sa isang error na hindi hihigit sa 0.1 mm. Instrumento para sa pagsukat ng lalim ng print (oras-oras na indicator ng uri ayon sa GOST 577, atbp.) - Sa isang error na hindi hihigit sa 0.01 mm.

5.4 karaniwang mga diagram ng pagsubok ng pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa mga tupi at mga gilid ng chip ay nagbibigay ng paggamit ng mga aparatong anchor at kinukuha alinsunod sa mga application A at B.

5.5 para sa methodypes, ang Anchorustela ay dapat na ilapat sa mga pamamaraan. Ang lalim ng pagbubuklod ng kung saan ay dapat na hindi mas mababa kaysa sa laki ng malakihang kongkreto aggregate ng disenyo ng pagsubok.

5.6 para sa paraan ng paghihiwalay, gamitin ang mga disc ng bakal na may diameter ng hindi bababa sa 40 mm. Ang kapal ng * hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 lapad, na may mga parameter ng kagalakan ng nakadikit na ibabaw ng hindi bababa sa ra \u003d 20 microns ayon sa GOST 2789. Ang pandikit para sa disk kola ay dapat magbigay ng isang kumbinasyon lakas na may kongkreto kung saan ang Ang pagkasira ay nangyayari sa pamamagitan ng kongkreto.

6 Paghahanda ng Pagsubok.

6.1 Pamamaraan para sa paghahanda para sa pagsubok

6.1.1 Paghahanda para sa pagsubok Kasama ang pagpapatunay ng mga ginamit na aparato alinsunod sa mga tagubilin para sa kanilang operasyon at ang pagtatatag ng mga dependency ng pagkakalibrate sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang katangian ng lakas.

6.1.2 Ang pagtitimpi ng pagtatapos ay itinatag batay sa sumusunod na data:

Ang mga resulta ng mga parallel na pagsubok ng parehong mga istasyon ng mga istraktura ng isa sa mga hindi direktang pamamaraan at isang direktang di-mapanirang paraan para sa pagtukoy ng kongkreto lakas;

Ang mga resulta ng mga pagsubok ng mga site ng konstruksiyon sa pamamagitan ng isa sa di-tuwirang mga pamamaraan ng pagtayo ng Nera para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at pagsubok na mga sample - mga core na pinili mula sa parehong mga site ng konstruksiyon at nasubok alinsunod sa GOST 28570:

Mga resulta ng pagsusulit ng mga karaniwang kongkretong sample ng isa sa di-tuwirang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas at mekanikal na pagsusulit ayon sa GOST 10180.

6.1.3 Para sa hindi direktang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate ay nakatakda para sa bawat uri ng normalized na lakas na tinukoy sa 4.1 para sa kongkreto ng isang nominal na komposisyon.

Ito ay pinahihintulutan na bumuo ng isang pag-asa sa graduation para sa mga concretes ng isang uri na may isang uri ng malaking pinagsama-samang, na may isang solong teknolohiya ng produksyon, naiiba mula sa nominal na komposisyon at ang halaga ng normalized lakas na napapailalim sa mga kinakailangan ng 6.1.7

6.1.4 Ang pinahihintulutang pagkakaiba sa pagitan ng edad ng kongkreto ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga halimbawa) kapag ang pagtatakda ng pag-asa sa pagkakalibrate sa edad ng kongkreto ng kinokontrol na disenyo, tinanggap ng 4.9.

6.1.5 para sa direktang di-mapanirang paraan ng 4.5, pinapayagan na gamitin ang mga dependences na ibinigay sa mga application B at G para sa lahat ng mga uri ng normalized kongkreto lakas.

6.1.6 Ang pagtitiwala sa pagkakalibrate ay dapat magkaroon ng isang RMS (tira) paglihis ng st n m. Hindi hihigit sa 15% ng average ng lakas ng kongkreto ng mga seksyon o mga sample na ginagamit sa pagtatayo, at ang koepisyent (index) ng ugnayan ay hindi kukulangin sa 0.7.

Inirerekomenda na gumamit ng isang linear na pag-asa ng form R * A * BK (kung saan r ay ang lakas ng kongkreto. K-hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang paraan ng pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kondisyon para sa aplikasyon ng isang linear graduation dependence ay ibinigay sa Appendix E.

6.1.7 Kapag nagtatayo ng pag-asa ng pagkakalibrate ng paglihis ng mga halaga ng yunit ng lakas ng kongkreto r ^ sa ibig sabihin ng halaga ng lakas ng kongkreto ng mga seksyon o sample ako f. Ginagamit upang bumuo ng mga additives pagkakalibrate, ay dapat nasa loob ng:

\u003e mula sa 0.5 hanggang 1.5 ibig sabihin ng mga halaga ng kongkreto lakas i f n f £ 20 mpa;

Mula sa 0.6 hanggang 1.4 ibig sabihin ng mga halaga ng kongkreto lakas r, f na may 20 MPa< Я ф £50 МПа;

Mula sa 0.7 hanggang 1.3 average na kongkreto lakas r f sa 50 mpa<Я Ф £80 МПа;

Mula sa 0.8 hanggang 1.2 ng average na halaga ng kongkreto lakas ako ay F. F\u003e 80 MPa.

6.1.8 Ang pagsasaayos ng itinatag na pag-asa para sa kongkreto sa edad ng intermediate at proyekto ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan, isinasaalang-alang ang pagdaragdag ng mga resulta na nakuha. Ang bilang ng mga sample o mga seksyon ng mga karagdagang pagsubok sa panahon ng pagsasaayos ay dapat na hindi bababa sa tatlo. Ang pamamaraan ng pagsasaayos ay ibinigay sa Appendix E.

6.1.9 Pinapayagan na ilapat ang hindi direktang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas, gamit ang mga gradong dependency na naka-mount para sa kongkreto, naiiba mula sa nasubok sa komposisyon, edad, pang-eksperimentong kondisyon, kahalumigmigan, na may reference alinsunod sa paraan ng fibring.

6.1.10 Nang walang umiiral sa mga partikular na kondisyon sa pamamagitan ng Appendix W pagsasagawa ng mga dependency na itinatag para sa kongkreto, naiiba mula sa paksa, pinapayagan na gamitin lamang upang makakuha ng mga tinatayang halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gamitin ang mga halaga ng lakas ng lakas na walang sanggunian sa mga partikular na kondisyon para sa pagtatasa ng kongkretong klase sa pamamagitan ng lakas.

6.2 Konstruksiyon ng pagtatapos ng pagtatapos sa mga resulta ng mga kongkreto lakas pagsubok

sa mga istruktura

6.2.1 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga pagsubok ng kongkretong lakas sa mga istruktura, ang pag-asa ay nakatakda ayon sa mga solong halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig at lakas ng kongkreto ng parehong mga seksyon ng mga istruktura.

Para sa halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig sa lugar ay kinuha. Para sa halaga ng yunit ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkretong seksyon ay kinuha, tinutukoy ng isang direktang paraan o pagsubok ng mga napiling sample.

6.2.2 Ang minimum na bilang ng mga solong halaga para sa pagbuo ng pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga pagsubok ng kongkretong lakas sa mga istruktura - 12.

6.2.3 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga pagsubok ng kongkretong lakas sa mga istruktura ng mga di-pagsubok na istruktura o sa kanilang mga zone, ang mga sukat ng hindi direktang di-mapanirang paraan ay pre-natupad ayon sa mga kinakailangan ng seksyon 7 .

Pagkatapos ay napili ang mga lugar sa halagang ibinigay ng 6.2.2, kung saan nakuha ang maximum. Minimum at intermediate values \u200b\u200bng isang hindi direktang tagapagpahiwatig.

Pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang di-mapanirang paraan, ang mga plots ay nakakaranas ng direktang hindi maiiwasang paraan o pumili ng mga sample para sa pagsubok ayon sa GOST 26570.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga seksyon na pinili para sa pagtatayo o pagbubuklod ng mga dependency ng pagkakalibrate ay unang nasubok ng isang di-tuwirang neraero-catching na paraan, at pagkatapos ay kinuha ang mga sample para sa mga kasunod na pagsusulit sa positibong temperatura o pinainit. panlabas na pinagkukunan Heat (infrared emitters, heat Guns. et al.) Sa isang malalim na 50 mm sa isang temperatura na hindi mas mababa sa 0 * C at nakakaranas ng direktang di-mapanirang paraan. Ang pagsubaybay sa temperatura ng siya warmed kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng aparato ng anchor sa inihanda butas o sa ibabaw ng yunit, isang contactless paraan na may isang pyrometer ayon sa GOST 28243.

Ang pagtanggi ng mga resulta ng pagsubok na ginagamit upang bumuo ng mga dependences ng pagkakalibrate sa isang negatibong temperatura ay pinapayagan lamang kung ang mga deviation ay nauugnay sa isang paglabag sa pamamaraan ng pagsubok. Sa kasong ito, ang tinanggihan na resulta ay dapat mapalitan ng mga resulta ng muling pagsusulit sa parehong disenyo zone.

6.3 Konstruksiyon ng pagtatapos ng pagtatapos sa mga sample ng kontrol.

6.3.1 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate sa mga sample ng kontrol, ang pagtitiwala ay itinatag sa pamamagitan ng ilang mga halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig at lakas ng kongkreto ng karaniwang sample cubes.

Para sa nakahiwalay na halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng mga hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang serye ng mga sample o para sa isang solong sample ay kinuha (kung ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate ay naka-install sa magkahiwalay na mga sample). Para sa halaga ng yunit ng kongkretong lakas, ang kongkretong lakas sa serye ng GOST 10180 o isang sample (pag-asa sa graduation sa hiwalay na mga sample) ay tumatagal. Mechanical tests. Ang mga sample ayon sa GOST 10180 ay isinasagawa kaagad pagkatapos ng pagsubok sa isang hindi direktang paraan ng neraelectric.

6.3.2 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga sample ng pagsubok, hindi bababa sa 15 episodes ng sample cubes ayon sa GOST 10180 o hindi bababa sa 30 hiwalay na mga sample ng kubiko ang ginagamit. Ang mga sample ay ginawa alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 10180 sa iba't ibang mga shift, para sa hindi bababa sa 3 araw mula sa kongkreto ng isang nominal na komposisyon, sa parehong teknolohiya, na may parehong hardening mode bilang disenyo na kontrolado.

Ang mga halaga ng yunit ng lakas ng kongkreto ng sample cubes na ginagamit upang bumuo ng pagkagumon ng pagkakalibrate ay dapat tumutugma sa mga inaasahan sa produksyon ng mga deviations, habang nasa loob ng mga saklaw na itinakda ng 6.1.7.

6.3.3 Pag-asa sa graduation para sa mga pamamaraan ng nababanat na rebound, shock pulse, plastic deformation, paghihiwalay at rolling gilid, batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga manufactured sample cubes, una ang di-mapanirang paraan, at pagkatapos ay ang mapanirang paraan ayon sa GOST 10180.

Kapag nagtatatag ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa cream, ang mga pangunahing at kontrol na sample ng 6.3.4 ay ginawa. Sa mga pangunahing sample matukoy ang hindi direktang katangian. Ang mga sample ng kontrol ay nasubok ayon sa GOST 10180. Ang mga pangunahing at kontrol na mga sample ay dapat gawin ng isang kongkreto at patigasin ang parehong mga kondisyon.

6.3.4 Ang mga sukat ng sample ay dapat piliin alinsunod sa pinakamalaking sukat ng pinagsama-samang kongkreto halo ayon sa GOST 10180. Ngunit hindi mas mababa:

100 * 100 * 100 mm para sa mga pamamaraan ng rebound, shock pulse, aftic deformation. pati na rin para sa paraan ng paghihiwalay sa paradahan (kontrol sample);

200 * 200 * 200 mm para sa rib of the rib na disenyo:

300 * 300 * 300 mm. Ngunit ang sampler ng rib ay hindi bababa sa anim na kalaliman ng pag-install ng isang aparato ng anchor para sa rolling separation method (pangunahing sample).

6.3.5 Upang matukoy ang di-tuwirang mga katangian ng lakas, ang mga pagsubok ay isinasagawa ayon sa mga kinakailangan ng Seksiyon 7 sa gilid (sa direksyon ng concreting) ang mga gilid ng sample cubes.

Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat sample para sa paraan ng nababanat na rebound, ang epekto ng pulso, plastic deformation sa panahon ng welga ay dapat na hindi bababa sa hanay ng mga pagsubok sa site ayon sa talahanayan 2. at ang distansya sa pagitan ng mga shocks ay hindi mas mababa kaysa sa 30 mm (15 mm para sa posibleng paraan ng pulse). Para sa paraan ng plastic deformation sa ilalim ng induction, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay hindi bababa sa dalawang diameters ng mga kopya.

Kapag nagtatatag ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng rib, ang mga buto-buto ay isinasagawa ng isang pagsubok sa bawat gilid gilid.

Kapag nagtatatag ng mga dependency ng pagkakalibrate, para sa paraan ng paghihiwalay sa Rocky, ang isang pagsusulit sa bawat panig na mukha ng pangunahing pelikula ay isinasagawa.

6.3.6 Kapag sinusubok ang paraan ng nababanat na rebound, isang shock pulse, plastic deformation kapag ang mga sample ay dapat na clamped sa isang pindutin na may isang pagsisikap ng hindi bababa sa (30 ± 5) kn at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng mapangwasak na pagkarga.

6.3.7 Ang mga sample na sinubok ng paraan ng paghihiwalay ay naka-install sa pindutin ito. Upang ang mga sumusuporta sa mga plato ng pindutin ay hindi baha ang ibabaw kung saan ang disconse. Mga resulta ng pagsusulit ayon sa pagtaas ng 5% ng GOST 10180.

7 Pagsubok.

7.1 pangkalahatang mga kinakailangan

7.1.1 Ang numero at lokasyon ng mga kinokontrol na lugar sa mga constructions ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105 at tukuyin ang dokumentasyon ng disenyo sa disenyo o itabi:

Kontrolin ang mga layunin (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, plataporma o lakas ng bakasyon, detecting seksyon ng pinababang lakas, atbp.);

Uri ng disenyo (haligi, beam, stoves, atbp.);

Paglalagay ng pagkuha at concreting order:

Mga disenyo ng reinforcement.

Ang mga patakaran para sa paghirang ng bilang ng mga seksyon ng monolitiko at prefabricated na mga istraktura sa panahon ng pagsubaybay ng kongkretong lakas ay ibinibigay sa Appendix I. Kapag tinutukoy ang lakas ng kongkreto ng mga nasusuri na istruktura, ang bilang at lokasyon ng mga site ay dapat tanggapin sa ilalim ng Survey program.

7.1.2 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa isang site ng konstruksiyon na may isang lugar na 100 hanggang 900 cm.

7.1.3 Kabuuang bilang ng mga sukat sa isang lugar ng Khazhaya, ang distansya sa pagitan ng mga sukat sa site at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istruktura sa site ng pagsukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ipinapakita sa Table 2 depende sa paraan ng pagsubok.

Table 2 - Mga Kinakailangan sa Mga Kinakailangan sa Pagsubok

Paraan ng Pangalan	Ang kabuuang bilang ng mga sukat ay hindi isang balangkas	Ang pinakamaliit na distansya sa pagitan ng mga lugar ng pagsukat sa site, mm	Pinakamaliit na distansya mula sa gilid ng disenyo hanggang sa lugar ng pagsukat, mm	Minimum na kapal ng disenyo, MM.
Nababanat rebound
Impact Impulse.
Plastic defoction.
Packing Ribs.
		2 Disk Diameters.
Pag-target sa isang paninigarilyo sa pagtatrabaho ng lalim ng paglustay ng anchor l: * 40mm< 40мм

7.1.4 Paglihis ng mga indibidwal na resulta ng pagsukat sa bawat site mula sa average na aritmetika na halaga ng mga resulta ng pagsukat para sa seksyon na ito ay hindi dapat lumagpas sa 10%. Ang mga resulta ng pagsukat na hindi nakakatugon sa tinukoy na kondisyon ay hindi isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang average na aritmetika na halaga ng isang hindi direktang tagapagpahiwatig para sa site na ito. Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat site kapag kinakalkula ang average na aritmetika ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng talahanayan 2.

7.1.5 kongkreto lakas at kinokontrol na konstruksiyon site ay natutukoy sa pamamagitan ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig sa pagkakalibrate pagtitiwala na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon 6. Ibinigay na ang kinakalkula halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ng itinatag (o nakatali) pagtitiwala (sa pagitan ng pinakamaliit at apektado) ang pinakamalaking halaga lakas).

7.1.6 Ang kagaspangan ng ibabaw ng kongkreto na seksyon ng mga istruktura kapag sinubok ng mga pamamaraan ng rebound, isang shock pulse, plastic deformation ay dapat tumutugma sa pagkamagaspang ng ibabaw ng mga site ng konstruksiyon (o cubes) na sinubukan sa panahon ng pagtatatag ng pagkakalibrate pagtitiwala. Sa mga kinakailangang kaso, pinapayagan na linisin ang ibabaw ng istraktura.

Kapag ginagamit ang plastic deformation method sa indulgence, kung ang zero count ay aalisin pagkatapos ng aplikasyon ng paunang pag-load, ang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng ibabaw ng kongkreto na disenyo ay hindi iniharap.

7.2 paraan ng nababanat na rebound

7.2.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang posisyon ng aparato kapag sinusubok ang disenyo na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na kunin bilang pareho. Tulad ng pagtatatag ng pag-iingat ng pagkakalibrate. Gamit ang isang iba't ibang mga posisyon ng aparato, ito ay kinakailangan upang baguhin ang mga tagapagpahiwatig alinsunod sa manwal ng pagtuturo:

7.3 Paraan ng mga plastic deformations.

7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay inilagay upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Kapag nag-aaplay ng isang spherical indvoderator upang mapadali ang mga sukat ng diameters ng mga kopya, ang pagsubok ay pinapayagan upang magkasya ang puting papel copier sheet (vetsluche test para sa pagtatatag ng mga dependency ng pagkakalibrate, isagawa ang paggamit ng parehong papel);

Ayusin ang mga halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo ng aparato;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon.

7.4 Impact Impulse Method.

7.4.1 Mga Pagsusuri ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay inilagay kaya. Upang ang puwersa ay inilapat perpendicularly paksa sa itaas * Alinsunod sa manwal ng pagtuturo:

Ang posisyon ng aparato kapag sinusubok ang disenyo na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na kunin bilang pati na rin kapag nasubok kapag nagtatakda ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng aparato, kinakailangan upang baguhin ang patotoo alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Ayusin ang halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon.

7.5 Outflow method.

7.5.1 Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay, ang mga plots ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stresses na dulot ng pag-load ng pagpapatakbo o pilitin ang compression ng pre-stressed reinforcement.

7.5.2 Pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Sa lugar ng disk hilera, ang ibabaw spo ay 0.5-1 mm malalim at linisin ang ibabaw mula sa alikabok;

Ang disc ay nakadikit sa kongkreto, pagpindot sa disk at pag-alis ng labis na kola sa labas ng disk;

Liboraedineysdis;

Ang mga load ay naka-plug na may sakit (1 ± 0.3) kn / s;

Ayusin ang pagbabasa ng metro ng kapangyarihan ng aparato;

Sukatin ang lugar ng projection ibabaw ng paghihiwalay sa disc plane na may isang error ng io.scm 2;

Ang halaga ng kondisyong boltahe ng wbetone ay tinutukoy kapag ang pag-abanduna ng pinakamataas na detachment na pagsisikap sa ibabaw ng ibabaw ng paghihiwalay ay tinutukoy.

7.5.3 Ang mga resulta ng pagsusulit ay hindi isinasaalang-alang kung ang kongkreto ay nagsiwalat ng reinforcement o ang lugar ng projection ng ibabaw ng paghihiwalay ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disk.

7.6 paraan ng paghihiwalay sa paradahan

7.6.1 Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa rolling, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stresses na sanhi ng pagpapatakbo ng pag-load o lakas ng compression ng nagtatanghal-matinding reinforcement.

7.6.2 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Kung ang aparato ng anchor ay hindi naka-install bago ang concreting, pagkatapos ay ang butas ay ginanap sa kongkreto, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa manu-manong pagtuturo, depende sa uri ng aparato anchor;

Ang butas ay naayos na may isang aparato ng anchor sa isang malalim na ibinigay para sa manu-manong pagtuturo, depende sa uri ng aparato ng anchor;

Ang aparato ay konektado sa pamamagitan ng isang parction device;

Ang pag-load ay nagdaragdag sa isang bilis ng 1.5-3.0 KN / S:

Ang pagbabasa ng silicizer ng aparato P 0 at ang magnitude ng slippage ng anchor ng LP (ang pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng outlet at ang lalim ng anchor seal) ay hindi katumpakan ng meceir0.1 mm.

7.6.3 Ang sinusukat na halaga ng Pulp P 4 ay pinarami ng Correction Coefficient y. Tinukoy ng formula

kung saan l ay ang pagtatrabaho lalim ng sealing anchor device, mm;

DP - ang magnitude ng slippage ng anchor, mm.

7.6.4 Kung ang pinakadakilang at ang pinakamaliit na dimensyon Ang nakuha bahagi ng kongkreto mula sa aparato ng anchor sa mga hangganan ng pagkawasak sa ibabaw ibabaw ay naiiba kaysa sa doble, at kung ang lalim ng breakdown naiiba mula sa seeding lalim ng isang aparato ng anchor sa pamamagitan ng higit sa 5% (para sa\u003e 0.05ft, sa\u003e 1.1), ang mga resulta ng pagsubok ay pinapayagan lamang na isaalang-alang lamang para sa tinatayang pagtatasa ng kongkretong lakas.

Tandaan - Ang mga humigit-kumulang na halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagan na magamit upang masuri ang grado ng kongkreto para sa lakas at pagtatayo ng mga dependency ng pagkakalibrate.

7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang lalim ng pulp ay naiiba mula sa lalim ng sealing ang anchor device na higit sa 10% (para sa\u003e 0.1 a) o ang mga fittings ay hubad sa layo ng isang aparato ng anchor, mas mababa sa ang lalim ng pagbubuklod nito.

7.7 Rib ribbon.

7.7.1 Kapag sinusubok ang ribbling na paraan sa seksyon ng pagsubok, dapat walang mga bitak, kongkreto glandula, hindi naaangkop o shell na may taas (depth) ng higit sa 5 mm. Ang mga plots ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamaliit na stress na sanhi ng pagpapatakbo ng pag-load o lakas ng compression ng mga pre-hard fittings.

7.7.2 Pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Purge detection device. Ilapat ang kapasidad ng pag-load ng theulicavvv (1 ± 0.3) kn / s;

Ayusin ang pagsubok ng seloimerizer ng aparato;

Sukatin ang aktwal na lalim ng bato;

Matukoy ang average na halaga ng liwanag.

7.7.3 Ang mga resulta ng pagsusulit ay hindi isinasaalang-alang, kung ang kongkreto ay proponged. Ang Marmatura o ang aktwal na maliwanag na lalim ay naiiba mula sa higit sa 2 mm na tinukoy.

8 pagproseso at mga resulta ng disenyo

8.1 Ang mga resulta ng pagsubok ay naroroon sa talahanayan kung saan:

Uri ng disenyo;

Disenyo ng klase ng kongkreto;

Edad ng kongkreto;

Kongkreto lakas ng bawat inaasahang seksyon 7.1.5;

Ang average na lakas ng kongkretong disenyo;

Disenyo ng mga zone o mga bahagi nito na napapailalim sa mga kinakailangan 7.1.1.

Ang form ng talahanayan ng mga resulta ng pagsubok ay ipinapakita sa Appendix K.

8.2 Pagproseso at pagtatasa ng pagsunod sa mga itinatag na kinakailangan para sa mga halaga ng aktwal na lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan ng mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito, 6105 ay isinasagawa.

PR at M sa H sa N at B - Statistical Assessment ng klase ng kongkreto batay sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa ayon sa GOST 18105 ("isang" scheme. "B" o "B") sa mga kaso kung saan ang kongkretong lakas ay tinutukoy ng Ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate na binuo sa alinsunod sa seksyon 6. Kapag gumagamit ng naunang itinatag na mga dependency sa pamamagitan ng pagbubuklod sa kanila (sa pamamagitan ng Appendix G), hindi pinapayagan ang statistical control, at ang pagtatasa ng klase ng kongkreto ay isinasagawa lamang ayon sa pamamaraan ng GOST 18105.

8.3 Ang mga resulta ng pagtukoy ng lakas ng kongkretong mekanikal na pamamaraan ng di-mapanirang pagsubok ay ibinibigay sa konklusyon (protocol) kung saan ang mga sumusunod na data ay humahantong:

Tungkol sa sinubukan na mga istraktura na may indikasyon ng klase ng proyekto, ang petsa ng concreting at pagsubok o edad ng kongkreto sa panahon ng pagsubok;

Sa mga pamamaraan na inilapat para sa pagsubaybay sa lakas ng kongkreto;

Tungkol sa mga uri ng mga aparato na may mga numero ng pabrika, impormasyon tungkol sa pagkakalibrate ng mga device;

Sa pinagtibay na mga dependency ng pagkakalibrate (equation ng pag-asa, mga parameter ng pagkagumon, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pag-iingat ng pagkakalibrate);

Ginagamit upang bumuo ng isang pag-asa pagkakalibrate o nito umiiral (petsa at mga resulta ng pagsubok ng di-mapanira indestructible at direktang o mapanirang pamamaraan, pagwawasto coefficients);

Sa bilang ng mga seksyon ng pagtukoy ng kongkretong lakas sa mga istruktura sa kanilang lokasyon;

Mga resulta ng pagsubok;

Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng nakuha na data.

Standard test scheme sa pamamagitan ng rockwing.

A.1 Ang karaniwang diagram ng pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa paglikha ay nagbibigay ng pagsubok sa ilalim ng pagsunod sa mga kinakailangan ng A.2-A.6.

A.2 karaniwang diagram ng pagsubok na naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Pagsusulit mabigat kongkreto compressive lakas mula sa s hanggang 100 MPa:

Mga pagsubok ng magaan na kongkreto compressive lakas mula sa S hanggang 40 MPa:

Ang maximum na bahagi ng malaking kongkreto pinagsama ay hindi na nagtatrabaho lalim ng sealing anchor device.

A.C. Sinusuportahan ng aparato ng paglo-load nang pantay-pantay na nakahiga sa ibabaw ng kongkreto sa layo na hindi bababa sa 2h mula sa axis ng aparato ng anchor, kung saan ang l ay ang pagtatrabaho ng lalim ng aparato ng anchor. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure A.1.

1 - isang aparato na may isang aparato sa paglo-load at isang silica; 2 - Suporta sa paglo-load ng device: 3 - Pagkuha ng device ng paglo-load: 4 - Mga elemento ng paglipat, traksyon, S - Anchor device. 6 - Embossed Concrete (Cone): 7 - Test Design

Figure A.1 - Scheme of testing sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa bato

A.4 Standard test scheme sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa tupi, ang paggamit ng tatlong uri ng mga aparatong anchor ay ibinigay (tingnan ang Figure A.2). Uri ng Anchor Device Ako ay naka-install sa konstruksiyon sa panahon ng concreting. Ang mga aparatong anchor ng mga uri II at may sakit ay naka-install sa butas na inihanda sa disenyo.

1 - nagtatrabaho rod: 2 - nagtatrabaho baras na may rami iba't ibang kono: 3 - segment corrugated sapatos: 4 - Pagtatag ng baras: 5 - trabaho baras baras na may isang hinog expansion kono: B - leveling washer

Figure A.2 - Mga uri ng mga aparatong anchor para sa karaniwang diagram ng pagsubok

A.5 ang mga parameter ng mga aparatong anchor at ang mga halaga ng sinusukat kongkreto lakas na pinapayagan para sa kanila standard Scheme. Ang mga pagsusulit ay ipinapakita sa Table A.1. Para sa magaan na kongkreto, tanging ang mga aparatong anchor na may lalim ng embed ng 48 mm ang ginagamit para sa karaniwang diagram ng pagsubok.

Table A.1 - Anchor device parameter na may standard test scheme

Uri ng aparato ng anchor.	Ang diameter ng aparatong anchor ng TF. Mm.	Lalim ng sealing anchor device, MM.		Ang wastong hanay ng pagsukat ng aparato ng DDA Anchor ng konkretong pagsukat ng compression. MPA.
		mga sanggol H.	buong l "	mabigat

A.B disenyo ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng isang paunang (bago ang application ng pag-load), binubuo ang mga pader ng pagbubukas sa lalim ng pagtatrabaho ng Sealing L at kontrol ng slippage pagkatapos ng pagsubok.

Standard test scheme rib rib

B.1 Standard Test Diagram Ang paraan ng ribbon ay nagbibigay ng pagsubok kapag sumusunod sa mga kinakailangan sa B.2-B.4.

B.2 Standard Test Scheme Naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Ang maximum na bahagi ng malaking kongkretong aggregate ay hindi hihigit sa 40 mm:

Malakas na kongkretong pagsusulit na may lakas ng compression mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone durog. B.Z para sa pagsubok ay nalalapat ang isang aparato na binubuo ng isang mahusay na kapangyarihan na may isang bloke ng silia

rigel at gripper na may bracket para sa mga lokal na buto-buto ng konstruksiyon. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure B.1.

1 - device loading device at Sipheyer. 2 - Suporta frame: 3 - caulible concrete: 4 - test

disenyo ^ - Kumuha ng tanso

Figure B.1 - test scheme sa pamamagitan ng ribbon

B.4 Kapag ang gilid ng mga buto-buto ay dapat na ibinigay sa mga sumusunod na parameter:

Ang lalim ng paggiling ng isang ■ (20 a 2) mm.

Rocking width 0 "(30 a 0.5) mm;

Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng pag-load at ang normal sa load ibabaw ng istraktura p »(18 a 1) *.

Pagpapasya ng graduation para sa paraan ng paghihiwalay sa rocking na may karaniwang diagram ng pagsubok

Kapag nagsasagawa ng mga pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa bilgery ayon sa standard scheme, ayon sa application at ang kubiko lakas ng kongkreto ay hindi compression ng R. MPA. Pinapayagan itong kalkulahin ayon sa pag-asa ng Grindoocale sa pamamagitan ng formula

I * p) | p\u003e ^. (Sa 1)

kung saan t, - ang koepisyent, na isinasaalang-alang ang maximum na sukat ng isang malaking pinagsama sa zone ng pagkahapo at kinuha katumbas ng 1 na may sukat ng pinagsama-samang laki ng mas mababa sa 50 mm:

t 2 - Ang ratio ng proporsyonidad para sa paglipat mula sa pagsisikap ng pagkasira sa Kilonutytones sa lakas ng kongkreto sa MegaPascals:

Ang pagbubunyag ng isang aparato ng anchor. kn.

Kapag sinubok ang mabigat kongkreto, ang lakas ng 5 MPa at higit pa at madaling kongkreto lakas mula sa 5do40mp ang halaga ng proporsyonalidad koepisyent T 2 ay natanggap ayon sa table B.1.

Talahanayan 8.1.

Uri ng aparato ng anchor.	Ang hanay ng sinusukat kongkreto lakas sa compression. MPA.	Ang diameter ng aparato ng anchor d. n.	Lalim ng pag-embed ng aparato ng anchor, MM.	Ang halaga ng koepisyent sh ^ para sa kongkreto
				mabigat

Mga kadahilanan t 3 kapag pagsubok mabigat kongkreto sa. average na lakas Sa itaas 70 MPa ay dapat gawin ayon sa GOST 31914.

Pagpapasya ng graduation para sa rib ng mga buto na may karaniwang diagram ng pagsubok

Kapag gumaganap ang pagtatapos ng gilid ng mga buto-buto ayon sa karaniwang diagram ayon sa application B, ang lakas ng kubo sa compression ng kongkreto sa granite at dayap durog na ito ay R. MLA. Pinapayagan itong kalkulahin sa pamamagitan ng pagtatapos ng pagtatapos ng formula

R - 0.058m (30p + p j). (G.1)

kung saan ang t ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na laki ng isang malaking pinagsama-samang at kinukuha upang maging katumbas ng:

1.0 - may pinagsama-samang laki na mas mababa sa 20 mm:

1.05 - may laki ng filler mula 20 hanggang 30 mm:

1.1 - ConcompliancePillars30mm:

P ay ang pagsisikap ng tumba. kn.

Appaced (Mandatory)

MGA KINAKAILANGAN PARA SA MECHANICAL TESTING.

Table d.1.

Pangalan Mga Katangian ng Mga Device.	Mga katangian ng device para sa Paraan
	nababanat	shock salpok	plastic. deformations.			oramaa mula sa skapaaa * at siya
Katigasan ng drummer, boyhead o indenter nyas. hindi kukulangin
Pagkamagaspang ng contact bahagi ng drummer o indenter. μm. wala na
Ang diameter ng drummer o indenter. mm. hindi kukulangin
Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter. mm. hindi kukulangin
Ang anggulo ng conical indenter.
Ang diameter ng imprint,% ng diameter ng indenter
Perpendicularity tolerance kapag nag-aaplay ng isang nvloader ay hindi isang taas ng 100 mm. Mm.
Epekto ng Enerhiya. J. hindi mas mababa
Bilis ng pagtaas ng bilis. KN / S.
Pag-load ng error sa pagsukat, C. hindi pa					5 HERE RJN - Tingnan ang eksplikasyon sa formula (£ .3). Pagkatapos ng pagtanggi, ang pagkakalibar ng pagkakalibrate ay itinakda muli sa pamamagitan ng mga formula (£ .1) - (E.s) ayon sa natitirang mga resulta ng pagsubok. Ang pagtanggi sa natitirang mga resulta ng pagsubok ay paulit-ulit, isinasaalang-alang ang pagpapatupad ng kondisyon (E.6) kapag gumagamit ng isang bagong (nababagay) pag-asa sa graduation. Ang mga pribadong kongkreto lakas halaga ay dapat matugunan 6.1.7 mga kinakailangan. £ .3 Parameter ng pag-asa sa pagkakalibrate Para sa pinagtibay na mga dependency ng pagkakalibrate, tinutukoy nila: Ang pinakamaliit at pinakamataas na halaga ng di-tuwirang katangian ay ibinigay. Rms deviation ^ n m constructed graduation dependence ayon sa formula (E.7); Correlation koepisyent ng pagkakalibrate dependence g sa pamamagitan ng formula kung saan ang average na halaga ng kongkretong lakas sa unti-unting pagtitiwala ay kinakalkula ng form narito ang mga halaga R (h. Ako ay F.Y F. N - Tingnan ang Explication sa Formula (E.EE). (E.B). E.4 pagwawasto ng pag-asa sa pagkakalibrate Ang pagsasaayos ng naka-install na pag-asa sa pagkakalibrate ay isinasaalang-alang din ang mga resultang resulta ng pagsubok ay dapat na isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan. Kapag nag-aayos ng dependency ng pagkakalibrate sa mga umiiral na resulta ng pagsubok, hindi bababa sa tatlong bagong resulta na nakuha na may minimal, maximum at intermediate na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay idinagdag. Tulad ng data na natipon upang bumuo ng isang pag-asa pagkakalibrate, ang mga resulta ng nakaraang mga pagsubok. Simula sa una, tinanggihan sa. kabuuang bilang Ang mga resulta ay hindi lumampas sa 20. Pagkatapos ng pagdaragdag ng mga bagong resulta at pagtanggi ng mga lumang minimum at maximum na halaga ng hindi direktang katangian, ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate at ang mga parameter nito ay itinakda muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.9) . E.S kondisyon para sa paggamit ng pagkakalibrate pagtitiwala Ang paggamit ng mga dependency ng pagkakalibrate upang matukoy ang lakas ng kongkreto para sa kasalukuyang pamantayan ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng hindi direktang katangian na bumabagsak sa hanay mula sa H TL BC. Kung ang koepisyent ng ugnayan G.< 0.7 или значение 5 тнм "Я ф > 0.15. Ang pagsubaybay at pagtatasa ng lakas sa dependency na nakuha ay hindi pinapayagan. Conditional dependency binding method. G.1 Ang halaga ng kongkreto lakas, tinutukoy gamit ang pagkakalibrate dependence na naka-mount para sa kongkreto, naiiba mula sa paksa, ay pinarami ng coincidence koepisyent sa C. Ang halaga ay kinakalkula ng form. kung saan - ang lakas ng kongkreto sa. t-m plot.tinutukoy ng paraan ng paghihiwalay sa pamamagitan ng scrambling o testing core polishing 26570; Ako ay Mesa - kongkreto lakas In.<-м участке, опредепяемвя пюбым косвенным методом по используемой градуировочной зависимости: л - число участков испытаний. G.2 kapag kinakalkula ang coincidence koepisyent, dapat na sundin ang mga kondisyon: Ang bilang ng mga seksyon ng pagsubok na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coincidence koepisyent, P i 3; Ang bawat partikular na halaga sa akin, / ako (0 ^ ay hindi bababa sa 0.7 at hindi hihigit sa 1.3: Bawat partikular na halaga ko ^. dapat naiiba mula sa average na hindi hihigit sa 15%: Ang mga halaga ay hindi kasiya-siyang kondisyon (W.2). (Zh.z). hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula coefficient coincidence to p. Paghirang ng bilang ng mga seksyon ng mga pagsubok ng gawa na gawa at monolitiko At.1 Alinsunod sa GOST 18105, kapag sinusubaybayan ang lakas ng kongkreto ng mga gawaing prefabricated (nagbebenta o kayumanggi), ang CNSLO ng kinokontrol na mga istraktura ng bawat species ay hindi kukulangin sa isa sa mga istruktura mula sa partido. Kung ang partido ay binubuo ng 12 constructions at mas mababa, magsagawa ng solid control. Kasabay nito, ang bilang ng mga kalahok ay dapat na hindi bababa sa: 1 hindi 4 m ang haba ng linear na istruktura: 1 sa 4 m 2 mga parisukat ng mga flat na disenyo. At.2 Alinsunod sa GOST 18105, kapag ang mga alalahanin ng monolitiko ay sinusubaybayan sa isang intermediate age, gayunpaman ang mga pamamaraan ay nakakontrol ng hindi bababa sa isang disenyo ng bawat species (haligi, pader, nagsasapawan, at sinag, atbp.) Mula sa kinokontrol na batch. I.W. Alinsunod sa GOST 18105, kapag ang monolithic ay may kinalaman sa monolithic strength monitoring sa disenyo ng edad, isang tuluy-tuloy na kontrol ng ugat ng lakas ng kongkreto ng lahat ng mga disenyo ng kinokontrol na batch ay isinasagawa. Kasabay nito, ang bilang ng mga seksyon ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa: 3 para sa bawat invitansyon para sa flat disenyo (pader, overlapping, pundasyon plate); 1 hanggang 4 m haba (o 3 sa pagkuha) para sa bawat linear pahalang na disenyo (beam, riglels); 6 para sa bawat disenyo - para sa linear vertical structures (haligi, pylon). Ang kabuuang bilang ng mga sukat para sa pagkalkula ng mga katangian ng homogeneity ng kongkreto lakas ng batch ng mga istraktura ay dapat na hindi bababa sa 20. At 4. Ang bilang ng mga single measurements ng kongkreto lakas na may mekanikal na pamamaraan ng nervous control sa bawat site (ang bilang ng mga sukat sa site) ay natanggap ng Table 2. Mga resulta ng pagtatanghal ng talahanayan ng pagsubok NAIAAAAEA DESIGNS (PARTIES OF STRUCTURES), CONCRETE STRIGH DESIGN CLASS, DATE concreting o edad ng kongkreto sinubok na mga istraktura Pagtatalaga " 1 # mga kalahok * Ayon sa pamamaraan ng IPI, ang lokasyon ng Axes 21 Kongkreto lakas. MPA. Kongkreto lakas * ' plot 9 " average na 4 ' "Brand, simbolo at (o) pag-aayos ng konstruksiyon sa mga axes, disenyo zone, o mga bahagi ng monolitiko at koleksyon-monolithic disenyo (pagkuha), na kung saan ang kongkreto lakas klase ay tinutukoy. 11 kabuuang bilang at lokasyon ng mga site alinsunod sa 7.1.1. 11 kongkreto lakas plot alinsunod sa 7.1.5. 41 average na lakas ng kongkreto konstruksiyon, disenyo zone o bahagi ng monolitiko at koleksyon-monolithic disenyo na may bilang ng mga lugar na nakakatugon sa mga kinakailangan 7.1.1. * "Ang aktwal na lakas ng kongkreto lakas ng disenyo o bahagi ng monolitiko at koleksyon-monolithic istraktura ayon sa mga item 7.3-7.5 GOST 16105, depende sa napiling control circuit. Tandaan - pagtatanghal sa counting "Concrete Strength Class" ng Beton Lakas ng mga halaga ng pagsusuri ng klase o mga halaga ng kinakailangang kongkretong lakas para sa bawat site nang hiwalay (pagtatasa ng klase ng lakas sa isang seksyon) ay hindi pinahihintulutan. UDC 691.32.620.17:00 6.354 μs 91.100.10 NEQ. Mga keyword: estruktural mabigat at magaan kongkreto, monolitiko at prefab kongkreto at bakal * kongkreto mga produkto, mga disenyo at mga istraktura, mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng compression, nababanat rebound, epekto pulso, plastic pagpapapangit, paghihiwalay, ribbing, chuck Editor TT Martynova Technical Editor 8.n. Prussakova Corrector M 8. Vuchaya Computer Layout I.A. Napacking. Upa sa set sa 12/29 / 201s. Naka-sign at pagpi-print 06.02 2016. Format 60 "64 ^. Headset arial. Hood. Pechs. l. 2.7b. Uad. l. 2.36. Gulong "60 ece. Zack. 263. Nai-publish at imprinted sa FSUE "standinform", $ 12399 Moscow. Granada lane. 4.

Mga sipi mula sa GOST 22690 Pagtukoy sa lakas ng mga mekanikal na pamamaraan ng di-mapanirang pagsubok

Pagsubok

4.1. Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa isang balangkas ng disenyo na may isang lugar na 100 hanggang 600 cm 2.

4.2. Ang kongkretong lakas sa isang kinokontrol na site ng konstruksiyon ay tinutukoy ng unti-unting pagtitiwala na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon. 3, sa kondisyon na ang mga nasusukat na halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig ay nasa mga limitasyon sa pagitan ng pinakamaliit at ang pinakamalaking halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig sa mga sampol na sinubukan kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate.

4.3. Ang numero at lokasyon ng mga kinokontrol na site kapag ang mga istraktura ng pagsubok ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105-86 o ipahiwatig sa mga pamantayan at (o) teknikal na kondisyon para sa pambansa o (o nagtatrabaho na mga guhit sa mga istraktura ng monolitiko at (o) sa mga teknolohikal na mapa upang kontrolin. Kapag tinutukoy ang lakas ng nasuri na mga istraktura, ang bilang at lokasyon ng mga plots ay dapat tanggapin sa ilalim ng programa ng survey.

4.4. Ang bilang ng mga pagsubok sa isang site, ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok sa site at mula sa istraktura ng istraktura, ang kapal ng disenyo sa lugar ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan. 3.

Table 3 mm.

4.5. Ang ibabaw pagkamagaspang ng pagtatayo ng konstruksiyon kongkreto sa panahon ng pagsubok ng mga pamamaraan ng rebound, shock pulse, plastic deformation ay dapat tumutugma sa pagkamagaspang ng ibabaw ng mga cube na sinubukan kapag pagtatakda ng pagkakalibrate pagtitiwala. Sa mga kinakailangang kaso, pinapayagan ang pagtanggal sa ibabaw ng istraktura. Kapag nasubok sa pamamagitan ng plastic deformation sa ilalim ng indulgence, kung ang zero count ay aalisin pagkatapos ng application ng paunang pag-load, ang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng ibabaw ng kongkreto istraktura ay hindi iniharap.

4.6. Paraan ng nababanat na rebound

4.6.1. Kapag sinubok ang paraan ng nababanat na rebound, ang distansya mula sa mga lugar ng pagsubok sa reinforcement ay dapat na hindi bababa sa 50 mm.

4.6.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay inilagay upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw sa ilalim ng pagsubok alinsunod sa manwal ng pagtuturo; Ang posisyon ng aparato kapag sinusubok ang disenyo na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na gawin bilang kapag sinusubok ang mga sample upang maitatag ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate; Sa ibang posisyon, kinakailangan upang baguhin ang patotoo alinsunod sa manwal ng pagtuturo; ayusin ang halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo; Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon.

4.7. Plastic deformation method.

4.7.1. Kapag sinubok ang paraan ng plastic deformation, ang distansya mula sa mga lugar ng mga pagsubok sa reinforcement ay dapat na hindi bababa sa 50 mm.

4.7.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay inilagay upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw sa ilalim ng pagsubok alinsunod sa manwal ng pagtuturo; Sa isang spherical indenter, ang pagsubok ay pinahihintulutang maisagawa upang mapadali ang mga sukat ng mga diameters ng mga kopya sa pamamagitan ng mga sheet ng copier at puting papel (sa kasong ito, ang mga sample para sa pagtatatag ng mga dependent ng pagkakalibrate ay nasubok gamit ang parehong papel); Ayusin ang mga halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo ng aparato; Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon. 4.8. Paraan ng Impormasyong Impekto

4.8.1. Kapag sinubok ang paraan ng pulse ng epekto, ang distansya ng mga punto ng pagsubok sa reinforcement ay dapat na hindi bababa sa 50 mm.

4.8.2. Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: inilalagay ang aparato upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw sa ilalim ng pagsubok alinsunod sa manwal ng pagtuturo; Ang posisyon ng aparato kapag sinusubok ang disenyo na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na gawin bilang kapag sinusubok ang mga sample upang maitatag ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate; Sa ibang posisyon, kinakailangan upang baguhin ang patotoo alinsunod sa manwal ng pagtuturo; ayusin ang halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo; Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon.

4.9. Paraan ng Outflow.

4.9.1. Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stresses na dulot ng pagpapatakbo ng pag-load o lakas ng compression ng pre-stressed reinforcement.

4.9.2. Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: sa lugar ng pandikit sa disk, ang ibabaw na layer ng kongkreto ay inalis na may malalim na 0.5 - 1 mm at ang ibabaw ay nalinis mula sa alikabok; Ang disc ay nakadikit sa kongkreto upang ang layer ng kola sa ibabaw ng kongkreto ay hindi lumampas sa disk; Ang aparato ay konektado sa disk; Ang pag-load ay maayos na nagdaragdag sa isang bilis (1 p 0.3) kn / s; ayusin ang pagbabasa ng metro ng kapangyarihan ng aparato; Sukatin ang lugar ng projection ng ibabaw ng paghihiwalay sa eroplano ng disc na may error na P0.5 cm 2; Tukuyin ang halaga ng kondisyong boltahe sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay. Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung, kapag ang kongkreto ay pinaghiwalay, ang reinforcement o ang lugar ng projection ng ibabaw ng paghihiwalay ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disk.

4.10. Ang paraan ng paghihiwalay sa parking lot 4.10.1. Kapag sinusubok ng rolling method, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa mababang boltahe zone na dulot ng pagpapatakbo load o pinahusay ang compression ng pre-hard fitting.

4.10.2. Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: Kung ang anchor device ay hindi pa na-install bago ang concreting, pagkatapos ay sa kongkreto, ang shorp ay drilled o natagos, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa manu-manong pagtuturo, depende sa uri ng Anchor device; Ang isang aparato ng anchor ay naayos sa lalim, na ibinigay ng manu-manong pagtuturo, depende sa uri ng aparato ng anchor; Ang aparato ay konektado sa isang aparato ng anchor; Ang load ay nadagdagan sa isang bilis ng 1.5 - 3.0 kn / s; Ang pagbabasa ng filament ng aparato at ang lalim ng paghihiwalay na may katumpakan ng hindi bababa sa 1 mm ay naayos na. Kung ang pinakadakilang at pinakamaliit na sukat ng disconnected bahagi ng kongkreto mula sa aparato ng anchor sa mga hangganan ng pagkawasak sa ibabaw ng ibabaw ay higit sa nadoble, at kung ang lalim ng breakdown ay naiiba mula sa lalim ng mga aparatong anchor sa pamamagitan ng higit sa 5%, ang mga resulta ng pagsubok ay pinapayagan lamang para sa lakas ng pagpapahiwatig ng kongkreto.

4.11. Paraan ng Ribbon.

4.11.1. Kapag sinusubok ang paraan ng ribbling sa seksyon ng test, dapat walang mga bitak, kongkretong baso, spills o shell taas (lalim) higit sa 5 mm. Ang mga plots ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamaliit na stress na sanhi ng pagpapatakbo ng pag-load o lakas ng compression ng mga pre-hard fittings.

4.11.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay naayos sa disenyo, ilapat ang load sa hindi hihigit sa (1 p 0.3) KN / s; ayusin ang pagbabasa ng metro ng kapangyarihan ng aparato; Sukatin ang aktwal na lalim ng bato; Matukoy ang average na halaga ng liwanag. Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay hubad kapag ang kongkreto ay na-root at ang aktwal na maliwanag na lalim ay naiiba mula sa tinukoy (tingnan ang Appendix 3) ng higit sa 2 mm.

Kinomisyon ng pagkakasunud-sunod ng Federal Agency para sa teknikal na regulasyon at metrolohiya ng Setyembre 25, 2015 n 1378-St

Interstate Standard Gost 22690-2015.

"Concretes. Pagtukoy sa lakas ng di-mapanirang pagsubok na pamamaraan ng mekanikal"

Concretes. Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi nasisiyahang pagsubok

Sa halip ng GOST 22690-88.

Paunang salita

Mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagtatrabaho sa Standardization Standardization GOST 1.0-92 "Interstate Standardization System. Mga pangunahing probisyon" at GOST 1.2-2009 "Interstate Standardization System. Mga Pamantayan ng Pag-unlad, Pag-aampon ng Interstate. Mga application, mga update at pagkansela "

Impormasyon tungkol sa Standard.

1 na binuo ng estruktural yunit ng JSC "konstruksiyon" sa pamamagitan ng pananaliksik, pananaliksik, disenyo at disenyo at teknolohikal na institusyon ng kongkreto at reinforced kongkreto. A.A. Govnieva (Niizb)

2 Isinumite ng Teknikal na Komite sa Standardisasyon TC 465 "Konstruksiyon"

3 pinagtibay ng Interstate Council para sa Standardisasyon, Metrology at Certification (Protocol ng Hunyo 18, 2015 n 47)

Maikling pangalan ng bansa sa MK (ISO 3166) 004-97	Code ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Pinaikling pangalan ng National Standardization Authority.
		Ministri ng Ekonomiya ng Republika ng Armenia.
Belarus		Gosstandart ng Republika ng Belarus
Kazakhstan.		Gosstandart ng Republika ng Kazakhstan
Kyrgyzstan.		Kyrgyzstandart
		Moldova Standard.
		Rosstandard.
Tajikistan		TajiksTandard.

4 sa pamamagitan ng pagkakasunud-sunod ng Federal Agency para sa teknikal na regulasyon at metrolohiya ng Setyembre 25, 2015 N 1378-St Interstate Standard Gost 22690-2015 ay ipinakilala bilang pambansang pamantayan ng Russian Federation mula Abril 1, 2016

5 Sa pamantayang ito, ang mga pangunahing regulasyon sa bahagi ng mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan ng di-mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayan sa rehiyon ng Europa ay isinasaalang-alang.

En 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Bahagi 2: Non-mapanirang pagsubok - pagpapasiya ng rebound number (kongkreto pagsubok sa mga disenyo. Bahagi 2. Non-mapanirang pagsubok. Kahulugan ng criterion ng rebound);

En 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - pagpapasiya ng pull-out na puwersa (kongkreto pagsubok sa mga disenyo. Bahagi 3. Kahulugan ng bulk pagsisikap).

Ang antas ng pagsang-ayon ay di-katumbas (NEQ)

6 sa halip ng GOST 22690-88.

1 na lugar ng paggamit

Ang standard na ito ay nalalapat sa estruktural mabigat, pinong, magaan at strain kongkreto kongkreto, precast at koleksyon-monolithic kongkreto at reinforced kongkreto mga produkto, mga istruktura at mga istraktura (simula ng mga disenyo) at nagtatatag ng mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkreto compression lakas sa mga istruktura para sa nababanat rebound , Impact pulse, plastic deformation, separation, rolling ribs at umaalis sa rocking.

2 regulatory reference.

Ang pamantayang ito ay gumagamit ng regulasyon na mga sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng Interstate:

Gost 166-89 (ISO 3599-76) caliper. Mga teknikal na kondisyon

Gost 577-68 Mga tagapagpahiwatig ng uri ng panonood na may presyo ng dibisyon 0, 01 mm. Mga teknikal na kondisyon

Gost 2789-73 ibabaw pagkamagaspang. Mga parameter at katangian

Gost 10180-2012 concretes. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga sample ng kontrol

Gost 18105-2010 concretes. Mga panuntunan para sa pagsubaybay at pagtatasa ng lakas

Gost 28243-96 Pyrometers. Pangkalahatang mga kinakailangan sa teknikal

GOST 28570-90 Concrete. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga sample na napili mula sa mga disenyo

GOTT 31914-2012 Mataas na lakas mabigat at pinong-grained kongkreto para sa monolithic istraktura. Mga panuntunan ng kontrol at pagtatasa ng kalidad

Tandaan - kapag ginagamit ang pamantayang ito, ipinapayong suriin ang pagkilos ng mga pamantayan ng sanggunian sa pampublikong sistema ng impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa teknikal na regulasyon at metrolohiya sa Internet o sa pambansang pamantayan ng taunang signal ng impormasyon, na kung saan ay Nai-publish bilang Enero 1 ng kasalukuyang taon, at sa mga isyu ng buwanang impormasyon pointer "pambansang pamantayan" para sa kasalukuyang taon. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay pinalitan (binago), pagkatapos ay kapag ginagamit ang pamantayang ito ay dapat na guided sa pamamagitan ng pagpapalit (binagong) pamantayan. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay nakansela nang walang kapalit, ang posisyon kung saan ang sanggunian ay ibinibigay dito ay inilalapat sa isang bahagi na hindi nakakaapekto sa link na ito.

3 mga tuntunin at kahulugan

Sa pamantayang ito, ang mga tuntunin ayon sa GOST 18105 ay inilalapat, pati na rin ang mga sumusunod na termino sa kaukulang mga kahulugan;

3.2 non-destructive mechanical methods para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: pagpapasiya ng kongkreto lakas nang direkta sa disenyo na may isang lokal na mekanikal epekto sa kongkreto (suntok, paghihiwalay, maliit na tilad, pagpapakasakit, paghihiwalay sa rocking, nababanat rebound).

3.3 Hindi direktang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkreto lakas: pagpapasiya ng kongkreto lakas sa pre-install na mga dependency ng pagkakalibrate.

3.4 Straight (standard) non-destructive methods para sa pagtukoy ng kongkreto lakas: mga pamamaraan na kinasasangkutan ng karaniwang mga diagram ng pagsubok (paghihiwalay ng rolling at rocking ng gilid) at pinapayagan ang paggamit ng mga kilalang graduating dependencies na walang umiiral at pagsasaayos.

3.5 conditional dependence: graphic o analytical depende sa pagitan ng di-tuwirang katangian ng lakas at lakas ng kongkreto sa isang compression na tinutukoy ng isa sa mapanirang o direktang di-mapanirang pamamaraan.

3.6 hindi direktang mga katangian ng lakas (hindi direktang tagapagpahiwatig): ang magnitude ng inilapat na puwersa sa panahon ng lokal na pagkawasak ng kongkreto, ang magnitude ng rebound, ang kapangyarihan ng suntok, ang laki ng imprint o iba pang indikasyon ng aparato kapag sinusukat ang Lakas ng kongkreto ng mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan.

4 General.

4.1 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan ay ginagamit upang matukoy ang lakas ng kongkreto para sa compression sa intermediate at disenyo ng edad na naka-install na dokumentasyon ng proyekto at sa edad ng proyekto, sa panahon ng pagsusuri ng mga istraktura.

4.2 non-destructive mechanical methods para sa pagtukoy ng kongkreto lakas, itinatag sa pamamagitan ng pamantayang ito, ay subdivided sa pamamagitan ng uri ng mekanikal epekto o tinutukoy hindi direktang mga katangian sa paraan:

Nababanat rebound;

Pagkasira ng plastik;

Shock salpok;

Ottay na may tumba;

Ribs buto.

4.3 non-destructive mechanical methods para sa pagtukoy ng kongkreto lakas ay batay sa kongkreto lakas na may hindi direktang mga katangian ng lakas:

Ang paraan ng nababanat rebound sa koneksyon ng kongkreto lakas na may halaga ng rebound ng tulay mula sa ibabaw ng kongkreto (o ang drummer pinindot dito);

Plastic deformation paraan sa koneksyon ng kongkreto lakas na may sukat ng imprint sa kongkreto istraktura (diameter, lalim, atbp) o ang ratio ng lapad ng imprint sa kongkreto at ang karaniwang metal sample kapag ang indenter ay may kapansanan o indenting isang indenter sa ibabaw ng kongkreto;

Ang paraan ng pulse ng epekto para sa koneksyon ng kongkreto lakas sa enerhiya ng epekto at mga pagbabago sa oras ng banggaan ng coach na may ibabaw ng kongkreto;

Ang paraan ng paghihiwalay para sa supply ng boltahe na kinakailangan para sa lokal na pagkawasak ng kongkreto kapag ang metal disk ay nakadikit dito, katumbas ng paghihiwalay ng paghihiwalay, nahahati sa lugar ng projection ng kongkretong paghihiwalay sa eroplano ng disc ;

Ang paraan ng paghihiwalay sa paglikha ng kongkretong lakas na may halaga ng mga pagsisikap ng lokal na pagkawasak ng kongkreto kapag ang aparato ng anchor ay nakuha mula dito;

Ang rib ng mga buto-buto sa koneksyon ng kongkreto lakas na may halaga ng pagsisikap na kinakailangan upang i-rock ang kongkreto seksyon sa disenyo ng rib.

4.4 Sa pangkalahatan, ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkreto lakas ay hindi direktang di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas. Ang kongkretong lakas sa mga istruktura ay tinutukoy ng eksperimento na naka-install na mga dependency ng pagkakalibrate.

4.5 Ang paraan ng paghihiwalay na may rolling sa panahon ng pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan para sa Appendix A at ang ribbon paraan kapag nagsasagawa ng mga pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan para sa Appendix B ay direktang di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkreto lakas. Para sa direktang di-mapanirang pamamaraan na pinapayagan na gamitin ang mga dependency ng pagkakalibrate na nakatakda sa mga application B at G.

Tandaan - Ang mga karaniwang diagram sa pagsubok ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng kongkreto lakas (tingnan ang Appendices A at B). Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa karaniwang mga diagram ng pagsubok, dapat magkaroon ng mga dependency ng pagkakalibrate sa pangkalahatang mga panuntunan.

4.6 Ang pamamaraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ipinapakita sa Table 1, at mga karagdagang paghihigpit na naka-install ng mga tagagawa ng mga partikular na tool sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa Table 1 ay pinapayagan sa isang pang-agham at teknikal na pagbibigay-katarungan batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga tool sa pagsukat na nakapasa sa metrological certification para sa pinalawak na hanay ng kongkreto lakas.

Talahanayan 1.

4.7 Pagpapasiya ng Lakas ng Malakas na Concrete C60 Design Classes at mas mataas o may average na lakas ng kongkreto sa compression R M ≥70 MPa sa mga istruktura ng monolitiko, kinakailangan upang isakatuparan ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang kongkretong lakas ay natutukoy sa mga lugar ng mga istruktura na walang nakikitang pinsala (detatsment ng proteksiyon na layer, mga bitak, cavities, atbp.).

4.9 Ang edad ng kongkreto na kinokontrol na mga istraktura at ang mga site nito ay hindi dapat naiiba mula sa edad ng kongkreto ng mga istraktura (mga seksyon, mga halimbawa) na sinubok upang maitatag ang pag-iingat ng pagkakalibrate, higit sa 25%. Ang mga eksepsiyon ay kumokontrol sa lakas at pagtatayo ng pagkakalibrate para sa kongkreto, na lumampas sa dalawang buwan. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga sample) ay hindi kinokontrol.

4.10 mga pagsusulit ay isinasagawa sa isang positibong temperatura ng kongkreto. Pinapayagan itong magsagawa ng mga pagsusulit sa ilalim ng negatibong temperatura ng kongkreto, ngunit hindi mas mababa kaysa sa minus 10 ° C, kapag nagtatatag o nagbubuklod ng pag-asa sa graduation, isinasaalang-alang ang mga kinakailangan 6.2.4. Ang temperatura ng kongkreto sa panahon ng pagsubok ay dapat tumutugma sa temperatura na ibinigay ng mga kondisyon ng operating ng mga instrumento.

Ang mga dependences ng pagkakalibrate na naka-mount sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 ° C ay hindi pinapayagan na magamit sa positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan, pagsubok kongkreto constructs pagkatapos init paggamot sa isang temperatura ibabaw ng T≥40 ° C (para sa pagkontrol sa release, gear at patong lakas ng kongkreto), ang pagkakalibrate pagtitiwala ay nakatakda pagkatapos ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa disenyo ng isang Hindi direktang di-mapanirang paraan sa isang temperatura t \u003d (t ± 10) ° C, at kongkreto pagsubok sa pamamagitan ng direktang di-mapanirang paraan o pagsubok ng mga sample - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.

5 ibig sabihin, kagamitan at kasangkapan

5.1 Ang ibig sabihin ng pagsukat at mekanikal na mga instrumento sa pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang kongkretong lakas, ay dapat na sertipikado at maiugnay sa iniresetang paraan at dapat sumunod sa mga kinakailangan ng Appendix D.

5.2 Indications ng mga aparato na namarkahan sa mga yunit ng kongkreto lakas ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng kongkreto lakas. Ang mga instrumento na ito ay dapat gamitin lamang pagkatapos na itatag ang pagkakalibrate dependency "ang pagsubok ng aparato - ang lakas ng kongkreto" o ang umiiral na pag-asa na naka-install sa aparato alinsunod sa 6.1.9.

5.3 instrumento para sa pagsukat ng diameter ng mga kopya (caliper ayon sa GOST 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformations, dapat matiyak ang pagsukat sa isang error ng hindi hihigit sa 0, 1 mm, tool para sa pagsukat ng imprint lalim (tagapagpahiwatig ng oras-oras I-type ayon sa GOST 577, atbp.) - Sa isang error na hindi hihigit sa 0, 01 mm.

5.4 karaniwang mga diagram ng pagsubok ng pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa mga tupi at mga gilid ng chip ay nagbibigay ng paggamit ng mga aparatong anchor at kinukuha alinsunod sa mga application A at B.

5.5 Para sa paraan ng paghihiwalay sa crewing, ang mga aparatong anchor ay dapat gamitin, ang lalim ng pagbubuklod ng kung saan ay dapat na hindi bababa sa maximum na laki ng malakihang kongkreto aggregate ng disenyo ng pagsubok.

5.6 para sa paraan ng paghihiwalay, kinakailangan upang gamitin ang mga disc ng bakal na may diameter ng hindi bababa sa 40 mm, isang kapal ng hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0, 1 diameter, na may mga parameter ng kagaspangan ng nakadikit na ibabaw ng hindi bababa sa RA \u003d 20 microns ayon sa GOST 2789. Ang malagkit para sa pandikit sa disk ay dapat magbigay ng lakas ng pagdirikit na may kongkreto, kung saan ang pagkawasak ay nangyayari sa kongkreto.

6 Paghahanda ng Pagsubok.

6.1 Pamamaraan para sa paghahanda para sa pagsubok

6.1.1 Paghahanda para sa pagsubok Kasama ang pagpapatunay ng mga ginamit na aparato alinsunod sa mga tagubilin para sa kanilang operasyon at ang pagtatatag ng mga dependency ng pagkakalibrate sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang katangian ng lakas.

6.1.2 Ang pagtitimpi ng pagtatapos ay itinatag batay sa sumusunod na data:

Ang mga resulta ng mga parallel na pagsubok ng parehong mga istasyon ng mga istraktura ng isa sa mga hindi direktang pamamaraan at isang direktang di-mapanirang paraan para sa pagtukoy ng kongkreto lakas;

Subukan ang mga resulta ng mga site ng konstruksiyon sa pamamagitan ng isa sa mga hindi direktang di-mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at pagsubok na mga sample - cores na pinili mula sa parehong mga site ng konstruksiyon at nasubok alinsunod sa GOST 28570;

Mga resulta ng pagsusulit ng mga karaniwang kongkretong sample ng isa sa di-tuwirang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas at mekanikal na pagsusulit ayon sa GOST 10180.

6.1.3 Para sa hindi direktang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate ay nakatakda para sa bawat uri ng normalized na lakas na tinukoy sa 4.1 para sa kongkreto ng isang nominal na komposisyon.

Ito ay pinahihintulutan na bumuo ng isang pag-asa sa graduation para sa mga concretes ng isang uri na may isang uri ng malaking pinagsama-samang, na may isang solong teknolohiya ng produksyon, naiiba mula sa nominal na komposisyon at ang halaga ng normalized lakas na napapailalim sa mga kinakailangan ng 6.1.7

6.1.4 Ang pinahihintulutang pagkakaiba sa pagitan ng edad ng kongkreto ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga halimbawa) kapag ang pagtatakda ng pag-asa sa pagkakalibrate sa edad ng kongkreto ng kinokontrol na disenyo, tinanggap ng 4.9.

6.1.5 para sa direktang di-mapanirang paraan ng 4.5, pinapayagan na gamitin ang mga dependences na ibinigay sa mga application B at G para sa lahat ng mga uri ng normalized kongkreto lakas.

6.1.6 Ang pag-asa sa pagtatapos ay dapat magkaroon ng RMS (tira) na paglihis ng T. H. M, hindi hihigit sa 15% ng average ng lakas ng kongkreto ng mga seksyon o mga sample na ginagamit sa pagtatayo, at ang koepisyent (index) ng ugnayan ay hindi mas mababa sa 0, 7.

Inirerekomenda na gumamit ng isang linear na pag-asa ng form R \u003d A + B K (kung saan r ay ang lakas ng kongkreto, K ay isang di-tuwirang tagapagpahiwatig). Ang paraan ng pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kondisyon para sa aplikasyon ng isang linear graduation dependence ay ibinigay sa Appendix E.

6.1.7 Kapag nagtatayo ng mga dependency ng pagkakalibrate ng paglihis ng mga solong halaga ng lakas ng kongkreto R i F mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o mga halimbawa ng R̅ F na ginagamit upang bumuo ng pag-asa ng pagkakalibrate, ay dapat nasa loob ng:

Mula 0, 5 hanggang 1, 5 ibig sabihin ng mga halaga ng kongkreto lakas r̅ f sa r̅ f ≤ 20 mpa;

Mula 0, 6 hanggang 1, 4 average na kongkreto lakas r̅ f sa 20 MPa< R̅ ф ≤ 50 МПа;

Mula 0, 7 hanggang 1, 3 average na kongkreto lakas r̅ f sa 50 MPa< R̅ ф ≤ 80 МПа;

Mula 0, 8 hanggang 1, 2 katamtaman ng kongkreto lakas r̅ f sa r̅ f\u003e 80 MPa.

6.1.8 Ang pagsasaayos ng itinatag na pag-asa para sa kongkreto sa edad ng intermediate at proyekto ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan, isinasaalang-alang ang pagdaragdag ng mga resulta na nakuha. Ang bilang ng mga sample o mga seksyon ng mga karagdagang pagsubok sa panahon ng pagsasaayos ay dapat na hindi bababa sa tatlo. Ang pamamaraan ng pagsasaayos ay ibinigay sa Appendix E.

6.1.9 Pinapayagan na ilapat ang hindi direktang mga di-mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng kongkretong lakas, gamit ang graded dependences na naka-mount para sa kongkreto, naiiba mula sa komposisyon sa ilalim ng komposisyon, edad, pang-eksperimentong kondisyon, kahalumigmigan, na may reference alinsunod sa paraan ng Appendix J .

6.1.10 Nang walang umiiral sa mga partikular na kondisyon sa pamamagitan ng Appendix W pagsasagawa ng mga dependency na itinatag para sa kongkreto, naiiba mula sa paksa, pinapayagan na gamitin lamang upang makakuha ng mga tinatayang halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gamitin ang mga halaga ng lakas ng lakas na walang sanggunian sa mga partikular na kondisyon para sa pagtatasa ng kongkretong klase sa pamamagitan ng lakas.

6.2 Konstruksiyon ng pag-asa ng guya sa mga resulta ng mga konkretong test ng lakas sa mga istruktura

6.2.1 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga pagsubok ng kongkretong lakas sa mga istruktura, ang pag-asa ay nakatakda ayon sa mga solong halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig at lakas ng kongkreto ng parehong mga seksyon ng mga istruktura.

Para sa halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig sa lugar ay kinuha. Para sa halaga ng yunit ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkretong seksyon ay kinuha, tinutukoy ng isang direktang paraan o pagsubok ng mga napiling sample.

6.2.2 Ang minimum na bilang ng mga solong halaga para sa pagbuo ng pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga pagsubok ng kongkretong lakas sa mga istruktura - 12.

6.2.3 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga pagsubok ng kongkretong lakas sa mga istruktura ng mga di-pagsubok na istruktura o sa kanilang mga zone, ang mga sukat ng hindi direktang di-mapanirang paraan ay pre-natupad ayon sa mga kinakailangan ng seksyon 7 .

Pagkatapos ay napili ang mga lugar sa halagang ibinigay sa pamamagitan ng 6.2.2, kung saan ang pinakamataas, minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nakuha.

Pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang di-mapanirang paraan, ang mga plots ay nasubok sa pamamagitan ng isang direktang di-mapanirang paraan o pumili ng mga sample para sa pagsubok ayon sa GOST 28570.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga seksyon na pinili para sa pagtatayo o pagbubuklod ng mga dependency ng pagkakalibrate ay unang nasubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang paraan, at pagkatapos ay kinuha ang mga halimbawa sa mga susunod na pagsubok sa isang positibong temperatura o pinainit ng panlabas Heat sources (infrared emitters, thermal guns, atbp.) Sa isang malalim na 50 mm sa isang temperatura na hindi mas mababa sa 0 ° C at maranasan ang isang direktang di-mapanirang paraan. Ang pagsubaybay sa temperatura ng siya warmed kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng aparato ng anchor sa inihanda butas o sa ibabaw ng yunit, isang contactless paraan na may isang pyrometer ayon sa GOST 28243.

Ang pagtanggi ng mga resulta ng pagsubok na ginagamit upang bumuo ng mga dependences ng pagkakalibrate sa isang negatibong temperatura ay pinapayagan lamang kung ang mga deviation ay nauugnay sa isang paglabag sa pamamaraan ng pagsubok. Sa kasong ito, ang tinanggihan na resulta ay dapat mapalitan ng mga resulta ng muling pagsusulit sa parehong disenyo zone.

6.3 Konstruksiyon ng pagtatapos ng pagtatapos sa mga sample ng kontrol.

6.3.1 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate sa mga sample ng kontrol, ang pagtitiwala ay itinatag sa pamamagitan ng ilang mga halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig at lakas ng kongkreto ng karaniwang sample cubes.

Para sa nakahiwalay na halaga ng di-tuwirang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng mga hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang serye ng mga sample o para sa isang solong sample ay kinuha (kung ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate ay naka-install sa magkahiwalay na mga sample). Para sa halaga ng yunit ng kongkretong lakas, ang kongkretong lakas sa serye ng GOST 10180 o isang sample (pag-asa sa graduation sa hiwalay na mga sample) ay tumatagal. Ang mga mekanikal na pagsusuri ng mga sample ayon sa GOST 10180 ay isinasagawa kaagad pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang paraan.

6.3.2 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate sa mga resulta ng mga sample ng pagsubok, hindi bababa sa 15 episodes ng sample cubes ayon sa GOST 10180 o hindi bababa sa 30 hiwalay na mga sample ng kubiko ang ginagamit. Ang mga sample ay ginawa alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 10180 sa iba't ibang mga shift, para sa hindi bababa sa 3 araw mula sa kongkreto ng isang nominal na komposisyon, sa parehong teknolohiya, na may parehong hardening mode bilang disenyo na kontrolado.

Ang mga halaga ng yunit ng lakas ng kongkreto ng sample cubes na ginagamit upang bumuo ng pagkagumon ng pagkakalibrate ay dapat tumutugma sa mga inaasahan sa produksyon ng mga deviations, habang nasa loob ng mga saklaw na itinakda ng 6.1.7.

6.3.3 Pag-asa sa graduation para sa mga pamamaraan ng nababanat na rebound, shock pulse, plastic deformation, paghihiwalay at rolling gilid, batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga manufactured sample cubes, una ang di-mapanirang paraan, at pagkatapos ay ang mapanirang paraan ayon sa GOST 10180.

Kapag nagtatatag ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa cream, ang mga pangunahing at kontrol na sample ng 6.3.4 ay ginawa. Sa mga pangunahing sample, ang di-tuwirang katangian ay tinutukoy, ang mga sample ng kontrol ay nasubok ayon sa GOST 10180. Ang mga pangunahing at kontrol na mga sample ay dapat gawin ng isang kongkreto at upang malutas sa parehong mga kondisyon.

6.3.4 Ang mga sukat ng sample ay dapat piliin alinsunod sa pinakadakilang sukat ng tagapuno sa kongkretong timpla ayon sa GOST 10180, ngunit hindi gaanong:

100 x 100 x 100 mm para sa mga pamamaraan ng rebound, shock pulse, plastic deformation, pati na rin para sa paraan ng paghihiwalay sa takip-silim (mga sample ng kontrol);

200 x 200 x 200 mm para sa paraan ng pag-ikot ng disenyo ng rib;

300 x 300 x 300 mm, ngunit may sukat ng gilid ng hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng isang aparato ng anchor para sa paraan ng paghihiwalay sa Rocky (pangunahing mga halimbawa).

6.3.5 Upang matukoy ang di-tuwirang mga katangian ng lakas, ang mga pagsubok ay isinasagawa ayon sa mga kinakailangan ng Seksiyon 7 sa gilid (sa direksyon ng concreting) ang mga gilid ng sample cubes.

Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat sample para sa paraan ng nababanat na rebound, ang shock pulse, plastic deformation sa panahon ng welga ay dapat na hindi bababa sa hanay ng mga pagsubok sa site ayon sa Table 2, at ang distansya sa pagitan ng mga shocks ay hindi bababa sa 30 mm (15 mm para sa posibleng paraan ng pulse). Para sa paraan ng plastic deformation sa ilalim ng induction, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay hindi bababa sa dalawang diameters ng mga kopya.

Kapag nagtatatag ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng rib, ang mga buto-buto ay isinasagawa ng isang pagsubok sa bawat gilid gilid.

Kapag nagtatatag ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng pag-roll ng paghihiwalay, ang isang pagsubok sa bawat panig na mukha ng pangunahing sample ay isinasagawa.

6.3.6 Kapag sinusubok ang paraan ng nababanat na rebound, isang shock pulse, plastic deformation kapag ang mga sample ay dapat na clamped sa isang pindutin na may isang pagsisikap ng hindi bababa sa (30 ± 5) kn at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng mapangwasak na pagkarga.

6.3.7 Ang mga sample na sinubok ng paraan ng paghihiwalay ay naka-install sa pindutin upang ang pagpindot ng mga plato ng press ay hindi magkasya sa mga ibabaw na kung saan ang disconse. Mga resulta ng pagsusulit ayon sa pagtaas ng 5% ng GOST 10180.

7 Pagsubok.

7.1 pangkalahatang mga kinakailangan

7.1.1 Ang numero at lokasyon ng mga kinokontrol na lugar sa mga constructions ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105 at tukuyin ang dokumentasyon ng disenyo sa disenyo o itabi:

Kontrolin ang mga layunin (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, plataporma o lakas ng bakasyon, tiktik ang mga seksyon ng lakas, atbp.);

Uri ng disenyo (haligi, beam, stoves, atbp.);

Paglalagay ng pagkuha at pagkakasunud-sunod ng concreting;

Mga disenyo ng reinforcement.

Ang mga patakaran para sa paghirang ng bilang ng mga seksyon ng monolitiko at prefabricated na mga istraktura sa panahon ng pagsubaybay ng kongkretong lakas ay ibinibigay sa Appendix I. Kapag tinutukoy ang lakas ng kongkreto ng mga nasusuri na istruktura, ang bilang at lokasyon ng mga site ay dapat tanggapin sa ilalim ng Survey program.

7.1.2 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa isang seksyon ng isang lugar ng konstruksiyon mula 100 hanggang 900 cm 2.

7.1.3 Kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat site, ang distansya sa pagitan ng mga sukat sa lugar at sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istruktura sa site ng pagsukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ipinapakita sa Table 2 depende sa pamamaraan ng pagsubok.

Table 2 - Mga Kinakailangan sa Mga Kinakailangan sa Pagsubok

Paraan ng Pangalan	Kabuuang bilang ng mga sukat sa site	Ang pinakamaliit na distansya sa pagitan ng mga lugar ng pagsukat sa site, mm	Pinakamaliit na distansya mula sa gilid ng disenyo hanggang sa lugar ng pagsukat, mm	Minimum na kapal ng disenyo, MM.
Nababanat rebound
Impact Impulse.
Pagkasira ng plastik
Paghuhugas ng buto-buto
		2 Disk Diameters.
Pag-target sa isang paninigarilyo sa pagtatrabaho ng lalim ng pagpasok ng isang anchor H: ≥ 40 mm

7.1.4 Paglihis ng mga indibidwal na resulta ng pagsukat sa bawat site mula sa average na aritmetika na halaga ng mga resulta ng pagsukat para sa seksyon na ito ay hindi dapat lumagpas sa 10%. Ang mga resulta ng pagsukat na hindi nakakatugon sa tinukoy na kondisyon ay hindi isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang average na aritmetika na halaga ng isang hindi direktang tagapagpahiwatig para sa site na ito. Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat site kapag kinakalkula ang average na aritmetika ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng talahanayan 2.

7.1.5 kongkreto lakas sa kinokontrol na istraktura ng istraktura ay natutukoy sa pamamagitan ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig sa pagkakalibrate pagtitiwala set alinsunod sa mga kinakailangan ng Seksyon 6, sa kondisyon na ang kinakalkula halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ng itinatag ( o nakatali) dependence (sa pagitan ng pinakamaliit at pinakamalaking lakas ng halaga).

7.1.6 Ang kagaspangan ng ibabaw ng kongkreto na seksyon ng mga istruktura kapag sinubok ng mga pamamaraan ng rebound, isang shock pulse, plastic deformation ay dapat tumutugma sa pagkamagaspang ng ibabaw ng mga site ng konstruksiyon (o cubes) na sinubukan sa panahon ng pagtatatag ng pagkakalibrate pagtitiwala. Sa mga kinakailangang kaso, pinapayagan na linisin ang ibabaw ng istraktura.

Kapag ginagamit ang plastic deformation method sa indulgence, kung ang zero count ay aalisin pagkatapos ng aplikasyon ng paunang pag-load, ang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng ibabaw ng kongkreto na disenyo ay hindi iniharap.

7.2 paraan ng nababanat na rebound

7.2.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang posisyon ng aparato kapag sinusubok ang disenyo na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na kunin tulad ng sa pagtatatag ng pag-iingat ng pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng aparato, kinakailangan upang baguhin ang mga tagapagpahiwatig alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

7.3 Paraan ng mga plastic deformations.

7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay inilagay upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Kapag gumagamit ng isang spherical indenter upang mapadali ang mga sukat ng mga diameters ng mga kopya, ang pagsubok ay pinapayagan sa pamamagitan ng mga sheet ng copier at puting papel (sa kasong ito, ang mga pagsubok para sa pagtatatag ng mga dependences pagkakalibrate ay isinasagawa gamit ang parehong papel);

Ayusin ang mga halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo ng aparato;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon.

7.4 Impact Impulse Method.

7.4.1 Mga Pagsusuri ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay inilagay upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Ang posisyon ng aparato kapag sinusubok ang disenyo na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na kunin bilang pati na rin kapag nasubok kapag nagtatakda ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng aparato, kinakailangan upang baguhin ang patotoo alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Ayusin ang halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manwal ng pagtuturo;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng konstruksiyon.

7.5 Outflow method.

7.5.1 Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay, ang mga plots ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stresses na dulot ng pag-load ng pagpapatakbo o pilitin ang compression ng pre-stressed reinforcement.

7.5.2 Pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Sa lugar ng hilera ng disk, ang ibabaw na layer ng kongkreto ay lumilipat 0, 5 - 1 mm at linisin ang ibabaw mula sa alikabok;

Ang disc ay nakadikit sa kongkreto, pagpindot sa disk at pag-alis ng labis na kola sa labas ng disk;

Ang aparato ay konektado sa disk;

Ang pag-load ng maayos na pagtaas sa isang rate (1 ± 0, 3) kn / s;

Sukatin ang lugar ng projection ng ibabaw ng paghihiwalay sa eroplano disc na may isang error ng ± 0, 5 cm 2;

Ang halaga ng kondisyong boltahe sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay bilang ratio ng pinakamataas na puwersa ng extension sa lugar ng ibabaw ng ibabaw ng paghihiwalay ay tinutukoy.

7.5.3 Ang mga resulta ng pagsusulit ay hindi isinasaalang-alang kung ang kongkreto ay nagsiwalat ng reinforcement o ang lugar ng projection ng ibabaw ng paghihiwalay ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disk.

7.6 paraan ng paghihiwalay sa paradahan

7.6.1 Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa rolling, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stresses na dulot ng pag-load ng pagpapatakbo o pilitin ang compression ng mga pre-hard fittings.

7.6.2 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Kung ang aparato ng anchor ay hindi naka-install bago ang concreting, pagkatapos ay ang butas ay ginanap sa kongkreto, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa manu-manong pagtuturo, depende sa uri ng aparato anchor;

Ang butas ay naayos na may isang aparato ng anchor sa isang malalim na ibinigay para sa manu-manong pagtuturo, depende sa uri ng aparato ng anchor;

Ang aparato ay konektado sa isang aparato ng anchor;

Ang load ay nadagdagan sa isang bilis ng 1, 5 - 3, 0 kn / s;

Ang pagbabasa ng Silmeter P 0 ng aparato P 0 at ang mga halaga ng anchor δh (ang pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng outlet at ang lalim ng paglustay ng aparato ng anchor) na may katumpakan ng hindi bababa sa 0, 1 mm.

7.6.3 Ang sinusukat na halaga ng pulp P 0 ay pinarami ng koepisyent ng pagwawasto γ, tinutukoy ng formula

kung saan ang h ay ang pagtatrabaho ng lalim ng paglustay ng aparato ng anchor, mm;

Δh - ang magnitude ng anchor slippage, mm.

7.6.4. Kung ang pinakamalaking at pinakamaliit na sukat ng disconnected bahagi ng kongkreto mula sa anchor device sa mga hangganan ng pagkawasak sa ibabaw ng istraktura ay naiiba kaysa sa nadoble, pati na rin kung ang lalim ng breakdown ay naiiba mula sa Lalim ng sealing anchor device sa pamamagitan ng higit sa 5% (δh\u003e 0, 05h, γ\u003e 1, 1), pagkatapos ay ang mga resulta ng pagsubok ay pinapayagan na isaalang-alang lamang para sa tinatayang pagtatasa ng kongkreto lakas.

Tandaan - Ang mga tinatayang halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagan na magamit upang masuri ang kongkretong klase sa pamamagitan ng lakas at pagtatayo ng mga dependency ng pagkakalibrate.

7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang lalim ng pulp ay naiiba mula sa lalim ng sealing anchor device sa pamamagitan ng higit sa 10% (δh\u003e 0, 1h) o ang mga fittings ay hubad sa distansya ng aparato ng otanker, mas mababa kaysa sa lalim ng pagbubuklod nito.

7.7 Rib ribbon.

7.7.1 Kapag sinusubok ang ribbling na paraan sa seksyon ng pagsubok, dapat walang mga bitak, kongkreto glandula, hindi naaangkop o shell na may taas (depth) ng higit sa 5 mm. Ang mga plots ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamaliit na stress na sanhi ng pagpapatakbo ng pag-load o lakas ng compression ng mga pre-hard fittings.

7.7.2 Pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay naayos sa disenyo, ilapat ang load sa hindi hihigit sa (1 ± 0, 3) KN / s;

Ayusin ang pagbabasa ng metro ng kapangyarihan ng aparato;

Sukatin ang aktwal na lalim ng bato;

Matukoy ang average na halaga ng liwanag.

7.7.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay hubad kapag ang kongkreto ay hubad o ang aktwal na lalim ng spill ay naiiba mula sa higit sa 2 mm na ibinigay.

8 pagproseso at mga resulta ng disenyo

8.1 Ang mga resulta ng pagsubok ay naroroon sa talahanayan kung saan:

Uri ng disenyo;

Disenyo ng klase ng kongkreto;

Edad ng kongkreto;

Kongkreto lakas ng bawat inaasahang seksyon 7.1.5;

Ang average na lakas ng kongkretong disenyo;

Disenyo ng mga zone o mga bahagi nito na napapailalim sa mga kinakailangan 7.1.1.

Ang form ng talahanayan ng mga resulta ng pagsubok ay ipinapakita sa Appendix K.

8.2 Pagproseso at pagtatasa ng pagsunod sa itinatag na mga kinakailangan para sa mga halaga ng aktwal na lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito ay isinasagawa ayon sa GOST 18105.

Tandaan - ang statistical assessment ng kongkreto klase ayon sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa ayon sa GOST 18105 (scheme "A", B "o" B ") sa mga kaso kung saan ang kongkreto lakas ay tinutukoy ng pagkakalibrate pagtitiwala constructed alinsunod sa seksyon 6. Kapag gumagamit ng naunang naka-install na mga dependency sa pamamagitan ng pagbubuklod sa kanila (sa pamamagitan ng Appendix G), hindi pinapayagan ang statistical control, at ang pagtatasa ng kongkretong klase ay isinasagawa lamang ayon sa scheme ng GOST 18105.

8.3 Ang mga resulta ng pagtukoy ng lakas ng kongkretong mekanikal na pamamaraan ng di-mapanirang pagsubok ay ibinibigay sa konklusyon (protocol) kung saan ang mga sumusunod na data ay humahantong:

Tungkol sa sinubukan na mga istraktura na may indikasyon ng klase ng proyekto, ang petsa ng concreting at pagsubok o edad ng kongkreto sa panahon ng pagsubok;

Sa mga pamamaraan na inilapat para sa pagsubaybay sa lakas ng kongkreto;

Tungkol sa mga uri ng mga aparato na may mga numero ng pabrika, impormasyon tungkol sa pagkakalibrate ng mga device;

Sa pinagtibay na mga dependency ng pagkakalibrate (equation ng pag-asa, mga parameter ng pagkagumon, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pag-iingat ng pagkakalibrate);

Ginagamit upang bumuo ng isang pag-asa pagkakalibrate o nito umiiral (petsa at mga resulta ng pagsubok ng di-mapanira indestructible at direktang o mapanirang pamamaraan, pagwawasto coefficients);

Sa bilang ng mga seksyon ng pagtukoy ng kongkretong lakas sa mga istruktura sa kanilang lokasyon;

Mga resulta ng pagsubok;

Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng nakuha na data.

Appendix A.
(Mandatory)

Standard test scheme sa pamamagitan ng rockwing.

A.1 karaniwang test diagram sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa Rocking ay nagbibigay para sa pagsubok sa ilalim ng pagsunod sa mga kinakailangan ng A.2 - A.6.

A.2 karaniwang diagram ng pagsubok na naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Malakas na kongkretong pagsubok na may lakas ng compression mula 5 hanggang 100 MPa;

Mga pagsubok ng magaan kongkreto compressive lakas mula 5 hanggang 40 MPa;

Ang maximum na bahagi ng malaking kongkreto pinagsama ay hindi na nagtatrabaho lalim ng sealing anchor device.

A.3 Ang suporta ng aparato sa paglo-load ay dapat pantay na humiga sa ibabaw ng kongkreto sa layo na hindi bababa sa 2h mula sa axis ng aparato ng anchor, kung saan ang H ay ang pagtatrabaho ng lalim ng aparato ng anchor. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure A.1.

1 - appliance sa loading device at power meter; 2 - Suporta ng loading device; 3 - gripping ang loading device; 4 - Mga elemento ng paglipat, tulak; 5 - Anchor device; 6 - disegoryaable kongkreto (kono paghihiwalay); 7 - Test Design.

"Figure A.1 - test diagram sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa Rocking"

A.4 Standard test scheme sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa tupi, ang paggamit ng tatlong uri ng mga aparatong anchor ay ibinigay (tingnan ang Figure A.2). Anchor device ng uri ako ay naka-install sa constructs sa panahon ng concreting. Ang mga aparatong anchor ng mga uri II at III ay naka-install sa butas na inihanda sa disenyo.

1 - nagtatrabaho baras: 2 - nagtatrabaho baras na may isang slot kono; 3 - segment corrugated cheeks; 4 - Reference Rod; 5 ay isang nagtatrabaho pamalo na may isang guwang sensor kono; 6 - leveling washer.

"Figure A.2 - uri ng mga aparatong anchor para sa standard test scheme"

A.5 Ang mga parameter ng mga aparatong anchor at ang mga halaga ng mga ito ay may bisa para sa kanila na sinusukat kongkreto lakas na may karaniwang diager ng pagsubok ay ipinapakita sa Table A.1. Para sa magaan na kongkreto, tanging ang mga aparatong anchor na may lalim ng embed ng 48 mm ang ginagamit para sa karaniwang diagram ng pagsubok.

Table A.1 - Anchor device parameter na may standard test scheme

Uri ng aparato ng anchor.		Lalim ng sealing anchor device, MM.		Pinapayagan para sa hanay ng Anchor Device ng mga sukat ng kongkretong lakas ng compression, MPA
		paggawa H.		mabigat

A.6 Ang mga disenyo ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng isang paunang (hanggang sa application ng load), binubuo ang mga pader ng pagbubukas sa pagtatrabaho ng lalim ng sealing H at kontrol slippage pagkatapos ng pagsubok.

Appendix B.
(Mandatory)

Standard test scheme rib rib

B.1 karaniwang test diagram ng ribs ribs ay nagbibigay para sa pagsubok kapag sumusunod sa B.2 - B.4 kinakailangan.

B.2 Standard Test Scheme Naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Ang pinakamataas na bahagi ng malaking kongkreto na pinagsama ay hindi hihigit sa 40 mm;

Malakas na kongkretong pagsusulit na may lakas ng compression mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone durog.

B.3 para sa pagsubok, ang isang appliance na binubuo ng isang pagbubukod ng kapangyarihan sa isang bloke ng isang power measuring at gripping sa isang cleaner ay ginagamit para sa mga lokal na disenyo ng buto. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure B.1.

1 - appliance sa loading device at power meter; 2 - reference frame; 3 - caule concrete; 4 - disenyo ng pagsubok. 5 - Grip sa isang tanso

"Figure B.1 - test scheme sa pamamagitan ng rib ribbon"

B.4 Kapag ang gilid ng mga buto-buto ay dapat na ibinigay sa mga sumusunod na parameter:

Ang lalim ng liwanag A \u003d (20 ± 2) mm;

Rock width B \u003d (30 ± 0, 5) mm;

Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng pag-load at ang normal sa load ibabaw ng disenyo β \u003d (18 ± 1) °.

Pagpapasya ng graduation para sa paraan ng paghihiwalay sa rocking na may karaniwang diagram ng pagsubok

Sa panahon ng pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng paghihiwalay sa rolling ayon sa standard scheme, ayon sa application at ang lakas ng kubo ng kongkreto sa compression R, MPA, ay pinapayagan upang kalkulahin sa pamamagitan ng pagtatapos ng pag-asa ng formula

kung saan ang M 1 ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na sukat ng isang malaking pinagsama sa zone ng tambutso at kinuha katumbas ng 1 na may laki ng tagapuno na mas mababa sa 50 mm;

ang M 2 ay ang coefficient ng proporsyon para sa paglipat mula sa pagsisikap ng pagkasira sa Kilontons sa kongkretong lakas sa mga megapascal;

P ay isang error ng aparato ng anchor, kn.

Kapag sinusubok ang isang mabigat kongkreto, ang isang lakas ng 5 MPa at higit pa at magaan na kongkreto ay isang lakas ng 5 hanggang 40 MPa, ang halaga ng ratio ng M 2 proportionality ay natanggap ayon sa table B.1.

Table B.1.

Uri ng aparato ng anchor.	Saklaw ng sinusukat kongkreto lakas sa compression, MPA.	Diameter ng anchor device D, MM.	Lalim ng pag-embed ng aparato ng anchor, MM.	M 2 halaga ng koepisyent para sa kongkreto
				mabigat

Ang m 2 coefficients kapag sinusubok ang mabigat kongkreto na may katamtamang lakas sa itaas 70 MPa ay dapat gawin ayon sa GOST 31914.

Pagpapasya ng graduation para sa rib ng mga buto na may karaniwang diagram ng pagsubok

Kapag ang pagsubok ay ginaganap sa pamamagitan ng ribbon paraan ayon sa application B kubiko lakas sa kongkreto compression sa granite at limescale r, MPa, pinapayagan na kinakalkula sa pamamagitan ng pagtatapos ng pag-asa ng formula

R \u003d 0, 058m (30p + p 2),

kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na laki ng isang malaking pinagsama-samang at kinukuha katumbas ng:

1, 0 - may pinagsama-samang laki ng mas mababa sa 20 mm;

1, 05 - may pinagsama-samang laki ng 20 hanggang 30 mm;

1, 1 - may pinagsama-samang laki mula 30 hanggang 40 mm;

P ay ang pagsisikap ng rocking, kn.

Appendix D.
(Mandatory)

MGA KINAKAILANGAN PARA SA MECHANICAL TESTING.

Table d.1.

Pangalan Mga Katangian ng Mga Device.	Mga katangian ng device para sa Paraan
	nababanat rebound	impact Impulse.	pagkasira ng plastik		ribs Ribs.	tumatakbo sa isang paninigarilyo
Katigasan ng drummer, brisk o isang hrce indenter, hindi mas mababa
Pagkamagaspang ng contact bahagi ng drummer o indenter, microns, hindi higit pa
Ang diameter ng drummer o indenter, mm, hindi mas mababa
Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa
Ang anggulo ng conical indenter.
Ang diameter ng imprint,% ng diameter ng indenter
Perpendicular admission kapag ang load application sa taas ay 100 mm, mm
Epekto ng enerhiya, j, hindi mas mababa
Pag-load ng bilis, KN \u200b\u200b/ S.
I-load ang error sa pagsukat,%, hindi pa
* Kapag indenting isang indenter sa isang kongkreto ibabaw.

Mga pamamaraan ng pagtatatag, pag-aayos at pagsusuri ng mga parameter ng mga dependency ng pagkakalibrate

E.1 equation ng pag-iingat ng pagkakalibrate

Equation ng pag-asa "hindi direktang katangian - lakas" kumuha ng linear sa pamamagitan ng formula

E.2 Mga Resulta ng Pagsubok sa Pagsubok.

Pagkatapos ng pagtatayo ng mga dependency ng pagkakalibrate sa pamamagitan ng formula (E.1), ito ay nababagay sa pamamagitan ng pagtanggi sa solong mga resulta ng pagsubok na hindi nakakatugon sa kondisyon:

kung saan ang R i n ay ang lakas ng kongkreto sa site ng I-M, tinutukoy ng nakakondisyon na pag-asa sa pagtatapos;

S - Residual Standard Deviation, na kinakalkula ng formula

,

narito r i f, n - tingnan ang eksplikasyon sa formula (E.3).

Pagkatapos ng pagtanggi, ang pagkakalibrate ng pagkakalibrate ay itinakda muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.5) ayon sa natitirang mga resulta ng pagsubok. Ang pagtanggi sa natitirang mga resulta ng pagsubok ay paulit-ulit, isinasaalang-alang ang pagpapatupad ng kondisyon (E.6) kapag gumagamit ng isang bagong (nababagay) pag-asa sa graduation.

Ang mga pribadong kongkreto lakas halaga ay dapat matugunan 6.1.7 mga kinakailangan.

E.3 Parameter ng Pag-asa sa Pagtatapos

Para sa pinagtibay na mga dependency ng pagkakalibrate, tinutukoy nila:

Ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian H Min, H Max;

Rms deviation s t. H. M constructed graduation dependence ayon sa formula (E.7);

Correlation koepisyent ng pagkakalibrate dependence r sa pamamagitan ng formula

,

kung saan ang average na halaga ng kongkreto lakas sa pagkakalibrate depende r̅ h ay kinakalkula ng formula

dito, ang mga halaga ng R i h, r i f, r̅ f, n - tingnan ang eksplikasyon sa mga formula (E.3), (E.6).

E.4 pagwawasto ng pag-asa sa pagkakalibrate

Ang pagsasaayos ng naka-install na pag-asa sa pagkakalibrate ay isinasaalang-alang din ang mga resultang resulta ng pagsubok ay dapat na isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan.

Kapag nag-aayos ng dependency ng pagkakalibrate sa mga umiiral na resulta ng pagsubok, hindi bababa sa tatlong bagong resulta na nakuha na may minimal, maximum at intermediate na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay idinagdag.

Tulad ng data na natipon upang bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate, ang mga resulta ng mga nakaraang pagsubok, simula sa unang, tinanggihan upang ang kabuuang bilang ng mga resulta ay hindi lalampas sa 20. Pagkatapos ng pagdaragdag ng mga bagong resulta at pagtanggi ng mga pinakaluma at pinakamataas na halaga ng hindi direkta katangian, ang unti-unting pag-asa at ang mga parameter nito ay itinakda muli sa pamamagitan ng mga formula. (E.1) - (E.9).

E.5 Mga tuntunin ng paggamit ng pag-asa sa pagkakalibrate

Ang paggamit ng mga dependences ng pagkakalibrate upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa ilalim ng kasalukuyang pamantayan ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng hindi direktang katangian na bumabagsak sa hanay mula sa H Min hanggang H max.

Kung ang koepisyent ng ugnayan R.< 0, 7 или значение S T . H . M / R̅ ф > 0, 15, pagkatapos pagsubaybay at pagtatasa ng lakas sa pag-asa ay hindi pinapayagan.

Appendix J.
(Mandatory)

Conditional dependency binding method.

G.1 Ang halaga ng kongkretong lakas, tinutukoy gamit ang graded dependence na naka-mount para sa kongkreto, naiiba mula sa paksa, ay pinarami ng koepisyent ng coincidence k s. Ang halaga ng K C ay kinakalkula ng formula

,

kung saan ang R OS I - ang lakas ng kongkreto sa rehiyon ng I-M, tinutukoy ng paraan ng paghihiwalay sa rolling o pagsubok ng mga core ayon sa GOST 28570;

Rosp ako ang lakas ng kongkreto sa site ng I-M, tinutukoy ng anumang di-tuwirang paraan ayon sa gradong pagtitiwala;

n - ang bilang ng mga seksyon ng pagsubok.

G.2 kapag kinakalkula ang coincidence koepisyent, dapat na sundin ang mga kondisyon:

Ang bilang ng mga seksyon ng mga pagsusulit na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coincidence koepisyent, n ≥ 3;

Ang bawat partikular na halaga ng R OS I / R core ay dapat na hindi bababa sa 0, 7 at hindi hihigit sa 1, 3:

;

Ang bawat partikular na halaga ng R OS I / R core dapat kong magkaiba mula sa average na halaga ng hindi hihigit sa 15%:

.

Ang mga halaga ng r os i / r cos hindi ko nasiyahan ang mga kondisyon (w.2), (20), ay hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang koepisyent ng coincidence k s.

Paghirang ng bilang ng mga seksyon ng mga pagsubok ng gawa na gawa at monolitiko

At.1 Alinsunod sa GOST 18105 kapag sinusubaybayan ang lakas ng kongkreto ng mga gawaing prefabricated (bakasyon o gear), ang bilang ng mga kinokontrol na istruktura ng bawat species ay tumatagal ng hindi bababa sa 10% at hindi bababa sa 12 mga istraktura mula sa partido. Kung ang partido ay binubuo ng 12 constructions at mas mababa, magsagawa ng solid control. Sa kasong ito, ang bilang ng mga lugar ay dapat na hindi bababa sa:

1 bawat 4 m haba ng linear na istruktura;

1 sa 4 m 2 mga parisukat ng mga flat na disenyo.

At.2 Alinsunod sa GOST 18105, kapag ang mga alalahanin ng monolitiko ay sinusubaybayan sa isang intermediate age, hindi nakakasakit na mga pamamaraan na kontrolin ang hindi bababa sa isang disenyo ng bawat uri (haligi, pader, magkasanib na batch.

At.3 Alinsunod sa GOST 18105, kapag ang mga alalahanin ng monolitiko ay sinusubaybayan sa edad ng disenyo, isang tuluy-tuloy na di-mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng lahat ng mga disenyo ng kinokontrol na batch ay isinasagawa. Kasabay nito, ang bilang ng mga seksyon ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa:

3 para sa bawat invitansyon para sa flat disenyo (pader, overlapping, pundasyon plate);

1 hanggang 4 m haba (o 3 sa pagkuha) para sa bawat linear pahalang na disenyo (beam, riglels);

6 para sa bawat disenyo - para sa linear vertical structures (haligi, pylon).

Ang kabuuang bilang ng mga sukat para sa pagkalkula ng mga katangian ng homogeneity ng kongkreto lakas ng batch ng mga istraktura ay dapat na hindi bababa sa 20.

At 4. Ang bilang ng mga single measurements ng kongkreto lakas sa pamamagitan ng mekanikal na pamamaraan ng di-mapanirang pagsubok sa bawat site (ang bilang ng mga sukat sa site) ay natanggap ng Table 2.

Mga resulta ng pagtatanghal ng talahanayan ng pagsubok

Pangalan ng mga istruktura (mga partido ng mga istraktura), disenyo ng klase ng kongkreto lakas, petsa ng concreting o kongkreto na mga istraktura ng nasubok na edad	Pagtatalaga (1)	N plot ayon sa scheme o lokasyon sa axes (2)	Kongkreto lakas, mpa.		Concrete strength class (5)
			plot (3)	average (4)
(1) tatak, simbolo at (o) lokasyon ng disenyo sa axes, construction zone, o mga bahagi ng monolitiko at koleksyon-monolithic disenyo (pagkuha), na kung saan ang kongkreto lakas klase ay tinutukoy. (2) kabuuang bilang at lokasyon ng mga site alinsunod sa 7.1.1. (3) kongkreto lakas plot alinsunod sa 7.1.5. (4) ang average na lakas ng kongkreto na istraktura, ang disenyo zone o bahagi ng monolitiko at koleksyon-monolithic disenyo na may bilang ng mga lugar na nakakatugon sa mga kinakailangan 7.1.1. (5) ang aktwal na lakas ng kongkreto lakas ng disenyo o bahagi ng monolitiko at pagkolekta-monolithic disenyo ayon sa mga item 7.3 - 7.5 GOST 18105, depende sa napiling control scheme. Tandaan - pagtatanghal sa klase ng "kongkreto lakas" bilang halaga ng pagsusuri ng mga halaga ng klase o mga halaga ng kinakailangang kongkreto lakas para sa bawat site nang hiwalay (pagsusuri ng klase ng lakas sa isang seksyon) ay hindi pinahihintulutan.