Pagsubok ng kongkreto GOST 22690. Pagpapasiya ng kongkretong lakas sa pamamagitan ng paraan ng nababanat na rebound

Ipatupad ayon sa pagkakasunud-sunod Pederal na ahensya sa teknikal na regulasyon at metrology ng Setyembre 25, 2015 N 1378-st

Interstate standard GOST 22690-2015

"KONKRETONG. PAGPAPAHALAGA NG LAKAS SA PAMAMAGITAN NG MEKANIKAL NA PARAAN NG DI-MASIRA NA PAGKONTROL"

Mga kongkreto. Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok

Sa halip na GOST 22690-88

Paunang salita

Ang mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa interstate standardization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate standardization system. Basic provisions" at GOST 1.2-2009 "Interstate standardization system. Interstate standards, rules and recommendations for interstate standardization. Mga panuntunan para sa pagpapaunlad, pag-aampon, aplikasyon, pag-renew at pagkansela "

Impormasyon tungkol sa pamantayan

1 Binuo ng Structural subdivision ng JSC "Research Center" Construction "Research, Design and Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete na pinangalanang A.A.Gvozdev (NIIZhB)

2 Ipinakilala ng Technical Committee para sa Standardization TC 465 "Construction"

3 Pinagtibay ng Interstate Council for Standardization, Metrology and Certification (minuto ng Hunyo 18, 2015 N 47)

Maikling pangalan ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Country code ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Pinaikling pangalan ng pambansang katawan ng standardisasyon
		Ministri ng Ekonomiya ng Republika ng Armenia
Belarus		Pamantayan ng Estado ng Republika ng Belarus
Kazakhstan		Gosstandart ng Republika ng Kazakhstan
Kyrgyzstan		Kyrgyzstandard
		Moldova-Standard
		Rosstandart
Tajikistan		Tajikstandart

4 Sa utos ng Federal Agency for Technical Regulation and Metrology na may petsang Setyembre 25, 2015 N 1378-st, ang pamantayang interstate na GOST 22690-2015 ay ipinatupad bilang pambansang pamantayan Pederasyon ng Russia mula Abril 1, 2016

5 Ang pamantayang ito ay tumutugon sa pangunahing mga regulasyon tungkol sa mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayan sa rehiyon ng Europa:

EN 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Bahagi 2: Hindi mapanirang pagsubok - Pagpapasiya ng rebound number.

EN 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Pagpapasiya ng puwersa ng pull-out.

Degree of Compliance - Non-Equivalent (NEQ)

6 Pinapalitan ang GOST 22690-88

1 lugar ng paggamit

Nalalapat ang pamantayang ito sa istrukturang mabigat, pinong butil, magaan at prestressing concrete ng monolitik, precast at precast-monolithic concrete at reinforced concrete products, mga istruktura at istruktura (mula rito ay tinutukoy bilang mga istruktura) at mga pag-install mekanikal na pamamaraan pagpapasiya ng compressive strength ng kongkreto sa mga istruktura sa pamamagitan ng resilient rebound, shock impulse, plastic deformation, separation, rib shearing at shearing with shearing.

2 Mga sanggunian sa normatibo

Gumagamit ang pamantayang ito ng mga normatibong sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng interstate:

GOST 166-89 (ISO 3599-76) Caliper. Teknikal na kondisyon

GOST 577-68 Mga tagapagpahiwatig ng dial na may graduation na 0.01 mm. Mga teknikal na kondisyon

GOST 2789-73 Pagkagaspang sa ibabaw. Mga parameter at katangian

GOST 10180-2012 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga control sample

GOST 18105-2010 Kongkreto. Mga panuntunan para sa kontrol at pagtatasa ng lakas

GOST 28243-96 Pyrometers. Pangkalahatang teknikal na kinakailangan

GOST 28570-90 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas sa pamamagitan ng mga sample na kinuha mula sa mga istruktura

GOST 31914-2012 High-strength heavy at fine-grained concretes para sa mga monolitikong istruktura. Mga panuntunan sa pagkontrol sa kalidad at pagtatasa

Tandaan - Kapag ginagamit ang pamantayang ito, ipinapayong suriin ang bisa ng mga pamantayan ng sanggunian sa pampublikong sistema ng impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet o ayon sa taunang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan ", na inilathala noong Enero 1 ng kasalukuyang taon, at sa pamamagitan ng mga paglabas ng buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan" para sa kasalukuyang taon. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay pinalitan (binago), kung gayon kapag ginagamit ang pamantayang ito, dapat sundin ang kapalit (binagong) pamantayan. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay kinansela nang walang kapalit, kung gayon ang probisyon kung saan ibinigay ang sanggunian dito ay nalalapat sa lawak na hindi nakakaapekto sa sanggunian na ito.

3 Mga termino at kahulugan

Sa pamantayang ito, ang mga termino ayon sa GOST 18105 ay ginagamit, pati na rin ang mga sumusunod na termino na may kaukulang mga kahulugan;

3.2 di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagtukoy ng lakas ng kongkreto nang direkta sa istraktura sa ilalim ng lokal na mekanikal na pagkilos sa kongkreto (epekto, paghihiwalay, chipping, indentation, paghihiwalay sa chipping, tumatalbog na rebound).

3.3 hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagpapasiya ng lakas ng kongkreto ayon sa paunang itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.

3.4 direktang (karaniwang) hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Mga pamamaraan na nagbibigay para sa mga karaniwang iskema ng pagsubok (paghihiwalay sa paggugupit at paggugupit ng mga tadyang) at pagpapahintulot sa paggamit ng mga kilalang dependency sa pagkakalibrate nang walang sanggunian at pagwawasto.

3.5 pagkakalibrate dependence: Graphical o analytical dependence sa pagitan ng hindi direktang katangian ng lakas at ang compressive strength ng kongkreto, na tinutukoy ng isa sa mga mapanirang o direktang hindi mapanirang pamamaraan.

3.6 di-tuwirang mga katangian ng lakas (hindi direktang tagapagpahiwatig): Ang magnitude ng inilapat na puwersa sa panahon ng lokal na pagkasira ng kongkreto, ang laki ng rebound, ang epekto ng enerhiya, ang laki ng indentation o iba pang indikasyon ng aparato kapag sinusukat ang lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng hindi -mapanirang mekanikal na pamamaraan.

4 Pangkalahatan

4.1 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan ay ginagamit upang matukoy ang lakas ng compressive ng kongkreto sa mga intermediate at disenyo ng edad na itinatag ng dokumentasyon ng disenyo at sa edad na lumampas sa edad ng disenyo kapag nag-inspeksyon ng mga istruktura.

4.2 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, na itinatag ng pamantayang ito, ay nahahati ayon sa uri ng mekanikal na epekto o tinutukoy ng mga hindi direktang katangian ng pamamaraan:

Nababanat na rebound;

Pagkasira ng plastik;

Shock salpok;

Chipping off;

Pagputol ng tadyang.

4.3 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang mga katangian ng lakas:

Ang paraan ng elastic rebound batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang rebound na halaga ng striker mula sa kongkretong ibabaw (o ang striker ay pinindot laban dito);

Ang paraan ng plastic deformation sa relasyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang mga sukat ng indentation sa kongkreto ng istraktura (diameter, lalim, atbp.) O ang ratio ng diameter ng indentation sa kongkreto at ang pamantayan sample ng metal kapag tumama ang indenter o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;

Paraan ng shock impulse batay sa ugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng epekto ng enerhiya at mga pagbabago nito sa sandaling nabangga ng striker ang kongkretong ibabaw;

Ang paraan ng paghihiwalay sa bono ng stress na kinakailangan para sa lokal na pagkasira ng kongkreto kapag pinupunit ang isang metal na disk na nakadikit dito, katumbas ng puwersa ng paghihiwalay na hinati sa lugar ng projection ng ibabaw ng kongkretong paghihiwalay sa eroplano ng ang disk;

Ang paraan ng paghihiwalay na may chipping sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang anchor device ay nakuha mula dito;

Ang paraan ng pag-chipping ng tadyang sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa na kinakailangan upang mag-chip ng isang seksyon ng kongkreto sa tadyang ng istraktura.

4.4 Sa pangkalahatan, ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas. Ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay tinutukoy ayon sa mga eksperimento na itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.

4.5 Ang paraan ng paggugupit at spalling kapag nasubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex A at ang paraan ng pag-chip ng tadyang kapag ang pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex B ay direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Para sa mga direktang hindi mapanirang pamamaraan, pinapayagang gamitin ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa Appendice B at G.

TANDAAN Ang mga karaniwang iskema ng pagsusulit ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng lakas ng kongkreto (tingnan ang mga annexes A at B). Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa karaniwang mga scheme ng pagsubok, ang mga dependency sa pagkakalibrate ay dapat na itatag ayon sa mga pangkalahatang tuntunin.

4.6 Ang paraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ibinigay sa Talahanayan 1 at mga karagdagang paghihigpit na itinatag ng mga tagagawa ng mga partikular na instrumento sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng mga hanay ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa Talahanayan 1 ay pinahihintulutan na may pang-agham at teknikal na katwiran batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga instrumento sa pagsukat na nakapasa sa metrological na sertipikasyon para sa isang pinahabang hanay ng kongkretong lakas.

Talahanayan 1

4.7 Pagpapasiya ng lakas ng mabibigat na kongkreto ng mga klase ng disenyo B60 at mas mataas o may average na lakas ng compressive ng kongkreto R m ≥70 MPa sa monolitikong istruktura dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy sa mga seksyon ng mga istraktura na walang nakikitang pinsala (pagbabalat ng proteksiyon na layer, mga bitak, mga cavity, atbp.).

4.9 Ang edad ng kongkreto ng mga kinokontrol na istruktura at mga seksyon nito ay hindi dapat mag-iba mula sa edad ng kongkreto ng mga istruktura (mga seksyon, mga sample) na sinubukan upang maitatag pag-asa sa pagkakalibrate, higit sa 25%. Ang mga pagbubukod ay ang pagkontrol sa lakas at pagbuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate para sa kongkreto na higit sa dalawang buwang gulang. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad mga indibidwal na disenyo(mga site, sample) ay hindi kinokontrol.

4.10 Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na magsagawa ng mga pagsubok sa negatibong temperatura kongkreto, ngunit hindi mas mababa kaysa sa minus 10 ° С, kapag nagtatatag o nagbubuklod ng pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng 6.2.4. Ang temperatura ng kongkreto sa panahon ng pagsubok ay dapat na tumutugma sa temperatura na tinukoy ng mga kondisyon ng operating ng mga aparato.

Ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 ° C ay hindi pinapayagang gamitin sa mga positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan upang subukan ang kongkreto ng mga istraktura pagkatapos ng paggamot sa init sa isang temperatura sa ibabaw na T≥40 ° C (upang kontrolin ang lakas ng tempering, paglipat at pagtatalop ng kongkreto), ang pagkakalibrate dependence ay itinatag pagkatapos matukoy ang lakas ng kongkreto sa istraktura sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan sa temperatura na t = (T ± 10) ° С, at kongkretong pagsubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o pagsusuri ng ispesimen - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

5.1 Ang mga instrumento at instrumento sa pagsukat para sa mekanikal na pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto, ay dapat na sertipikado at ma-verify sa itinatag na kaayusan at dapat matugunan ang mga kinakailangan ng Appendix D.

5.2 Ang mga pagbabasa ng instrumento, na namarkahan sa mga yunit ng lakas ng kongkreto, ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng lakas ng kongkreto. Ang mga ipinahiwatig na mga aparato ay dapat gamitin lamang pagkatapos ng pagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate "ang pagbabasa ng aparato - ang lakas ng kongkreto" o ang pagbubuklod ng pag-asa na itinatag sa aparato alinsunod sa 6.1.9.

5.3 Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter ng indentations (caliper alinsunod sa GOST 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation, ay dapat tiyakin ang pagsukat na may error na hindi hihigit sa 0.1 mm, isang tool para sa pagsukat ng lalim ng isang indentation (dial). gauge alinsunod sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa 0.01 mm.

5.4 Ang mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa paggupit at pag-chip ng tadyang ay kinabibilangan ng paggamit ng mga anchoring device at grips alinsunod sa Appendice A at B.

5.5 Para sa paraan ng shear-off, dapat gamitin ang mga anchor device, ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng coarse concrete aggregate ng structure na sinusuri.

5.6 Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm, isang kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 diameter, na may mga parameter ng bonded surface roughness na hindi bababa sa Ra = 20 microns ayon sa GOST Dapat gamitin ang 2789. Ang pandikit para sa pagdikit ng disc ay dapat tiyakin ang lakas ng pagdirikit sa kongkreto, kung saan ang pagkasira ay nangyayari sa kahabaan ng kongkreto.

6 Paghahanda sa pagsusulit

6.1 Pamamaraan para sa paghahanda para sa pagsubok

6.1.1 Ang paghahanda para sa pagsubok ay kinabibilangan ng pagsuri sa mga aparatong ginamit alinsunod sa mga tagubilin para sa kanilang operasyon at pagtatatag ng mga dependency sa pagkakalibrate sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng hindi direktang katangian ng lakas.

6.1.2 Ang pagkakalibrate dependence ay itinatag batay sa sumusunod na data:

Mga resulta ng mga parallel na pagsubok ng parehong mga seksyon ng mga istraktura gamit ang isa sa mga hindi direktang pamamaraan at isang direktang hindi mapanirang paraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto;

Mga resulta ng pagsubok sa mga seksyon ng mga istraktura gamit ang isa sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at pagsubok ng mga pangunahing sample na kinuha mula sa parehong mga seksyon ng istraktura at nasubok alinsunod sa GOST 28570;

Mga resulta ng pagsubok sa mga karaniwang kongkretong sample ng isa sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at mekanikal na mga pagsubok alinsunod sa GOST 10180.

6.1.3 Para sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa bawat uri ng rated na lakas na tinukoy sa 4.1 para sa mga kongkreto ng parehong nominal na komposisyon.

Pinapayagan na bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa mga kongkreto ng parehong uri na may isang uri ng magaspang na pinagsama-samang, na may pinag-isang teknolohiya ng produksyon, na naiiba sa nominal na komposisyon at ang halaga ng na-rate na lakas, napapailalim sa mga kinakailangan ng 6.1.7

6.1.4 Ang pinahihintulutang pagkakaiba sa edad ng kongkreto ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga sample) kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate sa edad ng kongkreto ng kinokontrol na istraktura ay kinuha ayon sa 4.9.

6.1.5 Para sa mga direktang di-mapanirang pamamaraan ayon sa 4.5, pinapayagang gamitin ang mga dependency na ibinigay sa Appendice C at D para sa lahat ng uri ng normalized concrete strength.

6.1.6 Ang pag-asa sa pagkakalibrate ay dapat magkaroon ng pamantayan (natirang) paglihis S T. H. M, hindi hihigit sa 15% ng average na halaga ng kongkretong lakas ng mga plots o mga sample na ginamit sa paglalagay ng dependence, at ang koepisyent ng ugnayan (index) ay hindi mas mababa sa 0.7.

Inirerekomenda na gumamit ng isang linear na relasyon ng form na R = a + b K (kung saan ang R ay ang lakas ng kongkreto, ang K ay isang hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang pamamaraan para sa pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kundisyon para sa paggamit ng linear calibration dependence ay ibinibigay sa Appendix E.

6.1.7 Kapag gumagawa ng isang pagkakalibrate dependence, ang paglihis ng mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas R iph mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o sample na R̅ ph na ginamit upang bumuo ng pagkakalibrate dependence ay dapat nasa loob ng:

Mula 0.5 hanggang 1.5 ng average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa R̅ f ≤ 20 MPa;

Mula 0, 6 hanggang 1, 4 average na halaga ng kongkretong lakas Rᅳ f sa 20 MPa< R̅ ф ≤ 50 МПа;

Mula 0, 7 hanggang 1, 3 average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa 50 MPa< R̅ ф ≤ 80 МПа;

Mula 0.8 hanggang 1.2 ng average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa R̅ f> 80 MPa.

6.1.8 Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa para sa mga kongkreto sa intermediate at disenyo ng edad ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok. Ang bilang ng mga sample o site para sa mga karagdagang pagsusuri sa panahon ng pagsasaayos ay dapat na hindi bababa sa tatlo. Ang pamamaraan ng pagwawasto ay ibinibigay sa Appendix E.

6.1.9 Pinapayagan na gumamit ng hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, gamit ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok sa komposisyon, edad, mga kondisyon ng hardening, kahalumigmigan, na may sanggunian alinsunod sa pamamaraan. sa Appendix G.

6.1.10 Nang walang pagtukoy sa mga partikular na kundisyon ayon sa Appendix G, ang mga pagdepende sa pagkakalibrate na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok ay maaari lamang gamitin upang makakuha ng tinatayang mga halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gumamit ng tinatayang mga halaga ng lakas nang walang pagtukoy sa mga tiyak na kondisyon para sa pagtatasa ng klase ng lakas ng kongkreto.

6.2 Konstruksyon ng isang pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura

6.2.1 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura, ang pag-asa ay itinatag ayon sa mga halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig at ang lakas ng kongkreto ng parehong mga seksyon ng mga istraktura.

Para sa isang unit value ng indirect indicator, ang average na value ng indirect indicator sa lugar ay kinukuha. Para sa isang halaga ng yunit ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto ng site, na tinutukoy ng isang direktang hindi mapanirang pamamaraan o sa pamamagitan ng pagsubok ng mga napiling sample, ay kinuha.

6.2.2 Ang pinakamababang bilang ng mga solong halaga para sa pagbuo ng isang pagkakalibrate dependence batay sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay 12.

6.3 Seksyon 7.

Pagkatapos ang mga seksyon ay pinili sa dami na ibinigay para sa 6.2.2, kung saan ang maximum, minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nakuha.

Pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan, ang mga seksyon ay nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o ang mga sample ay kinuha para sa pagsubok alinsunod sa GOST 28570.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga lugar na pinili para sa pagtatayo o paglakip ng isang pagkakalibrate dependence ay unang sinusubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang paraan, at pagkatapos ay ang mga sample ay kinuha para sa kasunod na pagsubok sa isang positibong temperatura o pinainit. panlabas na mapagkukunan init (infrared emitters, mga heat gun at iba pa) sa lalim na 50 mm hanggang sa temperatura na hindi mas mababa sa 0 ° C at nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang paraan. Ang kontrol ng temperatura ng pinainit na kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng anchor device sa inihandang butas o sa kahabaan ng ibabaw ng chip sa isang hindi pakikipag-ugnay na paraan gamit ang isang pyrometer alinsunod sa GOST 28243.

Ang pagtanggi sa mga resulta ng pagsubok na ginamit upang mabuo ang pagdepende sa pagkakalibrate sa mga negatibong temperatura ay pinapayagan lamang kung ang mga paglihis ay nauugnay sa isang paglabag sa pamamaraan ng pagsubok. Sa kasong ito, ang tinanggihang resulta ay dapat mapalitan ng mga resulta ng paulit-ulit na pagsubok sa parehong lugar ng istraktura.

6.3 Pagbubuo ng pagdepende sa pagkakalibrate sa mga sample ng kontrol

6.3.1 Kapag gumagawa ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa mga sample ng kontrol, ang pag-asa ay itinatag ayon sa mga halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig at ang lakas ng kongkreto ng mga reference na sample na cube.

Para sa isang halaga ng yunit ng isang hindi direktang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng mga hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang serye ng mga sample o para sa isang sample (kung ang pagdepende sa pagkakalibrate ay itinatag para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Para sa isang unit value ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto sa isang serye ayon sa GOST 10180 o isang sample (calibration dependence para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Mga pagsubok sa mekanikal ang mga sample alinsunod sa GOST 10180 ay isinasagawa kaagad pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan.

6.3.2 Kapag gumagawa ng pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga sample ng cube, hindi bababa sa 15 serye ng mga sample ng cube ayon sa GOST 10180 o hindi bababa sa 30 hiwalay na mga sample ng cube ang ginagamit. Ang mga sample ay ginawa alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 10180 sa iba't ibang mga shift, para sa hindi bababa sa 3 araw mula sa kongkreto ng parehong nominal na komposisyon, gamit ang parehong teknolohiya, na may parehong hardening mode bilang istraktura na kinokontrol.

Ang mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas ng mga sample ng cube na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate ay dapat tumutugma sa mga paglihis na inaasahan sa produksyon, habang nasa loob ng mga saklaw na itinatag sa 6.1.7.

6.3.3 Ang pagkakalibrate dependence para sa mga pamamaraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation, paghihiwalay at spalling ng rib ay itinatag batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga manufactured cube specimens, una sa pamamagitan ng hindi mapanirang paraan, at pagkatapos sa pamamagitan ng mapanirang pamamaraan ayon sa GOST 10180.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa spalling, gawin ang pangunahing at kontrolin ang mga sample ayon sa 6.3.4. Ang isang hindi direktang katangian ay tinutukoy sa mga pangunahing sample, ang mga control sample ay nasubok alinsunod sa GOST 10180. Ang pangunahing at control sample ay dapat gawin ng parehong kongkreto at tumigas sa ilalim ng parehong mga kondisyon.

6.3.4 Dapat piliin ang mga sample na laki alinsunod sa pinakamalaking pinagsama-samang laki sa kongkretong halo ayon sa GOST 10180, ngunit hindi mas mababa:

100 x 100 x 100 mm para sa rebound, shock impulse, plastic deformation method, pati na rin para sa shear-off method (control sample);

200 x 200 x 200 mm para sa paraan ng pag-chip ng rib ng istraktura;

300 x 300 x 300 mm, ngunit may sukat ng rib na hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng anchor device para sa paraan ng shear-off (pangunahing mga sample).

6.3.5 Upang matukoy ang hindi direktang mga katangian ng lakas, ang mga pagsusuri ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng Seksyon 7 sa lateral (sa direksyon ng concreting) na mga mukha ng mga cube specimens.

Kabuuang bilang Ang mga sukat sa bawat sample para sa paraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation sa epekto ay dapat na hindi bababa sa tinukoy na bilang ng mga pagsubok sa lugar ayon sa Talahanayan 2, at ang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga epekto ay dapat na hindi bababa sa 30 mm ( 15 mm para sa paraan ng shock pulse). Para sa paraan ng plastic deformation sa pamamagitan ng indentation, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa dalawang diameter ng indentations.

Kapag nagtatatag ng pagkakalibrate dependence para sa rib cleaving method, isang pagsubok ang isinasagawa sa bawat lateral rib.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit, ang isang pagsubok ay isinasagawa sa bawat panig na mukha ng pangunahing sample.

6.3.6 Kapag sinubukan sa pamamagitan ng paraan ng elastic rebound, shock impulse, plastic deformation sa epekto, ang mga sample ay dapat i-clamp sa isang press na may lakas na hindi bababa sa (30 ± 5) kN at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng breaking load.

6.3.7 Ang mga sample na nasubok sa pamamagitan ng paraan ng pull-off ay naka-install sa press upang ang mga ibabaw kung saan ang pull-out ay isinagawa ay hindi magkadugtong sa mga support plate ng press. Ang mga resulta ng pagsubok alinsunod sa GOST 10180 ay tumaas ng 5%.

7 Pagsubok

7.1 Pangkalahatang mga kinakailangan

7.1.1 Ang bilang at lokasyon ng mga kinokontrol na seksyon sa mga istruktura ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105 at ipahiwatig sa dokumentasyon ng disenyo para sa istraktura o mai-install na isinasaalang-alang:

Mga gawain sa pagkontrol (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, paghuhubad o lakas ng tempering, pagkilala sa mga lugar ng pinababang lakas, atbp.);

Uri ng konstruksiyon (mga haligi, beam, slab, atbp.);

Paglalagay ng mga grip at pagkakasunud-sunod ng concreting;

Pagpapalakas ng mga istruktura.

Ang mga patakaran para sa pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa monolitik at prefabricated na mga istraktura sa panahon ng kontrol ng kongkretong lakas ay ibinibigay sa Appendix I. Kapag tinutukoy ang kongkretong lakas ng mga istrukturang pinag-aaralan, ang bilang at lokasyon ng mga site ay dapat kunin ayon sa survey programa.

7.1.2 Ang mga pagsubok ay dapat isagawa sa isang seksyon ng istraktura na may sukat na 100 hanggang 900 cm 2.

7.1.3 Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat seksyon, ang distansya sa pagitan ng mga punto ng pagsukat sa seksyon at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istraktura sa seksyon ng pagsukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa Talahanayan 2, depende sa paraan ng pagsubok.

Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok

Pangalan ng pamamaraan	Kabuuang bilang ng mga sukat sa site	Pinakamababang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga sukat sa site, mm	Pinakamababang distansya mula sa gilid ng istraktura hanggang sa lugar ng pagsukat, mm	Minimum na kapal istruktura, mm
Nababanat na rebound
Salpok ng epekto
Pagkasira ng plastik
Pagputol ng tadyang
		2 diyametro ng disc
Mapunit na may spalling sa gumaganang anchor embedment depth h: ≥ 40 mm

7.1.4 Ang paglihis ng mga resulta ng indibidwal na pagsukat sa bawat seksyon mula sa arithmetic mean ng mga resulta ng pagsukat para sa seksyong ito ay hindi dapat lumampas sa 10%. Ang mga resulta ng pagsukat na hindi nakakatugon sa tinukoy na kundisyon ay hindi isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang arithmetic mean ng hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang partikular na lugar. Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat seksyon kapag kinakalkula ang arithmetic mean ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng Talahanayan 2.

7.1.5 Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na seksyon ng istraktura ay tinutukoy ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ayon sa pagkakalibrate dependence na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng Seksyon 6, sa kondisyon na ang kinakalkula na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ng ang itinatag (o nakatali) na relasyon (sa pagitan ng pinakamaliit at pinakamataas na halaga lakas).

7.1.6. pagtitiwala. Kung kinakailangan, pinapayagan na linisin ang mga ibabaw ng istraktura.

Kapag ginagamit ang paraan ng plastic deformation sa panahon ng indentation, kung ang zero reading ay tinanggal pagkatapos ng aplikasyon ng paunang pagkarga, walang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng kongkreto na ibabaw ng istraktura.

7.2 Paraan ng Rebound

7.2.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang posisyon ng aparato kapag sinusubukan ang istraktura na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na kunin katulad ng kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga indicator alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

7.3 Paraan ng plastic deformation

7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kapag gumagamit ng isang spherical indenter upang mapadali ang mga sukat ng mga diameter ng indentation, ang pagsubok ay maaaring isagawa sa pamamagitan ng mga sheet ng carbon at puting papel (sa kasong ito, ang mga pagsubok upang maitaguyod ang pagdepende sa pagkakalibrate ay isinasagawa gamit ang parehong papel);

Ang mga halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.4 Paraan ng shock pulse

7.4.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Inirerekomenda na kunin ang posisyon ng aparato sa panahon ng pagsubok ng istraktura na may kaugnayan sa pahalang na katulad ng sa pagsubok kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga pagbabasa alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

Ang halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.5 Pull-off na paraan

7.5.1 Sa pull-off test, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.5.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Sa lugar kung saan ang disc ay nakadikit, ang ibabaw na layer ng kongkreto na may lalim na 0.5 - 1 mm ay tinanggal at ang ibabaw ay nalinis ng alikabok;

Ang disc ay nakadikit sa kongkreto sa pamamagitan ng pagpindot sa disc at pag-alis ng labis na pandikit sa labas ng disc;

Ang aparato ay konektado sa isang disk;

Ang pagkarga ay unti-unting tumaas sa isang rate ng (1 ± 0, 3) kN / s;

Sukatin ang lugar ng projection ng ibabaw ng paghihiwalay sa eroplano ng disk na may error na ± 0.5 cm 2;

Ang halaga ng conditional stress sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay ay tinutukoy bilang ang ratio ng maximum na puwersa ng paghihiwalay sa projection area ng separation surface.

7.5.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung, kapag ang kongkreto ay napunit, ang reinforcement ay nakalantad o ang inaasahang lugar ng napunit na ibabaw ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disc.

7.6 Pull-off na paraan na may chipping

7.6.1 Kapag sinubukan ng shear pull method, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.6.2 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Kung ang anchor device ay hindi naka-install bago ang concreting, pagkatapos ay ang isang butas ay ginawa sa kongkreto, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa mga tagubilin sa pagpapatakbo para sa aparato, depende sa uri ng anchor device;

Ang isang anchor device ay naayos sa butas sa isang lalim na tinukoy sa manual ng pagtuturo para sa device, depende sa uri ng anchor device;

Ang aparato ay konektado sa isang anchor device;

Ang pag-load ay nadagdagan sa isang rate ng 1.5 - 3.0 kN / s;

Ang pagbabasa ng force meter ng device P 0 at ang halaga ng anchor slip Δh (ang pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng pagkapunit at ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor device) ay naitala na may katumpakan na hindi bababa sa 0.1 mm.

7.6.3 Ang sinusukat na halaga ng pull-out force P 0 ay pinarami ng correction factor γ, na tinutukoy ng formula

kung saan ang h ay ang lalim ng pagtatrabaho ng embedment ng anchor device, mm;

Δh - halaga ng anchor slip, mm.

7.6.4 Kung ang pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng gutay-gutay na bahagi ng kongkreto mula sa aparatong anchor hanggang sa mga hangganan ng pagkawasak sa kahabaan ng ibabaw ng istraktura ay naiiba ng higit sa dalawang beses, at gayundin, kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba mula sa lalim ng pagkakabit ng aparatong anchor sa pamamagitan ng higit sa 5% (Δh> 0.05h, γ> 1, 1), kung gayon ang mga resulta ng pagsubok ay maaari lamang isaalang-alang para sa isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto.

Tandaan - Ang tinatayang mga halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagang gamitin para sa pagtatasa ng kongkretong klase ng lakas at pagbuo ng mga dependency sa pagkakalibrate.

7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa lalim ng pagkaka-embed ng anchor device nang higit sa 10% (Δh> 0.1h) o ang reinforcement ay nalantad sa isang distansya mula sa anchor device na mas mababa. kaysa sa lalim ng pagkaka-embed.

7.7 Paraan ng rib shear

7.7.1 Kapag sinusuri ang paraan ng paggugupit ng tadyang, dapat na walang mga bitak, kongkretong gaps, sagging o mga cavity na may taas (lalim) na higit sa 5 mm sa lugar ng pagsubok. Ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.7.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay naayos sa istraktura, ang pag-load ay inilapat sa isang rate ng hindi hihigit sa (1 ± 0, 3) kN / s;

Ang mga pagbabasa ng force meter ng device ay naitala;

Sukatin ang aktwal na lalim ng paggugupit;

Tukuyin ang average na puwersa ng paggugupit.

7.7.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung, sa panahon ng spalling ng kongkreto, ang reinforcement ay nalantad o ang aktwal na spalling depth ay naiiba mula sa tinukoy na isa nang higit sa 2 mm.

8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta

8.1 Ang mga resulta ng pagsusulit ay ipinakita sa isang talahanayan, na nagpapahiwatig ng:

Uri ng konstruksiyon;

Klase ng konkretong disenyo;

Konkretong edad;

Lakas ng kongkreto ng bawat kontroladong lugar ayon sa 7.1.5;

Average na lakas ng kongkreto ng istraktura;

Mga sona ng isang istraktura o bahagi nito, napapailalim sa mga kinakailangan ng 7.1.1.

Ang anyo ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit ay ibinigay sa Appendix K.

8.2 Ang pagproseso at pagtatasa ng pagsunod sa itinatag na mga kinakailangan ng aktwal na mga halaga ng lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105.

Tandaan - Ang pagtatasa ng istatistika ng klase ng kongkreto batay sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105 (mga scheme "A", "B" o "C") sa mga kaso kung saan ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy ng pag-asa sa pagkakalibrate binuo alinsunod sa Seksyon 6. Kapag gumagamit ng dati nang itinatag na mga dependency sa pamamagitan ng pag-uugnay sa mga ito (ayon sa Appendix G), hindi pinapayagan ang istatistikal na kontrol, at ang pagtatasa ng kongkretong klase ay isinasagawa lamang ayon sa scheme na "G" GOST 18105.

8.3 Ang mga resulta ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ay iginuhit sa konklusyon (protocol), na naglalaman ng sumusunod na data:

Tungkol sa mga nasubok na istruktura, na nagpapahiwatig ng klase ng disenyo, ang petsa ng pagkonkreto at pagsubok, o ang edad ng kongkreto sa oras ng pagsubok;

Sa mga pamamaraan na ginamit upang kontrolin ang lakas ng kongkreto;

Sa mga uri ng device na may mga serial number, impormasyon sa mga pagsusuri ng instrumento;

Sa tinatanggap na mga pagdepende sa pagkakalibrate (equation ng pagtitiwala, mga parameter ng pagtitiwala, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate);

Ginagamit upang bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate o ang pagbubuklod nito (petsa at mga resulta ng mga pagsusuri sa pamamagitan ng hindi mapanirang hindi direkta at direkta o mapanirang mga pamamaraan, mga kadahilanan sa pagwawasto);

Sa bilang ng mga site para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa mga istruktura na may indikasyon ng kanilang lokasyon;

Mga resulta ng pagsubok;

Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng data na nakuha.

Apendiks A
(kailangan)

Standard na Shear Pull Test Arrangement

A.1 Ang karaniwang shear peel test scheme ay nagbibigay ng mga pagsubok na isasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng A.2 hanggang A.6.

A.2 Ang karaniwang pag-setup ng pagsubok ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 5 hanggang 100 MPa;

Mga pagsubok ng magaan na kongkreto na may compressive strength mula 5 hanggang 40 MPa;

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa working depth ng anchoring device.

A.3 Ang mga suporta ng aparato sa paglo-load ay dapat na nakadikit nang pantay-pantay sa kongkretong ibabaw sa layo na hindi bababa sa 2h mula sa axis ng anchor device, kung saan ang h ay ang lalim ng gumagana ng anchor device. Ang test setup ay ipinapakita sa Figure A.1.

1 - device na may loading device at force measurement device; 2 - suporta ng naglo-load na aparato; 3 - pagkuha ng naglo-load na aparato; 4 - mga elemento ng paglipat, mga rod; 5 - anchor device; 6 - hugot kongkreto (tear-off cone); 7 - nasubok na istraktura

"Figure A.1 - Schematic ng isang peel-off shear test"

A.4 Tatlong uri ng mga anchor device (tingnan ang Figure A.2) ay ibinigay para sa karaniwang shear-pull test setup. Ang Type I anchor device ay naka-install sa istraktura sa panahon ng concreting. Ang mga anchoring device ng mga uri II at III ay naka-install sa mga butas na dati nang inihanda sa istraktura.

1 - working rod: 2 - working rod na may lumalawak na kono; 3 - naka-segment na corrugated cheeks; 4 - pamalo ng suporta; 5 - working rod na may guwang na lumalawak na kono; 6 - leveling washer

"Figure A.2 - Mga uri ng anchor device para sa isang karaniwang test setup"

A.5 Mga parameter ng mga anchor device at ang kanilang mga pinapayagang hanay ng sinusukat na lakas ng kongkreto sa karaniwang pamamaraan ang mga pagsusulit ay ipinapakita sa Talahanayan A.1. Para sa magaan na kongkreto, sa karaniwang pamamaraan ng pagsubok, ang mga anchoring device lamang na may lalim na pagkaka-embed na 48 mm ang ginagamit.

Talahanayan A.1 - Mga parameter ng mga anchor device para sa standard test scheme

Uri ng device na anchor	Lalim ng pagkaka-embed ng mga anchor device, mm	Pinahihintulutang hanay para sa anchor device para sa pagsukat ng compressive strength ng kongkreto, MPa
Uri ng device na anchor	nagtatrabaho h	mabigat

А.6 Ang mga disenyo ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng paunang (bago ang paglalagay ng load) compression ng mga butas na pader sa lalim ng pagtatrabaho h at kontrol ng pagdulas pagkatapos ng pagsubok.

Appendix B
(kailangan)

Karaniwang rib shear test setup

B.1 Ang karaniwang iskema ng pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng shear ribbing ay nagbibigay para sa mga pagsusulit na isasagawa bilang pagsunod sa mga kinakailangan ng B.2 - B.4.

B.2 Ang standard test scheme ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa 40 mm;

Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone na durog na bato.

B.3 Para sa pagsubok, ginagamit ang isang device, na binubuo ng power exciter na may force-measuring unit at gripper na may bracket para sa lokal na cleavage ng rib ng structure. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure B.1.

1 - ang aparato ay isang aparato sa paglo-load at isang aparato sa pagsukat ng puwersa; 2 - frame ng suporta; 3 - tinadtad kongkreto; 4 - nasubok na istraktura. 5 - gripper na may bracket

"Figure B.1 - Schematic ng rib shear test"

B.4 Sa kaso ng lokal na spalling ng rib, ang mga sumusunod na parameter ay dapat ibigay:

Chipping depth a = (20 ± 2) mm;

Lapad ng pag-chipping b = (30 ± 0.5) mm;

Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng load at ng normal sa load surface ng structure β = (18 ± 1) °.

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng pull-off na may spalling ayon sa karaniwang scheme alinsunod sa Appendix A, ang cube compressive strength ng kongkreto R, MPa, ay pinapayagang kalkulahin gamit ang pagkakalibrate dependence ayon sa formula

kung saan ang m 1 ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinakamataas na sukat ng isang magaspang na pinagsama-samang sa tear-out zone at kinuha katumbas ng 1 kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 50 mm;

Ang m 2 ay ang koepisyent ng proporsyonalidad para sa paglipat mula sa pull-out na puwersa sa kilonewtons patungo sa kongkretong lakas sa megapascals;

Ang P ay ang pull-out na puwersa ng anchor device, kN.

Kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may lakas na 5 MPa o higit pa at magaan na kongkreto na may lakas na 5 hanggang 40 MPa, ang mga halaga ng koepisyent ng proporsyonalidad m 2 ay kinukuha ayon sa Talahanayan B.1.

Talahanayan B.1

Uri ng device na anchor	Sinusukat kongkretong hanay ng lakas ng compressive, MPa	diameter ng anchor device d, mm	Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm	Ang halaga ng koepisyent m 2 para sa kongkreto
Uri ng device na anchor	Sinusukat kongkretong hanay ng lakas ng compressive, MPa	diameter ng anchor device d, mm	Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm	mabigat

Ang mga koepisyent m 2 kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may average na lakas sa itaas 70 MPa ay dapat kunin alinsunod sa GOST 31914.

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit ng tadyang na may karaniwang pamamaraan ng pagsubok

Kapag nagsasagawa ng pagsubok sa pamamagitan ng spalling ribs ayon sa standard scheme ayon sa Appendix B, ang cubic compressive strength ng kongkreto sa granite at limestone na durog na bato R, MPa, pinapayagang kalkulahin ayon sa pagkakalibrate depende sa formula.

R = 0.058m (30P + P 2),

kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na sukat ng isang malaking pinagsama-samang at kinuha katumbas ng:

1, 0 - kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 20 mm;

1, 05 - na may pinagsama-samang laki mula 20 hanggang 30 mm;

1, 1 - na may pinagsama-samang laki mula 30 hanggang 40 mm;

P - puwersa ng paggugupit, kN.

Appendix D
(kailangan)

Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Talahanayan E.1

Ang pangalan ng mga katangian ng mga device	Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan
Ang pangalan ng mga katangian ng mga device	nababanat na rebound	salpok ng pagkabigla	pagkasira ng plastik	pagkaputol ng tadyang	paggugupit
Striker, striker o indenter tigas HRCэ, hindi mas mababa
Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter, μm, wala na
Diameter ng striker o indenter, mm, hindi mas mababa
Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa
Conical indenter anggulo
Imprint diameter,% ng indenter diameter
Perpendicularity tolerance kapag nag-aaplay ng load sa taas na 100 mm, mm
Epekto ng enerhiya, J, hindi mas mababa
Rate ng pagtaas ng load, kN / s
Error sa pagsukat ng pag-load,%, wala na
* Kapag pinindot ang indenter sa kongkretong ibabaw.

Mga pamamaraan para sa pagtatatag, pagwawasto at pagsusuri ng mga parameter ng mga dependency sa pagkakalibrate

E.1 Equation ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang equation ng dependence "indirect characteristic - strength" ay ipinapalagay na linear ayon sa formula

E.2 Pagtanggi sa mga resulta ng pagsusulit

Matapos mabuo ang pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula (E.1), ang pagwawasto nito ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagtanggi sa mga resulta ng solong pagsubok na hindi nakakatugon sa kondisyon:

kung saan ang R i n ay ang lakas ng kongkreto sa i-ika seksyon tinutukoy ng isinasaalang-alang na pag-asa sa pagkakalibrate;

S - natitirang standard deviation, na kinakalkula ng formula

dito R i f, N - tingnan ang paliwanag sa formula (E.3).

Pagkatapos ng pagtanggi, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.5) ayon sa natitirang mga resulta ng pagsubok. Ang pagtanggi sa natitirang mga resulta ng pagsubok ay paulit-ulit, isinasaalang-alang ang katuparan ng kondisyon (E.6) gamit ang isang bagong (naitama) na pag-asa sa pagkakalibrate.

Ang mga partikular na halaga ng kongkretong lakas ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng 6.1.7.

E.3 Mga parameter ng pagdepende sa pagkakalibrate

Para sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate, tukuyin:

Ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian H min, H max;

Standard deviation S T. H. M ng constructed calibration dependence ayon sa formula (E.7);

Correlation coefficient ng pagkakalibrate dependence r ayon sa formula

kung saan ang average na halaga ng kongkretong lakas ayon sa pagkakalibrate dependence R̅ n ay kinakalkula ng formula

dito ang mga halaga ng R i n, R i f, R̅ f, N - tingnan ang mga paliwanag sa mga formula (E.3), (E.6).

E.4 Pagwawasto ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok, ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan.

Kapag inaayos ang pag-asa sa pagkakalibrate, hindi bababa sa tatlong bagong resulta na nakuha sa minimum, maximum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay idinagdag sa umiiral na mga resulta ng pagsubok.

Habang ang data ay nag-iipon upang bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate, ang mga resulta ng mga nakaraang pagsubok, simula sa pinakaunang mga pagsubok, ay tinatanggihan upang ang kabuuang bilang ng mga resulta ay hindi lalampas sa 20. Pagkatapos magdagdag ng mga bagong resulta at tanggihan ang mga luma, ang pinakamababa at pinakamataas na halaga ng hindi direktang katangian, ang pag-asa sa pagkakalibrate at ang mga parameter nito ay itinakda muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.9).

F.5 Mga kundisyon para sa paglalapat ng dependence sa pagkakalibrate

Ang paggamit ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ayon sa pamantayang ito ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng isang hindi direktang katangian na nahuhulog sa loob ng saklaw mula sa H min hanggang H max.

Kung ang koepisyent ng ugnayan r< 0, 7 или значение S T . H . M / R̅ ф >0, 15, pagkatapos ay hindi pinapayagan ang kontrol at pagtatasa ng lakas ayon sa nakuhang pagtitiwala.

Appendix G
(kailangan)

Ang pagkakalibrate dependence binding method

G.1 Ang halaga ng lakas ng kongkreto, na tinutukoy gamit ang pagkakalibrate dependence na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok, ay pinarami ng coefficient ng pagkakataon na K s. Ang halaga ng K ay kinakalkula ng formula

kung saan R os i - ang lakas ng kongkreto sa i-th na seksyon, na tinutukoy ng paraan ng paghihiwalay na may chipping o pagsubok ng mga core ayon sa GOST 28570;

R indirect i - lakas ng kongkreto sa i-th na seksyon, na tinutukoy ng anumang hindi direktang paraan ayon sa ginamit na pag-asa sa pagkakalibrate;

n ay ang bilang ng mga site ng pagsubok.

G.2 Kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan:

Ang bilang ng mga site ng pagsubok na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, n ≥ 3;

Ang bawat partikular na halaga R os i / R indirect i ay dapat na hindi bababa sa 0, 7 at hindi hihigit sa 1, 3:

;

Ang bawat partikular na halaga R os i / R indirect i ay dapat na mag-iba mula sa average na halaga ng hindi hihigit sa 15%:

Ang mga halaga ng R os i / R indirect i na hindi nakakatugon sa mga kondisyon (Zh.2), (Zh.3) ay hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang coincidence coefficient K s.

Pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa mga prefabricated at monolithic na istruktura

I.1 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga prefabricated na istruktura (tempering o paglipat), ang bilang ng mga kinokontrol na istruktura ng bawat uri ay kinukuha ng hindi bababa sa 10% at hindi bababa sa 12 mga istraktura mula sa isang batch. Kung ang isang batch ay binubuo ng 12 mga istraktura o mas kaunti, ang isang tuluy-tuloy na inspeksyon ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga seksyon ay dapat na hindi bababa sa:

1 x 4 m ang haba ng mga linear na istruktura;

1 sa 4 m 2 na lugar mga patag na istruktura.

I.2 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa isang intermediate na edad, hindi bababa sa isang istraktura ng bawat uri (haligi, dingding, kisame, crossbar, atbp.) Mula sa kinokontrol na batch ay kinokontrol ng hindi -mapanirang pamamaraan.

I.3 Alinsunod sa GOST 18105, kapag sinusubaybayan ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa edad ng disenyo, ang patuloy na hindi mapanirang pagsubok ng lakas ng kongkreto ng lahat ng mga istraktura ng kinokontrol na batch ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa:

3 para sa bawat gripper para sa mga patag na istruktura (pader, sahig, slab ng pundasyon);

1 x 4 m ang haba (o 3 bawat grip) para sa bawat linear horizontal structure (beam, crossbars);

6 para sa bawat istraktura - para sa mga linear vertical na istruktura (haligi, pylon).

Ang kabuuang bilang ng mga site ng pagsukat para sa pagkalkula ng mga katangian ng pagkakapareho ng lakas ng kongkreto sa isang batch ng mga istraktura ay dapat na hindi bababa sa 20.

I.4 Ang bilang ng mga solong sukat ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok sa bawat site (ang bilang ng mga sukat sa site) ay kinukuha ayon sa Talahanayan 2.

Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit

Pangalan ng mga istruktura (batch ng mga istruktura), klase ng disenyo ng lakas ng kongkreto, petsa ng pagkonkreto o edad ng kongkreto ng mga nasubok na istruktura	Paglalarawan (1)	N lugar ayon sa scheme o lokasyon sa mga axes (2)	Konkretong lakas, MPa		Klase ng lakas ng kongkreto (5)
			plot (3)	katamtaman (4)






(1) Brand, simbolo at (o) ang lokasyon ng istraktura sa mga palakol, ang sona ng istraktura, o bahagi ng isang monolitik at gawa na monolitikong istraktura(grip), kung saan tinutukoy ang klase ng kongkretong lakas. (2) Ang kabuuang bilang at lokasyon ng mga site alinsunod sa 7.1.1. (3) Lakas ng kongkreto ng site alinsunod sa 7.1.5. (4) Average na lakas ng kongkreto ng isang istraktura, structure zone o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura na may bilang ng mga seksyon na nakakatugon sa mga kinakailangan ng 7.1.1. (5) Ang aktwal na klase ng lakas ng kongkreto ng isang istraktura o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura alinsunod sa mga sugnay 7.3 - 7.5 ng GOST 18105, depende sa napiling control scheme. Tandaan - Ang pagtatanghal sa column na "Concrete strength class" ng mga tinantyang halaga ng klase o ang mga halaga ng kinakailangang kongkretong lakas para sa bawat seksyon nang hiwalay (pagtatasa ng strength class para sa isang seksyon) ay hindi pinahihintulutan.

INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AT CERTIFICATION

INTERSTATE

STANDARD

kongkreto

Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok

(EN 12504-2: 2001, NEQ)

(EN 12504-3: 2005, NEQ)

Opisyal na edisyon

Rinform stand 2016

Paunang salita

Ang mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa interstate standardization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate standardization system. Mga Pangunahing Probisyon "at GOST 1.2-2009" Interstate Standardization System. Mga pamantayan sa interstate. mga tuntunin at rekomendasyon para sa interstate standardization. Mga Panuntunan para sa Pag-unlad, Pagtanggap, Aplikasyon, Pag-update at Pagkansela "

Impormasyon tungkol sa pamantayan

1 NA BINUO ng Structural division ng JSC "Research Center" Construction "Research. Disenyo at Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete. A.A. Gvozdeva (NIIZHB)

2 IPINAGPILALA ng Technical Committee for Standardization TC 465 "Construction"

3 PINAGTIBAY ng Interstate Council for Standardization, Metrology and Certification (Mga Minuto na may petsang Hunyo 18, 2015 Blg. 47)

4 Sa utos ng Federal Agency for Technical Regulation and Metrology No. 1378-st na may petsang Setyembre 25, 2015, ang interstate standard na GOST 22690-2015 ay ipinatupad bilang pambansang pamantayan ng Russian Federation mula Abril 1, 2016.

5 8 Isinasaalang-alang ng pamantayang ito ang pangunahing mga probisyon ng regulasyon sa mga tuntunin ng mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayan sa rehiyon ng Europa:

EN 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Bahagi 2: Hindi mapanirang pagsubok - Pagpapasiya ng rebound number.

EN 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Pagpapasiya ng puwersa ng pull-out.

Degree of Compliance - Non-Equivalent (NEQ)

6 83AMEN GOST 22690-88

Ang impormasyon sa mga pagbabago sa pamantayang ito ay nai-publish sa taunang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan", at ang teksto ng mga pagbabago at susog ay nai-publish sa buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan". Sa kaso ng pagbabago (pagpapalit) o pagkansela ng pamantayang ito, ang isang kaukulang paunawa ay mai-publish sa buwanang index ng impormasyon * Mga pambansang pamantayan. Ang mga nauugnay na impormasyon, paunawa at mga teksto ay nai-post din sa pampublikong sistema ng impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet

Sa Russian Federation, ang pamantayang ito ay hindi maaaring kopyahin nang buo o bahagi. kinopya at ipinamahagi bilang isang opisyal na publikasyon nang walang pahintulot mula sa Federal Agency for Technical Regulation and Metrology

Annex A (normative) Standard na disenyo para sa isang shear peel test. ... ... sampu

INTERSTATE STANDARD

Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok

Petsa ng pagpapakilala - 2016-04-01

1 lugar ng paggamit

Nalalapat ang pamantayang ito sa structural heavy, fine-grained, lightweight at stress-strain concrete ng monolithic, precast at precast-monolithic concrete at reinforced concrete na mga produkto. mga istruktura at istruktura (mula rito ay tinutukoy bilang mga istruktura) at nagtatatag ng mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength ng kongkreto sa mga istruktura sa pamamagitan ng resilient rebound, shock impulse, plastic deformation, separation, rib shearing at separation by shearing.

8 ng pamantayang ito, ginagamit ang mga normatibong sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng interstate:

GOST 166-89 (ISO 3599-76) Caliper. Mga teknikal na kondisyon

GOST 577-68 Mga tagapagpahiwatig ng uri ng Oras na may presyo ng paghihiwalay na 0.01 mm. Mga teknikal na kondisyon

GOST 2789-73 Pagkagaspang sa ibabaw. Mga parameter at katangian

GOST 10180-2012 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga control sample

GOST 18105-2010 Kongkreto. Mga panuntunan para sa kontrol at pagtatasa ng lakas

GOST 28243-96 Pyrometers. Pangkalahatang teknikal na kinakailangan

GOST 28570-90 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas sa pamamagitan ng mga sample na kinuha mula sa mga istruktura

GOST 31914-2012 High-strength heavy at fine-grained concretes para sa mga monolitikong istruktura. Mga panuntunan sa pagkontrol sa kalidad at pagtatasa

Tandaan - Kapag ginagamit ang pamantayang ito, ipinapayong suriin ang bisa ng mga pamantayan ng sanggunian sa pampublikong sistema ng impormasyon - hindi ang opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet o ayon sa taunang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan" , na inilathala noong Enero 1 ng kasalukuyang taon, at sa mga isyu ng buwanang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan" para sa kasalukuyang taon. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay pinalitan (binago), kung gayon kapag ginagamit ang pamantayang ito, dapat sundin ang kapalit (binagong) pamantayan. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay kinansela nang walang kapalit, kung gayon ang probisyon kung saan ibinigay ang sanggunian dito ay nalalapat sa lawak na hindi nakakaapekto sa sanggunian na ito.

3 Mga termino at kahulugan

8 ng pamantayang ito, ang mga termino ayon sa GOST 18105 ay ginagamit, pati na rin ang mga sumusunod na termino na may kaukulang mga kahulugan:

Opisyal na edisyon

mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagpapasiya ng lakas ng kongkreto ayon sa mga sample ng kontrol na ginawa mula sa isang kongkretong pinaghalong alinsunod sa GOST 10180 o pinili mula sa mga istruktura alinsunod sa GOST 28570.

[GOST 18105-2010. artikulo 3.1.18]

3.3 hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagpapasiya ng lakas ng kongkreto ayon sa paunang itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.

3.4 direktang (standard) na hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Mga pamamaraan na nagbibigay para sa karaniwang mga scheme ng pagsubok (paghihiwalay sa paggugupit at paggugupit ng mga buto-buto) at pinapayagan ang paggamit ng mga kilalang dependency sa pagkakalibrate nang walang sanggunian at pagwawasto

4 Pangkalahatan

Nababanat na rebound;

Pagkasira ng plastik;

> shock impulse:

Breakaway sa paggugupit:

Pagputol ng tadyang.

4.3 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang mga katangian ng lakas:

Ang paraan ng elastic rebound batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang rebound na halaga ng striker mula sa kongkretong ibabaw (o ang striker ay pinindot laban dito);

Ang paraan ng plastic deformation batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang mga sukat ng indentation sa kongkreto ng istraktura (diameter, lalim, atbp.) O ang ratio ng diameter ng indentation sa kongkreto at isang karaniwang sample ng metal kapag ang indenter ay natamaan o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;

Paraan ng shock impulse batay sa ugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng epekto ng enerhiya at mga pagbabago nito sa sandaling nabangga ng striker ang kongkretong ibabaw;

Ang paraan ng paghihiwalay na may chipping sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang anchor device ay nahukay mula dito;

Ang paraan ng pag-chipping ng tadyang sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa na kinakailangan upang mag-chip ng isang seksyon ng kongkreto sa tadyang ng istraktura.

4.5 Ang paraan ng paggugupit at spalling kapag nasubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex A at ang paraan ng pag-chip ng tadyang kapag ang pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex B ay direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Para sa mga direktang di-mapanirang pamamaraan, pinapayagang gamitin ang mga pagdepende sa pagkakalibrate na itinatag sa Mga Appendice b at D.

Tandaan - Ang mga standard test scheme ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng kongkretong lakas (tingnan ang Appendice A at B) Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa mga standard na test scheme, ang mga dependency ng grawt ay dapat itatag ayon sa mga pangkalahatang tuntunin.

Talahanayan 1

4.7 Ang pagpapasiya ng lakas ng mabibigat na kongkreto ng mga klase ng disenyo B60 at mas mataas o may average na lakas ng compressive ng kongkreto R m i 70 MPa sa mga monolitikong istruktura ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy sa mga seksyon ng mga istraktura na walang nakikitang pinsala (pagbabalat ng proteksiyon na layer, mga bitak, mga cavity, atbp.).

4.9 Ang edad ng kongkreto ng mga kinokontrol na istruktura at ang mga seksyon nito ay hindi dapat mag-iba mula sa edad ng kongkreto ng mga istruktura (mga seksyon, mga sample) na nasubok upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate ng higit sa 25%. Ang mga pagbubukod ay ang pagkontrol sa lakas at pagbuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate para sa kongkreto na higit sa dalawang buwang gulang. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga sample) ay hindi kinokontrol.

4.10 Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na magsagawa ng mga pagsubok sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ngunit hindi mas mababa sa minus 10 "C, kapag nagtatatag o nag-uugnay ng pagdepende sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng 6.2.4. Ang kongkretong temperatura sa panahon ng pagsubok ay dapat na tumutugma sa temperatura na ibinigay ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga device.

Ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 * C ay hindi pinapayagang gamitin sa mga positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan upang subukan ang kongkreto ng mga istraktura pagkatapos ng paggamot sa init sa isang temperatura sa ibabaw ng T hanggang 40 * C (upang kontrolin ang lakas ng tempering, paglipat at pagtatalop ng kongkreto), ang pagkakalibrate dependence ay itinatag pagkatapos matukoy ang lakas ng kongkreto sa istraktura sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan sa isang temperatura (i (T ± 10) * C, at kongkretong pagsubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o pagsusuri ng ispesimen - pagkatapos lumamig sa normal na temperatura.

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

5.1 Ang mga instrumento at instrumento sa pagsukat para sa mekanikal na pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto, ay dapat na sertipikado at ma-verify sa inireseta na paraan at dapat sumunod sa mga kinakailangan ng Appendix D.

pagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate "pagbabasa ng metro - kongkretong lakas" o ang pagbubuklod ng pag-asa na itinatag sa aparato alinsunod sa 6.1.9.

5.3 Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter ng indentations (vernier caliper alinsunod sa GOST 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation, ay dapat tiyakin ang pagsukat na may error na hindi hihigit sa 0.1 mm. isang tool para sa pagsukat ng lalim ng isang impression (dial indicator ayon sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa 0.01 mm.

5.4 Ang mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa paggupit at pag-chip ng tadyang ay kinabibilangan ng paggamit ng mga anchoring device at grips alinsunod sa Appendice A at B.

5.5 Para sa paraan ng chipping, dapat gamitin ang mga anchoring device. ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng coarse concrete aggregate ng test structure.

5.6 Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm ay dapat gamitin. na may kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 ng diameter, na may mga parameter ng pagkamagaspang sa ibabaw ng nakadikit na ibabaw na hindi bababa sa Ra = 20 µm alinsunod sa GOST 2789. Ang malagkit para sa gluing ng disc ay dapat tiyakin ang lakas ng pagdirikit sa kongkreto, kung saan ang pagkasira ay nangyayari sa kahabaan ng kongkreto.

6 Paghahanda sa pagsusulit

6.1 Pamamaraan para sa paghahanda para sa pagsubok

6.1.2 Ang pagkakalibrate dependence ay itinatag batay sa sumusunod na data:

6.1.5 Para sa mga direktang di-mapanirang pamamaraan ayon sa 4.5, pinapayagang gamitin ang mga dependency na ibinigay sa Appendice C at D para sa lahat ng uri ng normalized concrete strength.

6.1.6 Ang pagkakalibrate dependence ay dapat magkaroon ng standard deviation (nalalabi) deviation ST nm na hindi hihigit sa 15% ng average na lakas ng kongkreto ng mga seksyon o sample na ginamit sa pagbuo ng dependence, at ang correlation coefficient (index) na hindi bababa sa 0.7 .

Inirerekomenda na gumamit ng isang linear na relasyon ng form R * a * bK (kung saan ang R ay ang lakas ng kongkreto. K ay isang hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang pamamaraan para sa pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kundisyon para sa paggamit ng linear calibration dependence ay ibinibigay sa Appendix E.

6.1.7 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate ng paglihis ng mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas R ^ mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o mga sample R f. na ginamit upang bumuo ng pag-asa sa pagkakalibrate, dapat nasa loob ng:

> mula 0.5 hanggang 1.5 ng average na halaga ng kongkretong lakas Rf atYa f £ 20 MPa;

Mula 0.6 hanggang 1.4 average na halaga ng kongkretong lakas R, f sa 20 MPa< Я ф £50 МПа;

Mula 0.7 hanggang 1.3 average na halaga ng kongkretong lakas R f sa 50 MPa<Я Ф £80 МПа;

Mula 0.8 hanggang 1.2 ng average na halaga ng kongkretong lakas Rf atYa f> 80 MPa.

6.1.9 Pinahihintulutan na gumamit ng hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, gamit ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok na kongkreto sa komposisyon, edad, mga kondisyon ng hardening, kahalumigmigan, na may sanggunian alinsunod sa pamamaraan. ng paggaling.

6.2 Pagbubuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng mga kongkretong pagsubok sa lakas

sa mga constructions

6.2.2 Ang pinakamababang bilang ng mga solong halaga para sa pagbuo ng isang pagkakalibrate dependence batay sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay 12.

6.3 Seksyon 7.

Pagkatapos ay piliin ang mga site sa numerong ibinigay para sa 6.2.2, kung saan nakuha ang maximum. minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig.

Pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan, ang mga lugar ay nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o ang mga sample ay kinuha para sa pagsubok alinsunod sa GOST 26570.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga lugar na pinili para sa paglalagay o pagbubuklod ng pagkakalibrate dependence ay unang sinusubok sa pamamagitan ng hindi direktang paraan na hindi panghimpapawid, at pagkatapos ay kukuha ng mga sample para sa kasunod na pagsusuri sa mga positibong temperatura o pinainit ng panlabas. mga pinagmumulan ng init (infrared emitters, heat gun, atbp. atbp.) sa lalim na 50 mm hanggang sa temperatura na hindi mas mababa sa 0 * C at sinusuri sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang paraan. Ang kontrol ng temperatura ng pinainit na kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng anchor device sa inihandang butas o sa kahabaan ng ibabaw ng chip sa isang hindi pakikipag-ugnay na paraan gamit ang isang pyrometer alinsunod sa GOST 28243.

6.3 Pagbubuo ng pagdepende sa pagkakalibrate sa mga sample ng kontrol

Para sa isang halaga ng yunit ng isang hindi direktang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng mga hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang serye ng mga sample o para sa isang sample (kung ang pagdepende sa pagkakalibrate ay itinatag para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Para sa isang unit value ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto sa isang serye ayon sa GOST 10180 o isang sample (calibration dependence para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Ang mga mekanikal na pagsubok ng mga sample alinsunod sa GOST 10180 ay isinasagawa kaagad pagkatapos ng mga pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang paraan na hindi nag-radiate.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa spalling, gawin ang pangunahing at kontrolin ang mga sample ayon sa 6.3.4. Ang isang hindi direktang katangian ay tinutukoy sa mga pangunahing sample. ang mga control sample ay sinusuri alinsunod sa GOST 10180. Ang pangunahing at control sample ay dapat gawin sa parehong kongkreto at tumigas sa ilalim ng parehong mga kondisyon.

6.3.4 Ang mga sukat ng mga sample ay dapat piliin alinsunod sa pinakamalaking pinagsama-samang sukat sa kongkretong pinaghalong alinsunod sa GOST 10180. ngunit hindi bababa sa:

100 * 100 * 100 mm para sa rebound, shock impulse, plastic deformation method. pati na rin para sa paraan ng paghihiwalay sa chipping (control sample);

200 * 200 * 200 mm para sa paraan ng pag-chip ng tadyang ng istraktura:

300 * 300 * 300 mm. ngunit may sukat ng rib na hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng anchor device para sa shear-off na paraan (mga pangunahing sample).

Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat ispesimen para sa paraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation sa epekto ay dapat na hindi bababa sa tinukoy na bilang ng mga pagsubok sa bawat seksyon ayon sa Talahanayan 2. at ang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga epekto ay dapat na hindi bababa sa 30 mm (15 mm para sa shock pulse method). Para sa paraan ng plastic deformation sa pamamagitan ng indentation, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa dalawang diameter ng indentations.

Kapag nagtatatag ng pagkakalibrate dependence para sa rib cleaving method, isang pagsubok ang isinasagawa sa bawat lateral rib.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit, ang isang pagsubok ay isinasagawa sa bawat panig na mukha ng pangunahing bore.

6.3.6 Kapag nasubok sa paraan ng elastic rebound, shock impulse, plastic deformation sa impact, ang mga specimen ay dapat i-clamp sa isang press na may lakas na hindi bababa sa (30 ± 5) kN at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng breaking load.

6.3.7 Ang mga pull-off na piraso ng pagsubok ay inilagay sa pinindot tulad ng sumusunod. upang ang mga ibabaw kung saan isinagawa ang pull-out ay hindi sumunod sa mga base plate ng press. Ang mga resulta ng pagsubok alinsunod sa GOST 10180 ay tumaas ng 5%.

7 Pagsubok

7.1 Pangkalahatang mga kinakailangan

Mga gawain sa pagkontrol (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, paghuhubad o lakas ng tempering, pagkilala sa mga lugar ng pinababang lakas, atbp.);

Uri ng konstruksiyon (mga haligi, beam, slab, atbp.);

Paglalagay ng mga grip at pagkakasunud-sunod ng pagkonkreto:

Pagpapalakas ng mga istruktura.

7.1.2 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa isang lugar ng konstruksiyon na may lawak na 100 hanggang 900 cm2.

7.1.3 Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat site, ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsukat sa site at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istraktura sa site ng pagsukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa Talahanayan 2 , depende sa paraan ng pagsubok.

Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok

Pangalan ng pamamaraan	Kabuuang bilang ng mga sukat sa lugar	Pinakamababang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga sukat sa site, mm	Pinakamababang distansya mula sa gilid ng istraktura hanggang sa lugar ng pagsukat, mm	Minimum na kapal ng istraktura, mm
Elastic Bounce
Salpok ng epekto
Plastic defomation
Pagsandok ng tadyang
		2 diyametro ng disc
Mapunit na may chipping sa working depth ng anchor embedment L: * 40mm< 40мм

7.1.5 Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na seksyon ng istraktura ay tinutukoy ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ayon sa pagkakalibrate dependence na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon 6. sa kondisyon na ang kinakalkula na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ang itinatag (o nakatali) na relasyon (sa pagitan ng pinakamaliit at pinakamalaking halaga ng lakas).

7.1.6. pagtitiwala. Kung kinakailangan, pinapayagan na linisin ang mga ibabaw ng istraktura.

7.2 Paraan ng Rebound

7.2.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Inirerekomenda na kunin ang parehong posisyon ng aparato kapag sinusubukan ang istraktura na may kaugnayan sa pahalang. tulad ng sa pagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga indicator alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device:

7.3 Paraan ng plastic deformation

7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kapag gumagamit ng isang spherical indentator upang mapadali ang mga sukat ng mga diameter ng mga kopya, ang pagsubok ay pinapayagan na isagawa sa pamamagitan ng mga sheet ng kopya ng papel at puting papel (sa kasong ito, upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate, isagawa ang pagsubok gamit ang parehong papel );

Ang mga halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.4 Paraan ng shock pulse

7.4.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon bilang mga sumusunod. upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok * alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato:

Ang halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.5 Pull-off na paraan

7.5.1 Sa pull-off test, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.5.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Sa lugar ng gluing ng disc, alisin ang ibabaw na layer ng kongkreto na may lalim na 0.5-1 mm at linisin ang ibabaw ng alikabok;

Ang disc ay nakadikit sa kongkreto sa pamamagitan ng pagpindot sa disc at pag-alis ng labis na pandikit sa labas ng disc;

Ang Lribor ay konektado sa isang disk;

Ang pagkarga ay unti-unting tumaas na may bilis na (1 ± 0.3) kN / s;

Ang mga pagbabasa ng force meter ng device ay naitala;

Sukatin ang projection area ng separation surface sa plane ng disk na may error na iO.Scm 2;

Tukuyin ang halaga ng conditional stress sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay bilang ang paglihis ng maximum na puwersa ng paghihiwalay sa projection area ng separation surface.

7.6 Pull-off na paraan na may chipping

7.6.1 Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng shear-off, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.6.2 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang isang anchor device ay naayos sa butas sa isang lalim na tinukoy sa manual ng pagtuturo para sa device, depende sa uri ng anchor device;

Ang aparato ay konektado sa isang sanker device;

Ang pagkarga ay nadagdagan sa bilis na 1.5-3.0 kN / s:

Ang pagbabasa ng force meter ng device P 0 at ang halaga ng LP anchor slip (ang pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng pagkapunit at ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor device) ay naitala na may katumpakan na hindi bababa sa 0.1 mm.

7.6.3 Ang sinusukat na halaga ng pull-out force P 4 ay pinarami ng correction factor y. tinutukoy ng formula

kung saan ang L ay ang lalim ng pagtatrabaho ng embedment ng anchor device, mm;

DP - ang halaga ng slip ng anchor, mm.

7.6.4 Kung ang pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng napunit na bahagi ng kongkreto mula sa anchor device hanggang sa mga hangganan ng pagkawasak sa ibabaw ng istraktura ay nag-iiba ng higit sa dalawang beses, at gayundin kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa pagkaka-embed lalim ng anchor device ng higit sa 5% (DL> 0.05ft, y> 1.1), pagkatapos ay ang mga resulta ng pagsubok ay maaaring isaalang-alang lamang para sa isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto.

Tandaan - Ang tinatayang mga halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagang gamitin upang masuri ang klase ng lakas ng kongkreto at bumuo ng mga dependency sa pagkakalibrate.

7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa lalim ng pagkaka-embed ng anchor device nang higit sa 10% (dL> 0.1 A) o ang reinforcement ay nalantad sa isang distansya mula sa anchor device na mas mababa. kaysa sa lalim ng pagkaka-embed.

7.7 Paraan ng rib shear

7.7.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay naka-secure sa istraktura. maglapat ng load na may bilis ng liwanag (1 ± 0.3) kN / s;

Ang pagbabasa ng power meter ng device ay naitala;

Sukatin ang aktwal na lalim ng paggugupit;

Tukuyin ang average na puwersa ng paggugupit.

7.7.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay nalantad sa pamamagitan ng paggugupit ng kongkreto o ang aktwal na lalim ng paggugupit ay naiiba mula sa tinukoy ng higit sa 2 mm.

8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta

8.1 Ang mga resulta ng pagsusulit ay ipinakita sa isang talahanayan, na nagpapahiwatig ng:

Uri ng konstruksiyon;

Klase ng konkretong disenyo;

Konkretong edad;

Lakas ng kongkreto ng bawat kontroladong lugar ayon sa 7.1.5;

Average na lakas ng kongkreto ng istraktura;

Mga sona ng isang istraktura o bahagi nito, napapailalim sa mga kinakailangan ng 7.1.1.

Ang anyo ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit ay ibinigay sa Appendix K.

P r and m in h in n and c - Ang pagtatasa ng istatistika ng klase ng kongkreto ayon sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105 (mga scheme "A". "B" o "C") sa mga kaso kung saan ang ang lakas ng kongkreto ay natutukoy sa pamamagitan ng pagkakalibrate dependence na binuo alinsunod sa seksyon 6. Kapag gumagamit ng dati nang itinatag na mga dependency sa pamamagitan ng pag-uugnay sa mga ito (ayon sa Appendix G), hindi pinapayagan ang statistical control, at ang pagtatasa ng kongkretong klase ay isinasagawa lamang ayon sa sa scheme na "G" GOST 18105.

Tungkol sa mga nasubok na istruktura, na nagpapahiwatig ng klase ng disenyo, ang petsa ng pagkonkreto at pagsubok, o ang edad ng kongkreto sa oras ng pagsubok;

Sa mga pamamaraan na ginamit upang kontrolin ang lakas ng kongkreto;

Sa mga uri ng device na may mga serial number, impormasyon sa mga pagsusuri ng instrumento;

Sa tinatanggap na mga pagdepende sa pagkakalibrate (equation ng pagtitiwala, mga parameter ng pagtitiwala, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate);

Sa bilang ng mga site para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa mga istruktura na may indikasyon ng kanilang lokasyon;

Mga resulta ng pagsubok;

Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng data na nakuha.

Standard na Shear Pull Test Arrangement

A.1 Ang karaniwang shear peel test scheme ay nagbibigay ng mga pagsubok na isasagawa alinsunod sa A.2-A.6.

A.2 Ang karaniwang pag-setup ng pagsubok ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula S hanggang 100 MPa:

Mga pagsubok ng magaan na kongkreto na may compressive strength mula S hanggang 40 MPa:

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa working depth ng anchoring device.

A.3 Ang mga suporta ng loading device ay dapat na pantay na nakadikit sa kongkretong ibabaw sa layo na hindi bababa sa 2h mula sa axis ng anchor device, kung saan ang L ay ang working depth ng anchor device. Ang test setup ay ipinapakita sa Figure A.1.

1 - isang device na may loading device at force-measuring device; 2 - suporta para sa loading device: 3 - grip ng loading device: 4 - transition elements, rods, S - anchor device. 6 - kongkreto na huhugot (taper): 7 - nasubok na istraktura

Figure A.1 - Pag-aayos ng isang shear peel test

A.4 Tatlong uri ng mga anchor device (tingnan ang Figure A.2) ay ibinigay para sa karaniwang shear-pull test setup. Ang uri ng aparato ng anchoring I ay naka-install sa istraktura sa panahon ng pagkonkreto. Ang mga anchoring device ng mga uri II at may sakit ay naka-install sa mga butas na dati nang inihanda sa istraktura.

1 - working rod: 2 - working rod na may mga frame na may ibang cone: 3 - segmented corrugated chips: 4 - support rod: 5 - working rod na may hinog na lumalawak na cone: b - leveling washer

Figure A.2 - Mga uri ng anchor device para sa isang karaniwang test setup

A.5 Ang mga parameter ng mga anchor device at ang pinahihintulutang hanay ng sinusukat na lakas ng kongkreto para sa standard test scheme ay ipinahiwatig sa Talahanayan A.1. Para sa magaan na kongkreto, sa karaniwang pamamaraan ng pagsubok, ang mga anchoring device lamang na may lalim na pagkaka-embed na 48 mm ang ginagamit.

Talahanayan A.1 - Mga parameter ng mga anchor device para sa standard test scheme

Uri ng device na anchor	Angkla ng aparato diameter tf. mm	Lalim ng pagkaka-embed ng mga anchor device, mm		Pinahihintulutang hanay para sa anchor device para sa pagsukat ng compressive strength ng kongkreto. MPa
Uri ng device na anchor	Angkla ng aparato diameter tf. mm	talumpati h	tumataba L"	mabigat

A.b Ang mga istruktura ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng paunang (bago ang paggamit ng pag-load) compression ng mga butas na pader sa lalim ng pagtatrabaho ng embedment l at kontrol ng slippage pagkatapos ng pagsubok.

Karaniwang rib shear test setup

B.1 Ang karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa paraan ng paggugupit ng ribing ay nagbibigay ng pagsubok bilang pagsunod sa mga kinakailangan ng B.2-B.4.

B.2 Ang standard test scheme ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Pinakamataas na bahagi ng coarse concrete aggregate na hindi hihigit sa 40 mm:

Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone na durog na bato. B.3 Para sa pagsubok, gumamit ng device na binubuo ng power exciter na may power measurement unit.

crossbar at grip na may bracket para sa lokal na pag-chip ng rib ng istraktura. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure B.1.

1 - ang device ay isang loading device at isang instrumento sa pagsukat. 2 - support frame: 3 - chipped concrete: 4 - nasubok

construction ^ - gripper na may bracket

Figure B.1 - Schematic ng rib shear test

B.4 Sa kaso ng lokal na spalling ng rib, ang mga sumusunod na parameter ay dapat ibigay:

Chipping depth a ■ (20 a 2) mm.

Chipping width 0 "(30 a 0.5) mm;

Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng pagkilos ng load at ang normal sa load na ibabaw ng istraktura p "(18 a 1) *.

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng pull-off method na may wellbore ayon sa standard scheme alinsunod sa Appendix A, ang cubic strength ng kongkreto ay hindi compressive R. MPa. pinapayagan itong kalkulahin ayon sa grvduirovanny dependence ayon sa formula

H * P) | P> ^. (SA 1)

kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na laki ng isang magaspang na pinagsama-samang sa tear-out zone at kinukuha na katumbas ng 1 kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 50 mm:

Ang t 2 ay ang proportionality coefficient para sa paglipat mula sa pull-out na puwersa sa kilonewtons patungo sa kongkretong lakas sa megapascals:

Ang P ay ang pull-out na puwersa ng anchor device. kN.

Kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may lakas na 5 MPa o higit pa at magaan na kongkreto na may lakas mula 5 hanggang 40 MPa, ang mga halaga ng koepisyent ng proporsyonalidad m 2 ay kinukuha ayon sa Talahanayan B.1.

Talahanayan 8.1

Uri ng device na anchor	Ang hanay ng sinusukat na compressive strength ng kongkreto. MPa	diameter ng anchor device d. hindi rin	Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm	Ang halaga ng koepisyent w ^ para sa kongkreto
Uri ng device na anchor		diameter ng anchor device d. hindi rin	Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm	mabigat

Ang mga koepisyent m 3 kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may average na lakas sa itaas 70 MPa ay dapat kunin alinsunod sa GOST 31914.

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit ng tadyang na may karaniwang pamamaraan ng pagsubok

Kapag nagsasagawa ng pagsubok sa pamamagitan ng spalling ribs ayon sa standard scheme ayon sa Appendix B, ang cube compressive strength ng kongkreto sa granite at limestone na durog na bato R. MLa. pinapayagan itong kalkulahin sa pamamagitan ng pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula

R - 0.058m (30P + P J). (D. 1)

kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na sukat ng isang malaking pinagsama-samang at kinuha katumbas ng:

1.0 - na may pinagsama-samang laki na mas mababa sa 20 mm:

1.05 - na may pinagsama-samang laki mula 20 hanggang 30 mm:

1.1 - laki ng tagapuno mula 30 hanggang 40 mm:

P - puwersa ng paggugupit. kN.

Appendix D (sapilitan)

Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Talahanayan E.1

Ang pangalan ng mga katangian ng mga device

Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan

nababanat

pagtambulin

salpok

plastik

mga pagpapapangit

otryaa na may skapyaa * at ito

Ang tigas ng striker, striker o indenter NYaSe. hindi mas mababa

Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter. microns. wala na

Ang diameter ng striker o indenter. mm. hindi mas mababa

Ang kapal ng mga gilid ng disc indenter. mm. hindi mas mababa

Conical indenter anggulo

Imprint diameter,% ng indenter diameter

Ang perpendicularity tolerance kapag nag-aaplay ng load ay hindi isang taas na 100 mm. mm

Enerhiya sa epekto. J. hindi kukulangin

Rate ng pagtaas ng load. kN / s

Error sa pagsukat ng load, h. Wala na

5 dito RjN - tingnan ang paliwanag sa formula (£ .3).

Pagkatapos ng pagtanggi, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag muli ayon sa mga formula (£ .1) - (E.S) ayon sa mga natitirang resulta ng pagsubok. Ang pagtanggi sa natitirang mga resulta ng pagsubok ay paulit-ulit, isinasaalang-alang ang katuparan ng kondisyon (E.6) gamit ang isang bagong (naitama) na pag-asa sa pagkakalibrate.

Ang mga partikular na halaga ng kongkretong lakas ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng 6.1.7.

£ .3 Mga parameter ng pagdepende sa pagkakalibrate

Para sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate, tukuyin:

Ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian na ibinigay ng H.

Ang standard deviation ^ n m ng constructed calibration dependence ayon sa formula (E.7);

Ang koepisyent ng ugnayan ng pagdepende sa pagkakalibrate r ayon sa formula

kung saan ang average na halaga ng kongkretong lakas ayon sa pagkakalibrate dependence ay kinakalkula ayon sa form

dito ang mga halaga ng R (H.

E.4 Pagwawasto ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok, ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan.

Habang nag-iipon ang data upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate, ang mga resulta ng mga nakaraang pagsubok. simula sa una, sila ay tinanggihan upang ang kabuuang bilang ng mga resulta ay hindi lalampas sa 20. Matapos magdagdag ng mga bagong resulta at tanggihan ang mga luma, ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian, ang pagkakalibrate dependence at ang mga parameter nito ay itinakda muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.9).

E.S Kondisyon para sa paglalapat ng calibration curve

Ang paggamit ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto alinsunod sa pamantayang ito ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng isang hindi direktang katangian na bumabagsak sa saklaw mula sa H tl hanggang ntad.

Kung ang koepisyent ng ugnayan r< 0.7 или значение 5 тнм "Я ф >0.15. pagkatapos ay ang kontrol at pagtatasa ng lakas ayon sa nakuhang pagtitiwala ay hindi pinapayagan.

Ang pagkakalibrate dependence binding method

nasaan ang lakas ng kongkreto ika-t-seksyon, na tinutukoy ng paraan ng paggugupit o sa pamamagitan ng pagsubok ng mga core

ayon sa GOST 26570;

I msa, ay ang lakas ng kongkreto sa<-м участке, опредепяемвя пюбым косвенным методом по используемой градуировочной зависимости: л - число участков испытаний.

G.2 Kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan:

Ang bilang ng mga site ng pagsubok na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, n i 3;

Ang bawat partikular na halaga R k, / R (0ca ^ ay dapat na hindi bababa sa 0.7 at hindi hihigit sa 1.3:

Ang bawat partikular na halaga R ^. , ay dapat na naiiba mula sa average na halaga ng hindi hihigit sa 15%:

Ang mga halaga ng Yade ay hindi kasiya-siya sa mga kondisyon (G.2). (ZH). hindi dapat isaalang-alang sa pagkalkula

ang koepisyent ng coincidence K s.

Pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa mga prefabricated at monolithic na istruktura

I.1 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga prefabricated na istruktura (tempering o relocating), ang bilang ng mga kinokontrol na istruktura ng bawat uri ay kinukuha ng hindi bababa sa YuCh at hindi bababa sa ^ mga istraktura mula sa batch. Kung ang isang batch ay binubuo ng 12 mga istraktura o mas kaunti, ang isang tuluy-tuloy na inspeksyon ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga seksyon ay dapat na hindi bababa sa:

1 hindi 4 m ang haba ng mga linear na istruktura:

1 sa 4 m 2 ng lugar ng mga patag na istruktura.

I.2 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa isang intermediate na edad sa pamamagitan ng mga hindi mapanirang pamamaraan, hindi bababa sa isang istraktura ng bawat uri (haligi, dingding, kisame, crossbar, atbp.) Mula sa kinokontrol ang batch ay kinokontrol.

I.3 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa edad ng disenyo, ang tuluy-tuloy na nerve-breaking na kontrol ng lakas ng kongkreto ng lahat ng mga istruktura ng kinokontrol na batch ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa:

3 para sa bawat gripper para sa mga patag na istruktura (pader, sahig, slab ng pundasyon);

1 x 4 m ang haba (o 3 bawat grip) para sa bawat linear horizontal structure (beam, crossbars);

6 para sa bawat istraktura - para sa mga linear vertical na istruktura (haligi, pylon).

Ang kabuuang bilang ng mga site ng pagsukat para sa pagkalkula ng mga katangian ng pagkakapareho ng lakas ng kongkreto sa isang batch ng mga istraktura ay dapat na hindi bababa sa 20.

Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit

Disenyo ng konstruksiyon (batch ng mga istruktura), disenyo ng kongkretong klase ng lakas, petsa pagkonkreto o konkretong edad ng mga nasubok na istruktura	Pagtatalaga "	1 # uchasg * ayon sa scheme o kaayusan tungkol sa mga palakol 21	Konkretong lakas. MPa		Klase ng lakas ng kongkreto * '
			plot 9"	medium 4'






”Markahan, simbolo at (o) lokasyon ng istraktura sa mga axes, structure zone, o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura (grip), kung saan tinutukoy ang klase ng kongkretong lakas. 11 Ang kabuuang bilang at lokasyon ng mga site alinsunod sa 7.1.1. 11 Lakas ng kongkreto sa lugar alinsunod sa 7.1.5. 41 Average na lakas ng kongkreto ng isang istraktura, structure zone o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura na may bilang ng mga seksyon na nakakatugon sa mga kinakailangan ng 7.1.1. * "Ang aktwal na klase ng lakas ng kongkreto ng isang istraktura o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura alinsunod sa mga sugnay 7.3-7.5 ng GOST 16105, depende sa napiling control scheme. Tandaan - Ang pagtatanghal sa column na "Concrete strength class" ng mga tinantyang halaga ng klase o ang mga halaga ng kinakailangang kongkretong lakas para sa bawat seksyon nang hiwalay (pagtatasa ng strength class para sa isang seksyon) ay hindi pinahihintulutan.

UDC 691.32.620.17:006.354 MKS 91.100.10 NEQ

Mga pangunahing salita: structural heavy at light concrete, monolitik at prefabricated na kongkreto at bakal * kongkreto na mga produkto, istruktura at istruktura, mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength, rebound, shock impulse, plastic deformation, separation, rib shearing, shearing off with shearing

Editor T.T. Martynova Teknikal na editor 8.N. Prusakova Proofreader M 8. Vuchaya Computer layout I.А. Napaykina

Nag-donate sa set 12/29/201S. Nilagdaan at nakatatak noong 06.02.2016. Format 60 "64 ^. Arial headset. Uel. print l. 2.7B. Uch.-iad. l. 2.36. Tira "60 eke. Zach. 263.

Nai-publish at na-print sa FGUP "STANDARTINFORM", $ 12399 Moscow. Granatny lane .. 4.

Ang mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa interstate standardization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate standardization system. Mga Pangunahing Probisyon "at GOST 1.2-2009" Interstate Standardization System. Mga pamantayan, panuntunan at rekomendasyon sa interstate para sa standardisasyon ng interstate. Mga Panuntunan para sa Pag-unlad, Pagtanggap, Aplikasyon, Pag-update at Pagkansela "

1 BINUO ng structural division ng JSC "Research Center" Construction "ng Research, Design and Engineering at Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete na pinangalanan A.A. Gvozdeva (NIIZHB)

2 IPINAGPILALA ng Technical Committee for Standardization TC 465 "Construction"

3 PINAGTIBAY ng Interstate Council for Standardization, Metrology and Certification (Mga Minuto na may petsang Hunyo 18, 2015 Blg. 47)

Maikling pangalan ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Code ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Pinaikling pangalan ng pambansang awtoridad sa estandardisasyon
Armenia		Ministri ng Ekonomiya ng Republika ng Armenia
Belarus		Pamantayan ng Estado ng Republika ng Belarus
Kazakhstan		Gosstandart ng Republika ng Kazakhstan
Kyrgyzstan		Kyrgyzstandard
Moldova		Moldova-Standard
Russia		Rosstandart
Tajikistan		Tajikstandart

5 Isinasaalang-alang ng pamantayang ito ang pangunahing mga probisyon ng regulasyon tungkol sa mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan para sa hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayang pangrehiyon ng Europa:

EN 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Part2: Hindi mapanirang pagsubok - Pagpapasiya ng rebound number.

EN 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Pagpapasiya ng pull-outforce.

Degree of Compliance - Non-Equivalent (NEQ)

Ang impormasyon sa mga pagbabago sa pamantayang ito ay nai-publish sa taunang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan", at ang teksto ng mga pagbabago at susog ay nai-publish sa buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan". Sa kaso ng pagbabago (pagpapalit) o pagkansela ng pamantayang ito, ang kaukulang paunawa ay ilalathala sa buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan". Ang mga nauugnay na impormasyon, paunawa at mga teksto ay nai-post din sa pampublikong sistema ng impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet

GOST 22690-2015

Mga kongkreto
Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok

Petsa ng pagpapakilala - 2016-04-01

1 lugar ng paggamit

Nalalapat ang pamantayang ito sa mga structural heavy, fine-grained, light at stress concretes ng monolithic, prefabricated at precast-monolithic concrete at reinforced concrete na mga produkto, istruktura at istruktura (mula dito ay tinutukoy bilang mga istruktura) at nagtatatag ng mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength ng kongkreto sa mga istruktura sa pamamagitan ng elastic rebound, shock impulse , plastic deformation, pull-off, rib chipping at shear-off.

2 Mga sanggunian sa normatibo

Gumagamit ang pamantayang ito ng mga normatibong sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng interstate:

Tandaan - Ang mga karaniwang iskema ng pagsubok ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng lakas ng kongkreto (tingnan ang mga apendise at ). Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa karaniwang mga scheme ng pagsubok, ang mga dependency sa pagkakalibrate ay dapat na itatag ayon sa mga pangkalahatang tuntunin.

4.6 Ang paraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ibinigay sa talahanayan at mga karagdagang paghihigpit na itinatag ng mga tagagawa ng mga tiyak na instrumento sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng mga saklaw ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa talahanayan ay pinahihintulutan na may pang-agham at teknikal na katwiran batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga instrumento sa pagsukat na pumasa sa sertipikasyon ng metrolohikal para sa isang pinalawig na hanay ng kongkretong lakas.

Talahanayan 1

Pangalan ng pamamaraan	Nililimitahan ang mga halaga ng kongkretong lakas, MPa
Rebound at plastic deformation	5 - 50
Salpok ng epekto	5 - 150
Detatsment	5 - 60
Pagputol ng tadyang	10 - 70
Chipping off	5 - 100

4.7 Pagpapasiya ng lakas ng mabibigat na kongkreto ng mga klase ng disenyo B60 at mas mataas o may average na lakas ng compressive ng kongkreto R m≥ 70 MPa sa mga monolitikong istruktura ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy sa mga seksyon ng mga istraktura na walang nakikitang pinsala (pagbabalat ng proteksiyon na layer, mga bitak, mga cavity, atbp.).

4.10 Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na magsagawa ng mga pagsubok sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ngunit hindi mas mababa sa minus 10 ° C, kapag nagtatatag o nag-uugnay ng isang pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan. Ang temperatura ng kongkreto sa panahon ng pagsubok ay dapat na tumutugma sa temperatura na tinukoy ng mga kondisyon ng operating ng mga aparato.

Ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 ° C ay hindi pinapayagang gamitin sa mga positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan upang subukan ang kongkreto ng mga istraktura pagkatapos ng paggamot sa init sa temperatura ng ibabaw T≥ 40 ° С (upang kontrolin ang tempering, transfer at stripping strength ng kongkreto), ang pagkakalibrate dependence ay itinatag pagkatapos matukoy ang lakas ng kongkreto sa isang istraktura sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang paraan sa isang temperatura t = (T± 10) ° С, at kongkretong pagsubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o pagsusuri ng ispesimen - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

5.1 Ang mga instrumento at instrumento sa pagsukat para sa mekanikal na pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto, ay dapat na sertipikado at maberipika sa inireseta na paraan at dapat sumunod sa mga kinakailangan para sa aplikasyon.

5.2 Ang mga pagbabasa ng instrumento, na namarkahan sa mga yunit ng lakas ng kongkreto, ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng lakas ng kongkreto. Ang mga ipinahiwatig na aparato ay dapat gamitin lamang pagkatapos na maitaguyod ang pagkakalibrate dependence "pagbabasa ng aparato - kongkretong lakas" o pagbubuklod ng dependence na itinakda sa aparato alinsunod sa.

5.4 Ang mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa mga pagsubok sa shear-off at rib-chipping ay nagbibigay para sa paggamit ng mga anchoring device at grips alinsunod sa mga aplikasyon at.

5.5 Para sa paraan ng shear-off, dapat gamitin ang mga anchor device, ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng coarse concrete aggregate ng structure na sinusuri.

5.6 Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm, isang kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 ng isang diameter ay dapat gamitin, na may mga parameter ng pagkamagaspang ng nakadikit na ibabaw ng hindi bababa sa. Ra= 20 microns ayon sa GOST 2789. Ang malagkit para sa gluing ng disc ay dapat tiyakin ang lakas ng pagdirikit sa kongkreto, kung saan ang pagkasira ay nangyayari kasama ang kongkreto.

6 Paghahanda sa pagsusulit

6.1.2 Ang pagkakalibrate dependence ay itinatag batay sa sumusunod na data:

6.1.3 Para sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa bawat uri ng rated na lakas na tinukoy sa para sa mga kongkreto ng parehong nominal na komposisyon.

Pinapayagan na bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa mga kongkreto ng parehong uri na may isang uri ng magaspang na pinagsama-samang, na may pinag-isang teknolohiya ng produksyon, na naiiba sa nominal na komposisyon at ang halaga ng normalized na lakas, napapailalim sa mga kinakailangan.

6.1.5 Para sa mga direktang hindi mapanirang pamamaraan, pinapayagang gamitin ang mga dependency na ibinigay sa mga appendice at para sa lahat ng uri ng rated concrete strength.

6.1.6 Ang pag-asa sa pagkakalibrate ay dapat magkaroon ng pamantayan (natirang) paglihis S T. H. M, hindi hihigit sa 15% ng average na halaga ng kongkretong lakas ng mga plots o mga sample na ginamit sa pagtatayo ng pagtitiwala, at ang koepisyent ng ugnayan (index) na hindi bababa sa 0.7.

Inirerekomenda na gumamit ng linear dependence ng form R = a + bK(saan R- lakas ng kongkreto, K- isang hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang pamamaraan para sa pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kondisyon para sa paggamit ng linear calibration dependence ay ibinibigay sa apendiks.

6.1.7 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate ng paglihis ng mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas R i f mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o mga sample na ginamit upang bumuo ng pagkakalibrate dependence, ay dapat na nasa loob ng:

Mula 0.5 hanggang 1.5 average na halaga ng lakas ng kongkreto sa ≤ 20 MPa;

Mula 0.6 hanggang 1.4 average na halaga ng kongkretong lakas sa 20 MPa< ≤ 50 МПа;

Mula 0.7 hanggang 1.3 average na halaga ng kongkretong lakas sa 50 MPa< ≤ 80 МПа;

Mula 0.8 hanggang 1.2 average na halaga ng kongkretong lakas sa> 80 MPa.

6.1.10 Nang walang pagtukoy sa mga partikular na kondisyon ayon sa aplikasyon, ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok ay maaari lamang gamitin upang makakuha ng tinatayang mga halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gumamit ng tinatayang mga halaga ng lakas nang walang pagtukoy sa mga tiyak na kondisyon para sa pagtatasa ng klase ng lakas ng kongkreto.

Pagkatapos, ang mga site ay pinili sa halagang ibinigay para sa, kung saan ang maximum, minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nakuha.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga lugar na pinili para sa pag-plot o pagbubuklod ng pagdepende sa pagkakalibrate ay unang sinusubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan, at pagkatapos ay kukuha ng mga sample para sa kasunod na pagsusuri sa mga positibong temperatura o pinainit ng panlabas na init. pinagmumulan (infrared emitters, heat gun, atbp. ) sa lalim na 50 mm hanggang sa temperatura na hindi mas mababa sa 0 ° C at nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang paraan. Ang kontrol ng temperatura ng pinainit na kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng anchor device sa inihandang butas o sa kahabaan ng ibabaw ng chip sa isang hindi pakikipag-ugnay na paraan gamit ang isang pyrometer alinsunod sa GOST 28243.

Para sa isang halaga ng yunit ng isang hindi direktang tagapagpahiwatig, ang average na halaga ng mga hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang serye ng mga sample o para sa isang sample (kung ang pagdepende sa pagkakalibrate ay itinatag para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Para sa isang unit value ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto sa isang serye ayon sa GOST 10180 o isang sample (calibration dependence para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Ang mga mekanikal na pagsubok ng mga sample alinsunod sa GOST 10180 ay isinasagawa kaagad pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa spalling, ang pangunahing at kontrol na mga sample ay ginawa ayon sa. Ang isang hindi direktang katangian ay tinutukoy sa mga pangunahing sample, ang mga control sample ay nasubok alinsunod sa GOST 10180. Ang pangunahing at kontrol na mga sample ay dapat gawin sa parehong kongkreto at tumigas sa ilalim ng parehong mga kondisyon.

6.3.4 Ang mga sukat ng mga sample ay dapat mapili alinsunod sa pinakamalaking pinagsama-samang sukat sa kongkretong pinaghalong alinsunod sa GOST 10180, ngunit hindi bababa sa:

100 × 100 × 100 mm para sa rebound, shock impulse, plastic deformation method, pati na rin para sa shear-off method (control sample);

200 × 200 × 200 mm para sa paraan ng pag-chipping ng rib ng istraktura;

300 × 300 × 300 mm, ngunit may sukat ng rib na hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng anchor device para sa paraan ng shear-off (pangunahing mga sample).

6.3.5 Upang matukoy ang hindi direktang mga katangian ng lakas, ang mga pagsubok ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon sa lateral (sa direksyon ng concreting) na mga mukha ng mga specimen ng kubo.

Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat sample para sa paraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation sa epekto ay dapat na hindi bababa sa tinukoy na bilang ng mga pagsubok sa bawat seksyon ayon sa talahanayan, at ang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga epekto ay dapat na hindi bababa sa 30 mm (15 mm para sa shock pulse method). Para sa paraan ng plastic deformation sa pamamagitan ng indentation, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa dalawang diameter ng indentations.

Kapag nagtatatag ng pagkakalibrate dependence para sa rib cleaving method, isang pagsubok ang isinasagawa sa bawat lateral rib.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit, ang isang pagsubok ay isinasagawa sa bawat panig na mukha ng pangunahing sample.

7 Pagsubok

Mga gawain sa pagkontrol (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, paghuhubad o lakas ng tempering, pagkilala sa mga lugar ng pinababang lakas, atbp.);

Uri ng konstruksiyon (mga haligi, beam, slab, atbp.);

Paglalagay ng mga grip at pagkakasunud-sunod ng concreting;

Pagpapalakas ng mga istruktura.

Ang mga patakaran para sa pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa monolitik at prefabricated na mga istraktura kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ay ibinibigay sa apendiks. Kapag tinutukoy ang kongkretong lakas ng mga istrukturang pinag-aaralan, ang bilang at lokasyon ng mga seksyon ay dapat kunin ayon sa programa ng survey.

7.1.2 Ang mga pagsubok ay dapat isagawa sa isang seksyon ng istraktura na may sukat na 100 hanggang 900 cm 2.

7.1.3 Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat site, ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsukat sa site at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istraktura sa site ng mga sukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan, depende sa paraan ng pagsubok.

Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok

Pangalan ng pamamaraan	Kabuuang bilang mga sukat Naka-on ang lokasyon	pinakamababa distansya sa pagitan ng mga site ng pagsukat sa site, mm	pinakamababa distansya ng gilid mga konstruksiyon na ilalagay mga sukat, mm	pinakamababa kapal istruktura, mm
Nababanat na rebound
Salpok ng epekto
Pagkasira ng plastik
Pagputol ng tadyang
Detatsment		2 diameters disk
Mapunit na may spalling sa lalim ng pagtatrabaho ng anchor embedmenth:
≥ 40mm
< 40мм

7.1.5 Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na seksyon ng istraktura ay tinutukoy ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ayon sa pagkakalibrate dependence na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon, sa kondisyon na ang kinakalkula na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ng ang itinatag (o nakatali) na relasyon (sa pagitan ng pinakamababa at pinakamataas na halaga ng lakas ).