М. А. Таймаров, А. В. Симаков

РЕЗУЛЬТАТИ МОДЕРНІЗАЦІЇ І ВИПРОБУВАНЬ щодо підвищення

ТЕПЛОВОЇ ПОТУЖНОСТІ котла ТГМ-84Б

Ключові слова: паровий котел, випробування, теплова потужність, номінальна паропродуктивність, газопадающіе отвори.

В роботі експериментально отримано, що конструкція котла ТГМ-84Б дозволяє збільшити його паропродуктивність на 6,04% і довести її до 447 т / год шляхом збільшення діаметра газоподающіх отворів другого ряду на центральній газоподающей трубі.

Keywords: the Steam caldron, test, heat power, nominal capacity, gas giving holes.

In work experimentally is obtained, that the construction of the boiler ТGМ-84B allows to increase it Potency at 6,04% and to finish it up to 447 t / h by magnification of a diameter Gas pipe of orifices of the second number on central Gas pipe.

Вступ

Котел ТГМ-84Б був спроектований і виготовлений раніше на 10 років, в порівнянні з котлом ТГМ-96Б, коли великого практичного та конструкторського досвіду в проектуванні, виготовленні та експлуатації котлів підвищеної продуктивності у Таганрозького котельного заводу не було. У зв'язку з цим було зроблено значний запас площі теплосприймаючої екранних поверхонь нагріву в який, як показав весь досвід експлуатації котлів ТГМ-84Б, немає ніякої необхідності. Продуктивність пальників на котлах ТГМ-84Б також зменшувалася за рахунок меншого діаметра газовипускних отворів. По першому заводському кресленням Таганрозького котельного заводу в пальниках газовипускние отвори другого ряду передбачені діаметром 25 мм, а пізніше, виходячи з досвіду експлуатації для збільшення теплонапряженности топок, цей діаметр газовипускних отворів другого ряду збільшений до 27 мм. Однак все ще є запас по збільшенню діаметра газовипускних отворів пальників з метою збільшення паропродуктивністю котла ТГМ-84Б.

Актуальність і постановка задачі дослідження

На найближчу перспективу на 5 .. .10 років різко зросте потреба в теплової та електричної енергії. Зростання споживання енергоресурсів пов'язаний з одного боку з використанням зарубіжних технологій поглибленої переробки нафти, газу, деревини, продукції металургії безпосередньо на території Росії, а з іншого з вибуванням і зниженням потужності через фізичного зносу наявного парку тепло і електрогенеруючого обладнання. Зростає споживання теплової енергії для опалювальних цілей.

Швидко заповнити зростаючу потребу в енергоресурсах можна двома шляхами:

1. Введенням нового тепло- і електрогенеруючого обладнання.

2. Модернізацією та реконструкцією існуючого працездатного обладнання.

Перший напрямок вимагає великих капіталовкладень.

При другому напрямку збільшення потужності тепло- і електрогенеруючого обладнання витрати пов'язані з обсягом необхідної реконструкції та надбудови для підвищення потужності. В середньому при використанні другого напрямку підвищення потужності тепло- і електрогенеруючого обладнання витрати обходяться в 8 разів дешевше, ніж введення нових потужностей.

Технічні та конструктивні можливості вирішення підвищення потужності котла ТГМ-84 Б

Особливістю конструкції котла ТГМ-84Б є наявність двухсветного екрану.

Двухсветний екран забезпечує більш інтенсивне охолодження топкових газів, ніж в близькому по продуктивності газомазутних котлі ТГМ-9бБ, який не має двухсветного екрану. Габарити топок котлів ТГМ-9бБ і ТГМ-84Б практично однакові. Конструктивні виконання, за винятком наявності двухсветного екрану в котлі ТГМ-84Б, також однакові. Номінальна паропродуктивність котла ТГМ-84Б становить 420 т / год, а для котла ТГМ-9бБ номінальна паропродуктивність становить 480 т / год. В котлі ТГМ-9б встановлені 4 пальника в два яруси. В котлі ТГМ-84Б встановлено б пальників в 2 яруси, але ці пальники менш потужні, ніж в котлі ТГМ-9бБ.

Основні порівняльні технічні характеристики котлів ТГМ-84Б і ТГМ-9бБ наведені в таблиці 1.

Таблиця І - Порівняльні технічні характеристики котлів ТГМ-84Б і ТГМ-96Б

Найменування показників ТГМ- 84Б ТГМ- 96Б

Паропроизводительность, т / год 420 480

Топковий об'єм, м 16x6,2x23 16x1,5x23

Двухсветний екран Є Немає

Номінальна теплова потужність пальника при спалюванні газу, МВт 50,2 88,9

Кількість пальників, шт. б 4

Сумарна теплова потужність пальників, МВт 301,2 355,6

Витрата газу, м3 / год 33500 36800

Номінальний тиск газу перед пальниками при температурі газу (t \u003d - 0,32 0,32

4 ° С), кг / см2

Тиск повітря перед пальником, кг / м2 180 180

Необхідна витрата повітря на дуття при номінальній паровій 3 / навантаженні, тис. М / год 345,2 394,5

Необхідна продуктивність димососів при номінальній паровій 3 / 399,5 456,6

навантаженні, тис. м / год

Паспортна номінальна сумарна продуктивність 2-х дуттєвих вентиляторів ВДН-26-У, тис. М3 / год 506 506

Паспортна номінальна сумарна продуктивність 2-х димососів Д-21,5х2У, тис. М3 / год 640 640

З табл. 1 видно, що необхідна парова навантаження 480 т / год по витраті повітря забезпечується двома вентиляторами ВДН-26-У з запасом 22%, а по відведенню відпрацьованих газів двома димосмоками Д-21,5х2У з запасом на 29%.

Технічні та конструктивні рішення щодо збільшення теплової потужності котла ТГМ-84Б

На кафедрі котельних установок КГЕУ виконана робота по збільшенню теплової потужності котла ТГМ-84Б ст. № 10 НчТЕЦ. Проведено теплогідравлічний розрахунок

пальників з центральною подачею газу, виконаний аеродинамічний і теплової розрахунки при збільшенні діаметра газоподающіх отворів.

На котлі ТГМ-84Б зі станційним № 10 на пальниках №1,2,3,4 першого (нижнього) ярусу і №5,6 другого ярусу рассверливают (рівномірно по колу через один отвір) 6 з існуючих 12-ти газовипускних отворів 2 го ряду з діаметра 027 мм до діаметра 029 мм. Вимірювалися падаючі потоки, температура факела і інші режимні параметри котла №10 (табл. 2). Одинична теплова потужність пальників зросла на 6,09%, і склала 332,28 МВт замість 301,2 МВт до розсвердлювання. Паропроизводительность зросла на 6,04% і склала 447 т / год замість 420 т / год до розсвердлювання.

Таблиця 2 - Порівняння показників котла ТГМ-84Б ст. №10 НчТЕЦ до і після реконструкції пальника

Показники котла ТГМ-84Б №10 НчТЕЦ Діаметр отворів 02? Діаметр отворів 029

Теплова потужність одного пальника, МВт 50,2 55,58

Теплова потужність топки, МВт 301,2 332,28

Збільшення теплової потужності топки,% - 6,09

Паропроизводительность котла, т / год 420 441

Збільшення паропродуктивності,% - 6,04

Розрахунки і випробування модернізованих котлів показали відсутність відриву газового струменя від газоподающіх отворів при малих парових навантаженнях.

1. Збільшення діаметра газоподающіх отворів 2-го ряду з 27 до 29 мм на пальниках не викликає зриву потоку газу при малих навантаженнях.

2. Модернізація котла ТГМ-84Б шляхом збільшення площі перетинів газоподающіх

отворів з 0,205 м до 0,218 м дозволила при спалюванні газу збільшити номінальну парапроізводітельность з 420 т / год до 447 т / год.

література

1. Таймаров, М.А. Котли ТЕС великої потужності і сверхкритические Частина 1: навчальний посібник / М.А. Таймаров, В.М. Таймаров. Казань: Казан. держ. енерг. ун-т, 2009. - 152 с.

2. Таймаров, М.А. Пальники / М.А. Таймаров, В.М. Таймаров. - Казань: Казан. держ. енерг. ун-т, 2007. - 147 с.

3. Таймаров, М.А. Лабораторний практикум з курсу «Котельні установки і парогенератори» / М.А. Таймаров. - Казань: Казан. держ. енерг. ун-т, 2004. - 107 с.

© М. А. Таймаров - д-р техн. наук, проф., зав. каф. котельних установок і парогенераторів КГЕУ, [Email protected]; А. В. Симаков - асп. тієї ж кафедри.

Котлоагрегат ТГМ-84 спроектований по П-образної компонуванні і складається з топкової камери, що є висхідним газоходів, і опускний конвективної шахти, розділеної на 2 газоходу. Перехідний горизонтальний газохід між топкою і конвективного шахтою практично відсутні. У верхній частині топки і поворотною камері розташований ширмового пароперегреватель. У конвективного шахті, розділеної на 2 газоходу, розміщені послідовно (по ходу газів) горизонтальний пароперегреватель і водяний економайзер. За водяним економайзером знаходиться поворотна камера з золопріемнимі бункерами.

Два включених паралельно регенеративних повітропідігрівників встановлені позаду конвективної шахти.

Камера згоряння має звичайну призматичну форму з розмірами між осями труб 6016 * 14080 мм і розділена двухсветного водяним екраном на дві полутопкі. Бічні і задня стіни камери згоряння екрановані випарними трубами з діаметром 60 * 6 мм (сталь-20) з кроком 64 мм. Бічні екрани в нижній частині мають скати до середини в нижній частині під кутом 15 до горизонталі і утворюють «холодний» під.

Двухсветний екран складається так само з труб діаметром 60 * 6 мм з кроком 64 мм і має вікна, утворені розводкою труб, для вирівнювання тиску в полутопках. Екранна система за допомогою тяг підвішена до металоконструкцій стельового перекриття і має можливість при тепловому розширенні вільно опускатися вниз.

Стеля топкової камери виконаний горизонтальним і екранований трубами стельового пароперегрівача.

Камера згоряння, обладнана 18-ю мазутними пальниками, які розташовані на фронтовий стіні в три яруси. На котлі встановлений барабан внутрішнім діаметром 1800 мм. Довжина циліндричної частини 16200 мм. У барабані котла організована сепарація промивка пара живильною водою.

Принципова схема пароперегрівачів

Пароперегрівач котла ТГМ-84 за характером сприйняття тепла радіаційно конвективний і складається з наступних основних 3-х частин: радіаційний, ширмового або напіврадіаційні і конвективного.

Радіаційна частина складається з настінного і стельового пароперегрівача.

Напіврадіаційні пароперегреватель складається з 60 уніфікованих ширм. Конвективний пароперегреватель горизонтального типу складається з 2-х частин, розміщених в 2-х газоходах опускний шахти над водяним економайзером.

На фронтовій стіні камери згоряння встановлений настінний пароперегрівач, виконаний у вигляді шести транспортабельних блоків з труб діаметром 42 * 55 (сталь 12 * 1МФ).

Вихідна камера стельового п / п складається з 2-х зварних між собою колекторів, що утворюють загальну камеру, по одній на кожну полутопку. Вихідна камера топкового п / п одна і складається з 6-и зварних між собою колекторів.

Вхідна і вихідна камери ширмового пароперегрівача розташовані одна над іншою і виготовлені з труб діаметром 133 * 13 мм.

Конвективний пароперегреватель виконаний по Z-образної схемою, тобто пар заходить з боку передньої стінки. Кожен п / п складається з 4-х однозахідних змійовиків.

До пристрою для регулювання температури перегріву пари відносяться конденсаційна установка і колючі пароохолоджувачі. Вприскуючі пароохолоджувачі встановлюються перед ширмового пароперегрівом у розтин ширм і у розтин конвективного пароперегрівача. При роботі на газі працюють всі пароохолоджувачі, при роботі на мазуті - тільки встановлений у розтин конвективного п / п.

Сталевий змієвиковий водяний економайзер складається з 2-х частин, розміщених в лівому і правих газоходах опускний конвективної шахти.

Кожна частина економайзера складається з 4-х пакетів по висоті. У кожному пакеті два блоки, в кожному блоці 56 або 54 четирехзаходніх змійовика з труб діаметром 25 * 3,5 мм (сталь20). Змійовики розташовані паралельно фронту котла в шаховому порядку з кроком 80 мм. Колектори економайзера внесені назовні конвективної шахти.

На котлі встановлено 2 регенеративних обертових воздухоподогревателя РВП-54.

Розшифровка ТГМ - 84 - Таганрозький газо-мазутовий котел 1984 року випуску.

Котлоагрегат ТГМ-84 спроектований по П-образної компонуванні і складається з топкової камери, що є висхідним газоходів, і опускний конвективної шахти, розділеної на два газоходу.

Перехідний горизонтальний газохід між топкою і конвективного шахтою практично відсутня. У верхній частині топки і поворотною камері розташований ширмового пароперегреватель. У конвективного шахті, розділеної на два газоходу, розміщені послідовно (по ходу димових газів) горизонтальний пароперегреватель і водяний економайзер. За водяним економайзером знаходиться поворотна камера з золопріёмнимі бункерами.

Два включених паралельно регенеративних повітропідігрівників встановлені позаду конвективної шахти.

Камера згоряння має звичайну призматичну форму з розмірами між осями труб 6016 14080 мм і розділена двухсветного водяним екраном на дві полутопкі. Бічні і задня стіни камери згоряння екрановані випарними трубами з діаметром 60 6 мм (сталь 20) з кроком 64мм. Бічні екрани в нижній частині мають скати до середини, в нижній частині під кутом 15 до горизонталі, і утворюють «холодний під.

Двухсветний екран складається також з труб діаметром 60 6 мм з кроком 64мм і має вікна, утворені розводкою труб, для вирівнювання тиску в полутопках. Екранна система за допомогою тяг підвішена до металоконструкцій стельового перекриття і має можливість при тепловому розширенні вільно опускатися вниз.

Стеля топкової камери виконаний горизонтальними і екранованими трубами стельового пароперегрівача.

Камера згоряння обладнана 18-ю мазутними пальниками, які розташовані на фронтовий стіні в три яруси.

На котлі встановлений барабан внутрішнім діаметром 1800мм. Довжина циліндричної частини 16200 мм. У барабані котла організована сепарація і промивка пара живильною водою.

Пароперегрівач котла ТГМ-84 за характером сприйняття тепла радіаційно-конвективний і складається з трьох наступних основних частин: радіаційної, ширмовой (або напіврадіаційні) і конвективного.

Радіаційна частина складається з настінного і стельового пароперегрівача.

Напіврадіаційні пароперегреватель з 60 уніфікованих ширм.

Конвективний пароперегреватель горизонтального типу складається з двох частин, розміщених в двох газоходах опускний шахти над водяним економайзером.

На фронтовій стіні камери згоряння встановлений настінний пароперегрівач, виконаний у вигляді шести транспортабельних блоків з труб діаметром 42х5,5 мм (ст. 12Х1МФ).

Вхідна камера стельового пароперегрівача складається з двох зварних між собою колекторів, що утворюють загальну камеру, по одній на кожну полутопку. Вихідна камера стельового пароперегрівача одна і складається з шести зварних між собою колекторів.

Вхідна і вихідна камери ширмового пароперегрівача розташовані одна над іншою і виготовлені з труб діаметром 133х13 мм.

Конвективний пароперегреватель виконаний по z - образної схемою, тобто пар заходить з боку передньої стінки. Кожен пакет складається з 4-х однохаходних змійовиків.

До пристрою для регулювання температури перегріву пари відносяться: конденсаційна установка і колючі пароохолоджувачі. Вприскуючі пароохолоджувачі встановлюються перед ширмового пароперегрівом у розтин ширм і у розтин конвективного пароперегрівача. При роботі котла на газі, працюють всі пароохолоджувачі, при роботі на мазуті - тільки встановлений у розтин конвективного пароперегрівача.

Сталевий змієвиковий водяний економайзер складається з двох частин, розміщених в лівому і правому газоходах опускний конвективної шахти.

Кожна частина економайзера складається з 4-х пакетів по висоті. У кожному пакеті два блоки, в кожному блоці 56 або 54 четирёхзаходних змійовика з труб діаметром 25х3,5 мм (сталь20). Змійовики розташовані паралельно фронту котла в шаховому порядку з кроком 80мм. Колектори економайзера винесені назовні конвективної шахти.

На котлі встановлено два регенеративних обертових воздухоподогревателя РВП-54. Воздухоподогреватель винесено назовні і являє собою обертовий ротор, укладений всередині нерухомого корпуса. Обертання ротора здійснюється електродвигуном з редуктором зі швидкістю 3 об / хв .. Зниження присосов холодного повітря в підігрівач повітря і перетоків повітря з повітряної сторони в газову досягається шляхом установки радіальних і периферійних ущільнень.

Каркас котла складається з металевих колон, пов'язаних горизонтальними балками, фермами і розкосами і служить для сприйняття навантажень від ваги барабана, поверхонь нагріву, обмурівки, площадок обслуговування, Газоповітровід і інших елементів котла. Каркас виготовляється звареним з профільного прокату і листової сталі.

Для очищення поверхонь нагріву конвективного пароперегрівача і водяного економайзера застосовується дробеструйная установка, в якій використовується кінетична енергія вільно падаючих дробинок, розміром 3-5 мм. Може бути використана також газоімпульсная очищення.

Типова енергетична характеристика котла ТГМ-96Б відображає технічно досяжну економічність котла. Типова енергетична характеристика може служити основою для складання нормативних характеристик котлів ТГМ-96Б при спалюванні мазуту.

МІНІСТЕРСТВО ЕНЕРГЕТИКИ І ЕЛЕКТРИФІКАЦІЇ СРСР

ГОЛОВНЕ ТЕХНІЧНЕ УПРАВЛІННЯ ПО ЕКСПЛУАТАЦІЇ
ЕНЕРГОСИСТЕМ

Типова ЕНЕРГЕТИЧНА ХАРАКТЕРИСТИКА
Котла ТГМ-96Б під час спалювання МАЗУТУ

Москва 1981

Дана Типова енергетична характеристика розроблена Союзтехенерго (інж. Г.І. ГУЦАЛО)

Типова енергетична характеристика котла ТГМ-96Б складена на базі теплових випробувань, проведених Союзтехенерго на Ризькій ТЕЦ-2 і Средазтехенерго на ТЕЦ-ГАЗ, і відображає технічно досяжну економічність котла.

Типова енергетична характеристика може служити основою для складання нормативних характеристик котлів ТГМ-96Б при спалюванні мазуту.

прикладна програма

. СУЧАСНИЙ СТАН ОБЛАДНАННЯ КОТЕЛЬНІ УСТАНОВКИ

1.1 . Котел ТГМ-96Б Таганрозького котельного заводу - газомазутний з природною циркуляцією і П-образної компонуванням, призначений для роботи з турбінамиT -100 / 120-130-3 і ПТ-60-130 / 13. Основні розрахункові параметри котла при роботі на мазуті наведені в табл. .

За даними ТКЗ, мінімально допустиме навантаження котла за умовою циркуляції становить 40% номінальної.

1.2 . Камера згоряння має призматичну форму і в плані являє собою прямокутник з розмірами 6080 × 14700 мм. Обсяг топкової камери - +1635 м 3. Теплове напруга топкового обсягу становить 214 кВт / м 3, або 184 · 10 3 ккал / (м 3 · год). У топкової камері розміщені випарні екрани і на фронтовий стіні радіаційний настінний пароперегрівач (РНП). У верхній частині топки в поворотною камері розміщений ширмового пароперегреватель (ШПП). У опускний конвективного шахті розташовані послідовно по ходу газів два пакети конвективного пароперегрівача (КПП) і водяний економайзер (ВЕ).

1.3 . Паровий тракт котла складається з двох самостійних потоків з перебросом пара між сторонами котла. Температура перегрітої пари регулюється уприскуванням власного конденсату.

1.4 . На фронтовій стіні камери згоряння розташовані чотири двопоточні газомазутові пальника ХФ ЦКБ-ВТІ. Пальники встановлені в два яруси на відмітках -7250 і 11300 мм з кутом підйому до горизонту 10 °.

Для спалювання мазуту передбачені паромеханіческіе форсунки «Титан» номінальною продуктивністю 8,4 т / год при тиску мазуту 3,5 МПа (35 кгс / см 2). Тиск пара на продувку і розпил мазуту рекомендовано заводом 0,6 МПа (6 кгс / см 2). Витрата пара на форсунку складає 240 кг / год.

1.5 . Котельня установка укомплектована:

Двома дуттьовими вентиляторами ВДН-16-П продуктивністю з запасом 10% 259 · 10 3 м 3 / ч, тиском з запасом 20% 39,8 МПа (398,0 кгс / м 2), потужністю 500/250 кВт і частотою обертання 741 / 594 об / хв кожної машини;

Двома димосмоками ДН-24 × 2-0,62 ГМ продуктивністю з запасом 10% 415 · 10 3 м 3 / ч, тиском з запасом 20% 21,6 МПа (216,0 кгс / м 2), потужністю 800/400 кВт і частотою обертання 743/595 об / хв кожної машини.

1.6 . Для очищення конвективних поверхонь нагріву від відкладень золи проектом передбачена дробевая установка, для очищення РВП - водна обмивання і обдування паром з барабана зі зниженням тиску в дросселирующей установці. Тривалість обдування одного РВП 50 хв.

. Типова ЕНЕРГЕТИЧНА ХАРАКТЕРИСТИКА котла ТГМ-96Б

2.1 . Типова енергетична характеристика котла ТГМ-96Б ( мал. , , ) Складена на підставі результатів теплових випробувань котлів Ризької ТЕЦ-2 і ТЕЦ ГАЗ відповідно до інструктивними матеріалами та методичними вказівками по нормуванню техніко-економічних показників котлів. Характеристика відображає середню економічність нового котла, що працює з турбінамиT -100 / 120-130 / 3 і ПТ-60-130 / 13 при нижчевикладених умовах, прийнятих за вихідні.

2.1.1 . У паливному балансі електростанцій, що спалюють рідке паливо, більшу частину становить високосірчистий мазутM 100. Тому характеристика складена на мазутM 100 ( ГОСТ 10585-75) З характеристиками:A P \u003d 0,14%, W P \u003d 1,5%, S P \u003d 3,5%, (9500 ккал / кг). Всі необхідні розрахунки виконані на робочу масу мазуту

2.1.2 . Температура мазуту перед форсунками прийнята 120 °C ( t тл \u003d 120 ° С) виходячи з умов в'язкості мазутуM 100, що дорівнює 2,5 ° ВУ, згідно § 5.41 ПТЕ.

2.1.3 . Середньорічна температура холодного повітря (t x .в.) На вході в дутьевой вентилятор прийнята рівною 10 °C , Так як в основному котли ТГМ-96Б знаходяться в кліматичних районах (Москва, Рига, Горький, Кишинів) із середньорічною температурою повітря, близької до цієї температурі.

2.1.4 . Температура повітря на вході в підігрівач повітря (t вп) Прийнята рівною 70 °C і постійної при зміні навантаження котла, згідно § 17.25 ПТЕ.

2.1.5 . Для електростанцій з поперечними зв'язками температура живильної води (t П.В.) Перед котлом прийнята розрахункової (230 ° С) і постійної при зміні навантаження котла.

2.1.6 . Питома витрата тепла нетто на турбоустановку прийнятий 1750 ккал / (кВт. Год), за даними теплових випробувань.

2.1.7 . Коефіцієнт теплового потоку прийнятий постійно змінюваних з навантаженням котла від 98,5% при номінальному навантаженні до 97,5% при навантаженні 0,6D ном.

2.2 . Розрахунок нормативної характеристики проведено відповідно до вказівок «Теплового розрахунку котельних агрегатів (нормативний метод)», (М .: Енергія, 1973).

2.2.1 . Коефіцієнт корисної дії брутто котла і втрати тепла з газами, що підраховані відповідно до методики, викладеної в книзі Я.Л. Пеккер «Теплотехнічні розрахунки за наведеними характеристиками палива» (М .: Енергія, 1977).

де

тут

α ух = α " ве + Δ α тр

α ух - коефіцієнт надлишку повітря у вихідних газах;

Δ α тр - присоси в газовий тракт котла;

Т ух - температура відхідних газів за димососом.

У розрахунок закладені значення температур газів, виміряні в дослідах теплових випробувань котла і приведені до умов побудови нормативної характеристики (вхідні параметриt x в, t "кф, t П.В.).

2.2.2 . Коефіцієнт надлишку повітря врежімной точці (за водяним економайзером)α " ве прийнятий рівним 1,04 на номінальному навантаженні і умов, що змінюються до 1,1 на 50% -ної навантаженні за даними теплових випробувань.

Зниження розрахункового (1,13) коефіцієнта надлишку повітря за водяним економайзером до прийнятого в нормативної характеристиці (1,04) досягається правильним веденням топкового режиму згідно режимній карті котла, дотриманням вимог ПТЕ щодо присосов повітря в топку і в газовий тракт і підбором комплекту форсунок .

2.2.3 . Присоси повітря в газовий тракт котла на номінальному навантаженні прийняті рівними 25%. Зі зміною навантаження присоси повітря визначаються за формулою

2.2.4 . Втрати тепла від хімічної неповноти згоряння палива (q 3 ) Прийняті рівними нулю, так як під час випробувань котла при надлишках повітря, прийнятих до Типового енергетичної характеристиці, вони були відсутні.

2.2.5 . Втрати тепла від механічної неповноти згоряння палива (q 4 ) Прийняті рівними нулю відповідно до «Положення про узгодження нормативних характеристик обладнання та розрахункових питомих витрат палива» (М .: СЦНТІ ОРГРЕС, 1975).

2.2.6 . Втрати тепла в навколишнє середовище (q 5 ) Під час випробувань не визначалися. Вони розраховані відповідно до «Методики випробувань котельних установок» (М .: Енергія, 1970) за формулою

2.2.7 . Питома витрата електроенергії на поживний електронасос ПЕ-580-185-2 розраховувався з використанням характеристики насоса, прийнятої з технічних умов ТУ-26-06-899-74.

2.2.8 . Питома витрата електроенергії на тягу і дуття розрахований за витратами електроенергії на привід дуттєвих вентиляторів і димососів, виміряним при проведенні теплових випробувань і приведений до умов (Δ α тр \u003d 25%), прийнятим при складанні нормативної характеристики.

Встановлено, що при достатній щільності газового тракту (Δ α ≤ 30%) димососи забезпечують номінальне навантаження котла на низькій частоті обертання, але без будь-якого запасу.

Дуттьові вентилятори на низькій частоті обертання забезпечують нормальну роботу котла до навантажень 450 т / год.

2.2.9 . У сумарну електричну потужність механізмів котельної установки включені потужності електроприводів: поживного електронасоса, димососів, вентиляторів, регенеративних підігрівачів повітря (рис. ). Потужність електродвигуна регенеративного воздухоподогревателя прийнята за паспортними даними. Потужності електродвигунів димососів, вентиляторів і поживного електронасоса визначені під час теплових випробувань котла.

2.2.10 . Питома витрата тепла на нагрівання повітря в калориферної установки підрахований з урахуванням нагрівання повітря в вентиляторах.

2.2.11 . У питома витрата тепла на власні потреби котельні установки включені втрати тепла в калорифери, коефіцієнт корисної дії яких прийнято 98%; на парову обдувку РВП і втрати тепла з парової продувкою котла.

Витрата тепла на парову обдувку РВП розраховувався за формулою

Q ОБД = G ОБД · i ОБД · τ ОБД · 10 -3 МВт (Гкал / год)

де G ОБД \u003d 75 кг / хв відповідно до «Норм витрати пари і конденсату на власні потреби енергоблоків 300, 200, 150 МВт» (М .: СЦНТІ ОРГРЕС, 1974);

i ОБД = i нас. пара \u003d 2598 кДж / кг (ккал / кг)

τ ОБД \u003d 200 хв (4 апарату з тривалістю обдування 50 хв при включенні протягом доби).

Витрата тепла з продувкою котла підраховується за формулою

Q прод = G прод · i к.в · 10 -3 МВт (Гкал / год)

де G прод = PD ном10 2 кг / год

P \u003d 0,5%

i к.в - ентальпія котлової води;

2.2.12 . Порядок проведення випробувань і вибір засобів вимірювань, що застосовуються при випробуваннях, визначалися «Методикою випробувань котельних установок» (М .: Енергія, 1970).

. Поправки до нормативних показників

3.1 . Для приведення основних нормативних показників роботи котла до змінених умов його експлуатації в допустимих межах відхилення значень параметрів дані поправки у вигляді графіків і цифрових значень. поправки доq 2 у вигляді графіків наведені на рис. , . Поправки до температури відхідних газів наведені на рис. . Крім перерахованих, наведені поправки на зміну температури підігріву мазуту, що подається в котел, і на зміну температури живильної води.