Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok. Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok E.5 Mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa interstate standardization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate standardization system. Mga Pangunahing Probisyon "at GOST 1.2-2009" Interstate Standardization System. Mga pamantayan, panuntunan at rekomendasyon sa interstate para sa standardisasyon ng interstate. Mga panuntunan para sa pag-unlad, pagtanggap, aplikasyon, pag-update at pagkansela "

1 BINUO ng structural division ng JSC "Research Center" Construction "Research, Design and Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete na pinangalanan A.A. Gvozdeva (NIIZHB)

2 IPINAGPILALA ng Technical Committee for Standardization TC 465 "Construction"

3 TINANGGAP ng Interstate Council for Standardization, Metrology and Certification (Minutes dated June 18, 2015 No. 47)

Maikling pangalan ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Code ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Pinaikling pangalan ng pambansang awtoridad sa estandardisasyon
Armenia		Ministri ng Ekonomiya ng Republika ng Armenia
Belarus		Pamantayan ng Estado ng Republika ng Belarus
Kazakhstan		Gosstandart ng Republika ng Kazakhstan
Kyrgyzstan		Kyrgyzstandard
Moldova		Moldova-Standard
Russia		Rosstandart
Tajikistan		Tajikstandart

4 Sa pamamagitan ng Utos Pederal na ahensya sa teknikal na regulasyon at metrology ng Setyembre 25, 2015 No. 1378-st, ang pamantayang interstate na GOST 22690-2015 ay ipinatupad bilang pambansang pamantayan ng Russian Federation mula Abril 1, 2016.

5 Isinasaalang-alang ng pamantayang ito ang mga pangunahing probisyon ng regulasyon tungkol sa mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan para sa hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayang pangrehiyon sa Europa:

EN 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Part2: Hindi mapanirang pagsubok - Pagpapasiya ng rebound number.

EN 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Pagpapasiya ng pull-outforce.

Degree of Compliance - Non-Equivalent (NEQ)

Ang impormasyon sa mga pagbabago sa pamantayang ito ay nai-publish sa taunang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan", at ang teksto ng mga pagbabago at mga susog ay inilathala sa buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan". Sa kaso ng pagbabago (pagpapalit) o pagkansela ng pamantayang ito, ang isang kaukulang paunawa ay ila-publish sa buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan". Ang mga nauugnay na impormasyon, paunawa at mga teksto ay nai-post din sa pampublikong sistema ng impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet

GOST 22690-2015

Mga kongkreto
Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok

Petsa ng pagpapakilala - 2016-04-01

1 lugar ng paggamit

Nalalapat ang pamantayang ito sa mga istrukturang mabigat, pinong butil, magaan at stress na kongkreto ng monolithic, precast at precast-monolithic na kongkreto at reinforced concrete na mga produkto, istruktura at istruktura (mula dito ay tinutukoy bilang mga istruktura) at nagtatatag ng mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength ng kongkreto. sa mga istruktura sa pamamagitan ng elastic rebound, shock impulse , plastic deformation, pull-off, rib chipping at shear-off.

2 Mga sanggunian sa normatibo

Gumagamit ang pamantayang ito ng mga normatibong sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng interstate:

Tandaan - Ang mga karaniwang iskema ng pagsubok ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng lakas ng kongkreto (tingnan ang mga apendise at ). Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa karaniwang mga scheme ng pagsubok, ang mga dependency sa pagkakalibrate ay dapat na itatag ayon sa mga pangkalahatang tuntunin.

4.6 Ang paraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ibinigay sa talahanayan at karagdagang mga paghihigpit na itinatag ng mga tagagawa ng mga tiyak na instrumento sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng mga saklaw ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa talahanayan ay pinahihintulutan na may pang-agham at teknikal na katwiran batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga instrumento sa pagsukat na pumasa sa sertipikasyon ng metrological para sa isang pinalawig na hanay ng kongkretong lakas.

Talahanayan 1

Pangalan ng pamamaraan	Nililimitahan ang mga halaga ng kongkretong lakas, MPa
Rebound at plastic deformation	5 - 50
Salpok ng epekto	5 - 150
Detatsment	5 - 60
Pagputol ng tadyang	10 - 70
Paggugupit	5 - 100

4.7 Pagpapasiya ng lakas ng mabibigat na kongkreto ng mga klase ng disenyo B60 at mas mataas o may average na lakas ng compressive ng kongkreto R m≥ 70 MPa c monolitikong istruktura dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy sa mga lugar ng mga istruktura na walang nakikitang pinsala (pagbabalat ng proteksiyon na layer, mga bitak, mga lukab, atbp.).

4.9 Ang edad ng kongkreto ng mga kinokontrol na istruktura at ang mga seksyon nito ay hindi dapat mag-iba mula sa edad ng kongkreto ng mga istruktura (mga seksyon, mga sample) na sinubukan upang maitatag pag-asa sa pagkakalibrate, higit sa 25%. Ang mga pagbubukod ay ang pagkontrol sa lakas at pagbuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate para sa kongkreto na higit sa dalawang buwang gulang. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad mga indibidwal na disenyo(mga site, sample) ay hindi kinokontrol.

4.10 Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na magsagawa ng mga pagsubok sa negatibong temperatura kongkreto, ngunit hindi mas mababa sa minus 10 ° С, kapag nagtatatag o nagbubuklod ng pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan. Ang temperatura ng kongkreto sa panahon ng pagsubok ay dapat na tumutugma sa temperatura na tinukoy ng mga kondisyon ng operating ng mga aparato.

Ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 ° C ay hindi pinapayagang gamitin sa mga positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan, pagsubok ng mga kongkretong istruktura pagkatapos ng paggamot sa init sa temperatura sa ibabaw T≥ 40 ° С (upang kontrolin ang tempering, transfer at stripping strength ng kongkreto), ang pagkakalibrate dependence ay itinatag pagkatapos matukoy ang lakas ng kongkreto sa isang istraktura sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang paraan sa isang temperatura t = (T± 10) ° С, at kongkretong pagsubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o pagsusuri ng ispesimen - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

5.1 Ang mga instrumento at instrumento sa pagsukat para sa mekanikal na pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto, ay dapat na sertipikado at ma-verify sa itinatag na kaayusan at dapat matugunan ang mga kinakailangan sa aplikasyon.

5.2 Ang mga pagbabasa ng instrumento, na namarkahan sa mga yunit ng lakas ng kongkreto, ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng lakas ng kongkreto. Ang mga ipinahiwatig na mga aparato ay dapat gamitin lamang pagkatapos na maitaguyod ang pagkakalibrate dependence "pagbabasa ng metro - kongkretong lakas" o pagbubuklod ng dependence na itinakda sa aparato alinsunod sa.

5.3 Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter ng mga indentations (caliper alinsunod sa GOST 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation, ay dapat tiyakin ang pagsukat na may error na hindi hihigit sa 0.1 mm, isang tool para sa pagsukat ng lalim ng isang indentation (dial). gauge alinsunod sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa 0.01 mm.

5.4 Ang Routine Pull-Out at Ribbed Pull Test Scheme ay nagbibigay para sa paggamit ng mga anchoring device at grips alinsunod sa Appendice at.

5.5 Para sa paraan ng shear-off, ang mga anchoring device ay dapat gamitin, ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng coarse concrete aggregate ng structure na sinusuri.

5.6 Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm, isang kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 ng isang diameter ay dapat gamitin, na may mga parameter ng pagkamagaspang ng nakadikit na ibabaw ng hindi bababa sa. Ra= 20 microns ayon sa GOST 2789. Ang malagkit para sa gluing ng disc ay dapat tiyakin ang lakas ng pagdirikit sa kongkreto, kung saan ang pagkasira ay nangyayari kasama ang kongkreto.

6 Paghahanda sa pagsusulit

6.1.1 Ang paghahanda para sa pagsubok ay kinabibilangan ng pagsuri sa mga kagamitang ginamit alinsunod sa mga tagubilin para sa kanilang operasyon at pagtatatag ng mga dependency sa pagkakalibrate sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng hindi direktang katangian ng lakas.

6.1.2 Ang pagdepende sa pagkakalibrate ay itinatag batay sa sumusunod na data:

Mga resulta ng parallel na pagsubok ng parehong mga seksyon ng mga istraktura gamit ang isa sa mga hindi direktang pamamaraan at isang direktang hindi mapanirang paraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto;

Mga resulta ng pagsubok sa mga seksyon ng mga istraktura gamit ang isa sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at pagsubok ng mga pangunahing sample na kinuha mula sa parehong mga seksyon ng istraktura at nasubok alinsunod sa GOST 28570;

Mga resulta ng pagsubok sa mga karaniwang kongkretong sample ng isa sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at mekanikal na mga pagsubok alinsunod sa GOST 10180.

6.1.3 Para sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa bawat uri ng rated na lakas na tinukoy sa para sa mga kongkreto ng parehong nominal na komposisyon.

Pinapayagan na bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa mga kongkreto ng parehong uri na may isang uri ng magaspang na pinagsama-samang, na may pinag-isang teknolohiya ng produksyon, na naiiba sa nominal na komposisyon at ang halaga ng normalized na lakas, napapailalim sa mga kinakailangan.

6.1.4 Ang pinahihintulutang pagkakaiba sa edad ng kongkreto ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga sample) kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate sa edad ng kongkreto ng kinokontrol na istraktura ay kinuha ayon sa.

6.1.5 Para sa mga direktang hindi mapanirang pamamaraan, pinapayagang gamitin ang mga dependency na ibinigay sa mga appendice at para sa lahat ng uri ng rated concrete strength.

6.1.6 Ang pagdepende sa pagkakalibrate ay dapat magkaroon ng karaniwang (natirang) paglihis S T. H. M, hindi hihigit sa 15% ng average na halaga ng kongkretong lakas ng mga plots o mga sample na ginamit sa pagtatayo ng pagtitiwala, at ang koepisyent ng ugnayan (index) na hindi bababa sa 0.7.

Inirerekomenda na gumamit ng linear dependence ng form R = a + bK(saan R- ang lakas ng kongkreto, K- isang hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang pamamaraan para sa pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kondisyon para sa paggamit ng isang linear calibration dependence ay ibinibigay sa apendiks.

6.1.7 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate ng paglihis ng mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas R i f mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o mga sample na ginamit upang bumuo ng pagkakalibrate dependence, ay dapat nasa loob ng:

Mula 0.5 hanggang 1.5 average na halaga ng kongkretong lakas sa ≤ 20 MPa;

Mula 0.6 hanggang 1.4 average na halaga ng kongkretong lakas sa 20 MPa< ≤ 50 МПа;

Mula 0.7 hanggang 1.3 average na halaga ng kongkretong lakas sa 50 MPa< ≤ 80 МПа;

Mula 0.8 hanggang 1.2 average na halaga ng lakas ng kongkreto sa> 80 MPa.

6.1.8 Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa para sa mga kongkreto sa intermediate at disenyo ng edad ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok. Ang bilang ng mga sample o site para sa mga karagdagang pagsusuri sa panahon ng pagsasaayos ay dapat na hindi bababa sa tatlo. Ang pamamaraan ng pagwawasto ay ibinigay sa apendiks.

6.1.9 Pinahihintulutan na mag-aplay ng mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, gamit ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok na kongkreto sa komposisyon, edad, mga kondisyon ng hardening, kahalumigmigan, na may sanggunian alinsunod sa pamamaraan. para sa aplikasyon.

6.1.10 Nang walang pagtukoy sa mga partikular na kondisyon para sa aplikasyon, ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok ay maaari lamang gamitin upang makakuha ng tinatayang mga halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gumamit ng tinatayang mga halaga ng lakas nang walang pagtukoy sa mga tiyak na kondisyon para sa pagtatasa ng klase ng lakas ng kongkreto.

Pagkatapos, ang mga plot ay pinili sa halagang ibinigay para sa, kung saan ang maximum, minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nakuha.

Pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan, ang mga lugar ay nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o ang mga sample ay kinuha para sa pagsubok alinsunod sa GOST 28570.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga lugar na pinili para sa pagtatayo o pagbubuklod ng pagkakalibrate dependence ay unang sinusubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang paraan, at pagkatapos ay ang mga sample ay kinuha para sa kasunod na pagsubok sa isang positibong temperatura o pinainit. panlabas na mapagkukunan init (infrared emitters, mga heat gun at iba pa) sa lalim na 50 mm hanggang sa temperatura na hindi mas mababa sa 0 ° C at sinusubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang paraan. Ang kontrol ng temperatura ng pinainit na kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng anchor device sa inihandang butas o sa kahabaan ng ibabaw ng chip sa isang hindi pakikipag-ugnay na paraan gamit ang isang pyrometer alinsunod sa GOST 28243.

Ang pagtanggi sa mga resulta ng pagsubok na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate sa mga negatibong temperatura ay pinapayagan lamang kung ang mga paglihis ay nauugnay sa isang paglabag sa pamamaraan ng pagsubok. Sa kasong ito, ang tinanggihang resulta ay dapat mapalitan ng mga resulta ng paulit-ulit na pagsubok sa parehong lugar ng istraktura.

6.3.1 Kapag gumagawa ng isang pagkakalibrate dependence para sa mga control sample, ang pag-asa ay itinatag ayon sa mga halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig at ang lakas ng kongkreto ng mga karaniwang sample na cube.

Para sa isang unit value ng hindi direktang indicator, ang average na halaga ng mga indirect indicator para sa isang serye ng mga sample o para sa isang sample (kung ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Para sa isang unit value ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto sa isang serye ayon sa GOST 10180 o isang sample (calibration dependence para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Mga pagsubok sa mekanikal ang mga sample alinsunod sa GOST 10180 ay direktang isinasagawa pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan.

6.3.2 Kapag gumagawa ng pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga sample ng cube, hindi bababa sa 15 serye ng mga sample ng cube alinsunod sa GOST 10180 o hindi bababa sa 30 hiwalay na mga sample ng cube ang ginagamit. Ang mga sample ay ginawa alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 10180 sa iba't ibang mga shift, para sa hindi bababa sa 3 araw mula sa kongkreto ng parehong nominal na komposisyon, gamit ang parehong teknolohiya, na may parehong hardening mode bilang ang istraktura na kinokontrol.

Ang mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas ng mga sample ng cube na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate ay dapat tumutugma sa mga paglihis na inaasahan sa produksyon, habang nasa loob ng mga saklaw na itinatag sa.

6.3.3 Ang pagkakalibrate dependence para sa mga pamamaraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation, paghihiwalay at spalling ng rib ay itinatag batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga manufactured cube specimens, una sa pamamagitan ng non-destructive method, at pagkatapos sa pamamagitan ng mapanirang pamamaraan ayon sa GOST 10180.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa spalling, ang pangunahing at kontrol na mga sample ay ginawa ayon sa. Ang isang hindi direktang katangian ay tinutukoy sa mga pangunahing sample, ang mga control sample ay nasubok alinsunod sa GOST 10180. Ang pangunahing at kontrol na mga sample ay dapat gawin sa parehong kongkreto at tumigas sa ilalim ng parehong mga kondisyon.

6.3.4 Dapat piliin ang mga sample na laki alinsunod sa pinakamalaking pinagsama-samang laki sa kongkretong halo ayon sa GOST 10180, ngunit hindi mas mababa:

100 × 100 × 100 mm para sa rebound, shock impulse, plastic deformation method, pati na rin para sa shear-off method (control sample);

200 × 200 × 200 mm para sa paraan ng pag-chip ng tadyang ng istraktura;

300 × 300 × 300 mm, ngunit may sukat ng rib na hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng anchor device para sa paraan ng shear-off (pangunahing mga sample).

6.3.5 Upang matukoy ang hindi direktang mga katangian ng lakas, ang mga pagsubok ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon sa lateral (sa direksyon ng concreting) na mga mukha ng mga specimen ng kubo.

Kabuuang bilang Ang mga sukat sa bawat ispesimen para sa paraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation sa epekto ay dapat na hindi bababa sa itinatag na bilang ng mga pagsubok sa bawat seksyon ayon sa talahanayan, at ang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga impact ay dapat na hindi bababa sa 30 mm (15 mm para sa paraan ng shock pulse). Para sa paraan ng plastic deformation sa pamamagitan ng indentation, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa dalawang diameter ng indentations.

Kapag nagtatatag ng pagkakalibrate dependence para sa rib cleaving method, isang pagsubok ang isinasagawa sa bawat side rib.

Kapag nagtatatag ng pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit, ang isang pagsubok ay isinasagawa sa bawat panig na mukha ng pangunahing sample.

6.3.6 Kapag sinubukan ng pamamaraan nababanat na rebound, shock impulse, plastic deformation sa epekto, ang mga sample ay dapat i-clamp sa isang press na may lakas na hindi bababa sa (30 ± 5) kN at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng breaking load.

6.3.7 Ang mga sample na nasubok sa pamamagitan ng pull-off na paraan ay naka-install sa press upang ang mga ibabaw kung saan ang pull-out ay isinasagawa ay hindi magkadugtong sa support plates ng press. Ang mga resulta ng pagsubok alinsunod sa GOST 10180 ay tumaas ng 5%.

7 Pagsubok

7.1.1 Ang bilang at lokasyon ng mga kinokontrol na seksyon sa mga istraktura ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105 at ipahiwatig sa dokumentasyon ng disenyo para sa istraktura o mai-install na isinasaalang-alang:

Mga gawain sa pagkontrol (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, paghuhubad o lakas ng tempering, pagkilala sa mga lugar ng pinababang lakas, atbp.);

Uri ng konstruksiyon (mga haligi, beam, slab, atbp.);

Paglalagay ng mga grip at pagkakasunud-sunod ng concreting;

Pagpapalakas ng mga istruktura.

Ang mga patakaran para sa pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa monolitik at prefabricated na mga istraktura kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ay ibinibigay sa apendiks. Kapag tinutukoy ang kongkretong lakas ng mga istrukturang pinag-aaralan, ang bilang at lokasyon ng mga seksyon ay dapat kunin ayon sa programa ng survey.

7.1.2 Ang mga pagsusuri ay dapat isagawa sa isang seksyon ng istraktura na may sukat na 100 hanggang 900 cm 2.

7.1.3 Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat seksyon, ang distansya sa pagitan ng mga punto ng pagsukat sa seksyon at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istraktura sa seksyon ng pagsukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan , depende sa paraan ng pagsubok.

Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok

Pangalan ng pamamaraan	Kabuuang bilang mga sukat Lokasyon sa	pinakamababa distansya sa pagitan ng mga site ng pagsukat sa site, mm	pinakamababa distansya ng gilid mga konstruksiyon na ilalagay mga sukat, mm	pinakamababa kapal istruktura, mm
Tumalbog na rebound
Salpok ng epekto
Pagkasira ng plastik
Pagputol ng tadyang
Detatsment		2 diameters disk
Mapunit na may spalling sa working depth ng anchor embedmenth:
≥ 40mm
< 40мм

7.1.4 Ang paglihis ng mga resulta ng indibidwal na pagsukat sa bawat seksyon mula sa arithmetic mean ng mga resulta ng pagsukat para sa seksyong ito ay hindi dapat lumampas sa 10%. Ang mga resulta ng pagsukat na hindi nakakatugon sa tinukoy na kundisyon ay hindi isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang arithmetic mean ng hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang partikular na lugar. Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat seksyon kapag kinakalkula ang arithmetic mean ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng talahanayan.

7.1.5 Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na seksyon ng istraktura ay tinutukoy ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ayon sa pagkakalibrate dependence na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon, sa kondisyon na ang kinakalkula na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ang itinatag (o nakatali) na relasyon (sa pagitan ng pinakamaliit at pinakamataas na halaga lakas).

7.1.6. Kung kinakailangan, pinapayagan na linisin ang mga ibabaw ng istraktura.

Kapag ginagamit ang paraan ng plastic deformation sa panahon ng indentation, kung ang zero reading ay tinanggal pagkatapos ilapat ang paunang pag-load, walang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng kongkreto na ibabaw ng istraktura.

7.2.1 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang posisyon ng aparato kapag sinusubukan ang istraktura na may kaugnayan sa pahalang ay inirerekomenda na kunin katulad ng kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga indicator alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kapag gumagamit ng isang spherical indenter upang mapadali ang mga sukat ng mga diameter ng indentation, ang pagsubok ay maaaring isagawa sa pamamagitan ng mga sheet ng carbon at puting papel (sa kasong ito, ang mga pagsubok upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate ay isinasagawa gamit ang parehong papel);

Ang mga halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.4.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Inirerekomenda na ang posisyon ng aparato sa panahon ng pagsubok ng istraktura na may kaugnayan sa pahalang ay kunin katulad ng sa panahon ng pagsubok kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga pagbabasa alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

Ang halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.5.1 Sa pull-off test, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.5.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Sa lugar kung saan nakadikit ang disc, alisin ang ibabaw na layer ng kongkreto na may lalim na 0.5 - 1 mm at linisin ang ibabaw ng alikabok;

Ang disc ay idinidikit sa kongkreto sa pamamagitan ng pagpindot sa disc at pag-alis ng labis na pandikit sa labas ng disc;

Ang aparato ay konektado sa isang disk;

Ang pagkarga ay unti-unting tumaas sa bilis na (1 ± 0.3) kN / s;

Sukatin ang projection area ng separation surface sa eroplano ng disk na may error na ± 0.5 cm 2;

Ang halaga ng conditional stress sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay ay tinutukoy bilang ang ratio ng maximum na puwersa ng paghihiwalay sa projection area ng separation surface.

7.5.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung, kapag ang kongkreto ay napunit, ang reinforcement ay nakalantad o ang inaasahang lugar ng napunit na ibabaw ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disc.

7.6.1 Kapag sinubukan ng shear pull method, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.6.2 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Kung ang anchor device ay hindi naka-install bago ang concreting, pagkatapos ay ang isang butas ay ginawa sa kongkreto, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa mga tagubilin sa pagpapatakbo para sa device, depende sa uri ng anchor device;

Ang isang anchor device ay naayos sa butas sa lalim na tinukoy sa manual ng pagtuturo para sa device, depende sa uri ng anchor device;

Ang aparato ay konektado sa isang anchor device;

Ang pagkarga ay nadagdagan sa bilis na 1.5 - 3.0 kN / s;

Itala ang pagbabasa ng force meter ng device R 0 at ang halaga ng slip ng anchor Δ h(pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng pagkapunit at ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor device) na may katumpakan na hindi bababa sa 0.1 mm.

7.6.3 Sinusukat na halaga ng pull-out force R Ang 0 ay pinarami ng correction factor γ, na tinutukoy ng formula

saan h- lalim ng pagtatrabaho ng embedment ng anchor device, mm;

Δ h- ang halaga ng slip ng anchor, mm.

7.6.4 Kung ang pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng gutay-gutay na bahagi ng kongkreto mula sa aparatong anchor hanggang sa mga hangganan ng pagkawasak sa kahabaan ng ibabaw ng istraktura ay naiiba ng higit sa dalawang beses, at gayundin, kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba mula sa lalim ng pagkakabit ng aparatong anchor sa pamamagitan ng higit sa 5% (Δ h > 0,05h, γ> 1.1), kung gayon ang mga resulta ng pagsubok ay maaaring isaalang-alang lamang para sa isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto.

Tandaan - Ang tinatayang mga halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagang gamitin para sa pagtatasa ng kongkretong klase ng lakas at pagbuo ng mga dependency sa pagkakalibrate.

7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay binabalewala kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa lalim ng pagkaka-embed ng anchor device ng higit sa 10% (Δ h > 0,1h) o ang reinforcement ay nalantad sa layo mula sa anchor device na mas mababa kaysa sa lalim ng pag-embed nito.

7.7.1 Kapag sinusuri ang paraan ng paggugupit ng tadyang, dapat na walang mga bitak, kongkretong gaps, sagging o mga cavity na may taas (lalim) na higit sa 5 mm sa lugar ng pagsubok. Ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.7.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay naayos sa istraktura, ang pag-load ay inilapat sa isang rate na hindi hihigit sa (1 ± 0.3) kN / s;

Ang mga pagbabasa ng force meter ng device ay naitala;

Sukatin ang aktwal na lalim ng paggugupit;

Tukuyin ang average na puwersa ng paggugupit.

7.7.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay nalantad sa panahon ng spalling ng kongkreto o ang aktwal na spalling depth ay naiiba mula sa tinukoy na isa ng higit sa 2 mm.

8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta

8.1 Ang mga resulta ng pagsusulit ay ipinakita sa isang talahanayan, na nagpapahiwatig ng:

Uri ng konstruksiyon;

klase ng konkretong disenyo;

Konkretong edad;

Ang lakas ng kongkreto ng bawat kontroladong lugar sa pamamagitan ng;

Average na lakas ng kongkreto ng istraktura;

Mga lugar ng isang istraktura o bahagi nito kung ang mga kinakailangan ay natutugunan.

Ang anyo ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit ay ibinigay sa apendiks.

8.2 Ang pagproseso at pagtatasa ng pagsunod sa itinatag na mga kinakailangan ng aktwal na mga halaga ng lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105.

Tandaan - Ang pagtatasa ng istatistika ng klase ng kongkreto batay sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa ayon sa GOST 18105 (mga scheme "A", "B" o "C") sa mga kaso kung saan ang lakas ng kongkreto ay natutukoy sa pamamagitan ng pag-asa sa pagkakalibrate, na binuo alinsunod sa seksyon ... Kapag gumagamit ng dati nang naka-install na mga dependency sa pamamagitan ng pagbubuklod sa kanila (sa pamamagitan ng application ) ang kontrol sa istatistika ay hindi pinapayagan, at ang pagtatasa ng klase ng kongkreto ay isinasagawa lamang ayon sa scheme na "G" GOST 18105.

8.3 Ang mga resulta ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ay iginuhit sa konklusyon (protocol), na naglalaman ng sumusunod na data:

Tungkol sa mga nasubok na istruktura, na nagpapahiwatig ng klase ng disenyo, ang petsa ng pagkonkreto at pagsubok, o ang edad ng kongkreto sa oras ng pagsubok;

Sa mga pamamaraan na ginamit upang kontrolin ang lakas ng kongkreto;

Sa mga uri ng device na may mga serial number, impormasyon sa mga pagsusuri ng instrumento;

Tungkol sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate (equation ng pagtitiwala, mga parameter ng pagtitiwala, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate);

Ginagamit upang bumuo ng isang pagkakalibrate dependence o ang sanggunian nito (petsa at mga resulta ng mga pagsubok sa pamamagitan ng hindi mapanirang hindi direkta at direkta o mapanirang mga pamamaraan, mga kadahilanan sa pagwawasto);

Sa bilang ng mga site para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa mga istruktura na may indikasyon ng kanilang lokasyon;

Mga resulta ng pagsubok;

Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng nakuhang datos.

Apendiks A
(kailangan)
Standard na Shear Pull Test Arrangement

A.1 Ang karaniwang shear peel test scheme ay nagbibigay ng mga pagsubok na isasagawa habang nakakatugon sa mga kinakailangan ng -.

A.2 Ang karaniwang pag-setup ng pagsubok ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 5 hanggang 100 MPa;

Pagsubok magaan na kongkreto lakas ng compressive mula 5 hanggang 40 MPa;

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa working depth ng mga anchoring device.

A.3 Ang mga suporta ng loading device ay dapat na pantay na nakadikit sa kongkretong ibabaw sa layo na hindi bababa sa 2 h mula sa axis ng anchor device, kung saan h- ang lalim ng paggana ng pagkaka-embed ng anchor device. Ang scheme ng pagsubok ay ipinapakita sa figure.

1 2 - suporta ng naglo-load na aparato;
3 - pagkuha ng naglo-load na aparato; 4 - mga elemento ng transisyonal, mga pamalo; 5 - anchor device;
6 - kongkretong hugot (tear-off cone); 7 - nasubok na istraktura

Figure A.1 - Schematic ng isang shear peel test

A.4 Tatlong uri ng anchor device ang ginagamit sa karaniwang shear-pull test setup (tingnan ang figure). Ang Type I anchor device ay naka-install sa istraktura sa panahon ng concreting. Ang mga anchoring device ng mga uri II at III ay naka-install sa mga butas na dati nang inihanda sa istraktura.

1 - gumaganang baras; 2 - working rod na may lumalawak na kono; 3 - segmental grooved cheeks;
4 - pamalo ng suporta; 5 - working rod na may guwang na lumalawak na kono; 6 - leveling washer

Figure A.2 - Mga uri ng anchor device para sa isang karaniwang test setup

A.5 Mga parameter ng mga anchor device at ang kanilang mga pinapayagang hanay ng sinusukat na lakas ng kongkreto sa karaniwang pamamaraan ang mga pagsusulit ay ipinapakita sa talahanayan. Para sa magaan na kongkreto, sa karaniwang pamamaraan ng pagsubok, ang mga anchoring device lamang na may lalim na pagkaka-embed na 48 mm ang ginagamit.

Talahanayan A.1 - Mga parameter ng mga anchor device para sa standard test scheme

Uri ng anchor mga device	Diametro ng anchor mga deviced, mm	Ang lalim ng pagkaka-embed ng mga anchor device, mm		Pinahihintulutan para sa anchor device saklaw ng pagsukat ng lakas para sa kongkretong compression, MPa
Uri ng anchor mga device	Diametro ng anchor mga deviced, mm	nagtatrabaho h	kumpleto h"	mabigat	baga
				45 - 75
				10 - 50	10 - 40
				40 - 100
				5 - 100	5 - 40
				10 - 50

A.6 Ang mga disenyo ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng paunang (bago ang paglalapat ng pagkarga) ng compression ng mga butas na pader sa lalim ng pagtatrabaho ng embedment. h at post-test slip control.

Appendix B
(kailangan)
Karaniwang rib shear test setup

B.1 Ang karaniwang pamamaraan para sa pagsubok ng rib shear method ay nagbibigay para sa pagsubok sa pagsunod sa mga kinakailangan -.

B.2 Ang standard test scheme ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa 40 mm;

Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone na durog na bato.

B.3 Para sa mga pagsubok, ginagamit ang isang device, na binubuo ng power exciter na may force-measuring unit at gripper na may bracket para sa lokal na cleavage ng rib ng structure. Ang scheme ng pagsubok ay ipinapakita sa figure.

1 - isang device na may loading device at force measurement device; 2 - frame ng suporta;
3 - tinadtad kongkreto; 4 - nasubok na istraktura; 5 - gripper na may bracket

Figure B.1 - Schematic ng rib shear test

B.4 Sa kaso ng lokal na spalling ng rib, ang mga sumusunod na parameter ay dapat ibigay:

Ang lalim ng cleavage a= (20 ± 2) mm;

Lapad ng cleavage b= (30 ± 0.5) mm;

Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng pagkilos ng load at ng normal sa load surface ng structure β = (18 ± 1) °.

Appendix B
(inirerekomenda)
Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit

Kapag nagsasagawa ng mga pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng pull-off na may spalling ayon sa karaniwang pamamaraan ayon sa apendiks, ang kubiko compressive strength ng kongkreto R, MPa, pinapayagang kalkulahin ayon sa pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula

R = m 1 m 2 P,

saan m 1 - koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na laki ng magaspang na pinagsama-samang sa tear-out zone, kinuha katumbas ng 1 na may pinagsama-samang laki na mas mababa sa 50 mm;

m 2 - koepisyent ng proporsyonalidad para sa paglipat mula sa puwersa ng paghila ng mga kilonewton hanggang sa lakas ng kongkreto sa megapascals;

R- pull-out na puwersa ng anchor device, kN.

Kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may lakas na 5 MPa o higit pa at magaan na kongkreto na may lakas na 5 hanggang 40 MPa, ang mga halaga ng koepisyent ng proporsyonalidad m 2 ay kinuha ayon sa talahanayan.

Talahanayan B.1

Uri ng anchor mga device	Saklaw masusukat kongkretong lakas compression, MPa	Diametro ng anchor mga deviced, mm	Ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor aparato, mm	Coefficient valuem 2 para sa kongkreto
Uri ng anchor mga device	Saklaw masusukat kongkretong lakas compression, MPa	Diametro ng anchor mga deviced, mm	Ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor aparato, mm	mabigat	baga
	45 - 75
	10 - 50
	40 - 75
	5 - 75
	10 - 50

Odds m 2 kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may average na lakas sa itaas 70 MPa, dapat itong kunin alinsunod sa GOST 31914.

Appendix D
(inirerekomenda)
Paghadlang sa Pag-calibrate para sa Paraan ng Pag-cleaving ng Tadyang
na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Kapag nagsasagawa ng pagsubok sa pamamagitan ng spalling ribs ayon sa standard scheme ayon sa appendix, ang cubic compressive strength ng kongkreto sa granite at limestone na durog na bato R, MPa, pinapayagang kalkulahin ayon sa pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula

R = 0,058m(30R + R 2),

saan m- koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na laki ng magaspang na pinagsama-samang at kinuha katumbas ng:

1.0 - kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 20 mm;

1.05 - na may pinagsama-samang laki mula 20 hanggang 30 mm;

1,1 - para sa pinagsama-samang laki mula 30 hanggang 40 mm;

R- puwersa ng paggugupit, kN.

Appendix D
(kailangan)
Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Talahanayan E.1

Ang pangalan ng mga katangian ng mga device

Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan

nababanat
rebound

pagtambulin
momentum

plastik
mga pagpapapangit

detatsment

chipping
tadyang

paghihiwalay mula sa
chipping

Striker, striker o indenter tigas HRCэ, hindi mas mababa

Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter, μm, wala na

Diameter ng striker o indenter, mm, hindi mas mababa

Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa

Conical indenter anggulo

30 ° - 60 °

Imprint diameter,% ng indenter diameter

20 - 70

Perpendicularity tolerance kapag ang isang load ay inilapat sa taas na 100 mm, mm

Epekto ng enerhiya, J, hindi mas mababa

0,02

Rate ng pagtaas ng load, kN / s Ang equation ng pagtitiwala "hindi direktang katangian - lakas" ay kinuha linear ng formula

E.2 Pagtanggi sa mga resulta ng pagsusulit

Matapos mabuo ang pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula (), ito ay naitama sa pamamagitan ng pagtanggi sa mga resulta ng solong pagsubok na hindi nakakatugon sa kundisyon:

kung saan ang average na halaga ng kongkretong lakas ayon sa pagkakalibrate dependence ay kinakalkula ng formula

narito ang mga halaga R i H, R i f,, N- tingnan ang mga paliwanag sa mga formula (), ().

E.4 Pagwawasto ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok, ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan.

Kapag inaayos ang pag-asa sa pagkakalibrate, hindi bababa sa tatlong bagong resulta na nakuha sa pinakamababa, maximum at intermediate na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay idinagdag sa umiiral na mga resulta ng pagsubok.

Habang nag-iipon ang data upang makabuo ng pagdepende sa pagkakalibrate, ang mga resulta ng mga nakaraang pagsubok, simula sa mga pinakauna, ay tinatanggihan upang ang kabuuang bilang ng mga resulta ay hindi lalampas sa 20. Pagkatapos magdagdag ng mga bagong resulta at tanggihan ang mga luma, ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian, ang pag-asa sa pagkakalibrate at ang mga parameter nito ay itinakda muli ayon sa mga formula () - ().

F.5 Mga kundisyon para sa paglalapat ng dependence sa pagkakalibrate

Ang paggamit ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ayon sa pamantayang ito ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng isang hindi direktang katangian na bumabagsak sa saklaw mula sa H min sa N max.

Kung ang koepisyent ng ugnayan r < 0,7 или значение , kung gayon ang kontrol at pagtatasa ng lakas ayon sa nakuhang pagtitiwala ay hindi pinapayagan.

Appendix G
(kailangan)
Ang pagkakalibrate dependence binding method

G.1 Ang halaga ng lakas ng kongkreto, na tinutukoy gamit ang pagkakalibrate dependence na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok, ay pinarami ng coefficient ng pagkakataon K kasama. Ibig sabihin K s ay kinakalkula ng formula

saan R mga putakti i- kongkretong lakas sa i-th seksyon, na tinutukoy ng paraan ng paghihiwalay na may spalling o pagsubok ng mga core alinsunod sa GOST 28570;

R hindi direkta i- kongkretong lakas sa i-ika seksyon, tinutukoy ng anumang hindi direktang paraan ayon sa ginamit na pagkakalibrate dependence;

n- bilang ng mga site ng pagsubok.

G.2 Kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan:

Ang bilang ng mga site ng pagsubok na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, n ≥ 3;

Ang bawat punto ng data R mga putakti i /R hindi direkta i dapat na hindi bababa sa 0.7 at hindi hihigit sa 1.3:

1 x 4 m ang haba ng mga linear na istruktura;

1 sa 4 m 2 na lugar mga patag na istruktura.

Appendix K
(inirerekomenda)
Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit

Pagtatalaga ng mga istruktura (mga batch ng konstruksyon), klase ng lakas ng disenyo kongkreto, petsa ng pagkonkreto o ang edad ng kongkretong nasubok mga konstruksyon	Pagtatalaga 1)	Bilang ng plot ayon sa scheme o lokasyon sa mga palakol 2)	Lakas ng kongkreto, MPa		Klase ng lakas kongkreto 5)
			seksyon 3)	average 4)






1) tatak, simbolo at (o) ang lokasyon ng istraktura sa mga axes, ang zone ng istraktura, o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura (capture), kung saan tinutukoy ang klase ng kongkretong lakas. 2) Ang kabuuang bilang at lokasyon ng mga site alinsunod sa . 3) Ang lakas ng kongkreto ng site alinsunod sa . 4) Katamtamang lakas kongkretong istraktura, structure zone o bahagi ng isang monolitik at gawa na monolitikong istraktura na may bilang ng mga site na nakakatugon sa mga kinakailangan . 5) Ang aktwal na klase ng lakas ng kongkreto ng isang istraktura o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura alinsunod sa mga sugnay 7.3 - 7.5 GOST 18105 depende sa napiling control scheme. Tandaan - Ang pagtatanghal sa column na "Concrete strength class" ng mga tinantyang halaga ng klase o ang mga halaga ng kinakailangang kongkretong lakas para sa bawat seksyon nang hiwalay (pagtatasa ng strength class para sa isang seksyon) ay hindi pinahihintulutan.

Mga pangunahing salita: structural heavy at light concrete, monolithic at prefabricated concrete at reinforced concrete na mga produkto, istruktura at istruktura, mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength, rebound, shock impulse, plastic deformation, separation, rib shearing, shearing off with shearing

V.A.Klevtsov, Dr. Agham (pinuno ng paksa); M.G. Korevitskaya, Cand. tech. mga agham; YK Matveev; V.N. Artamonov; N.S.Vostrova; A.A. Grebenik; G.V. Sizov, Cand. tech. mga agham; D.A. Korshunov, Cand. tech. mga agham; M.V. Sidorenko, Cand. tech. mga agham; Yu.I. Kurash, Cand. tech. mga agham; A.M. Leshchinsky, Cand. tech. mga agham; V.R. Abramovsky; V. A. Dorf, Cand. tech. mga agham; E.G. Sorkin, Cand. tech. mga agham; V.L. Chernyakhovsky, Cand. tech. mga agham; I.O. Krol, Cand. tech. mga agham; S.Ya. Khomutchenko; Ya.E. Ganin; O.Yu.Sammal, Cand. tech. mga agham; A.A. Rulkov, Cand. tech. mga agham; P.L. Thalberg; A.I. Markov, Cand. tech. mga agham; R.O. Krasnovsky, Cand. tech. mga agham; L.S. Pavlov, Cand. tech. mga agham; M.Yu. Leshchinsky, Cand. tech. mga agham; G.A. Tselykovsky; I.E. Shkolnik, Cand. tech. mga agham; T.Yu. Lapenis, G.I. Weingarten, Cand. tech. mga agham; N.B. Zhukovskaya; S.P. Abramova; SA. Nagornyak

Nalalapat ang pamantayang ito sa mabigat at magaan na kongkreto at tumutukoy sa mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng compressive ng mga istruktura sa pamamagitan ng rebound, shock impulse, plastic deformation, shear, rib shear at shear-chipping.

Ang mga sukat ng indentation sa kongkreto (diameter, depth, atbp.) o ang ratio ng diameters ng mga indentations sa kongkreto at ang standard na ispesimen kapag ang indenter ay natamaan o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;

Ang halaga ng stress na kinakailangan para sa lokal na pagkasira ng kongkreto sa pagkapunit ng isang metal na disk na nakadikit dito, katumbas ng pull-off na puwersa na hinati sa projection area ng kongkretong tear-off surface papunta sa eroplano ng disc;

1.3. Ang mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ay ginagamit upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng lahat ng uri ng na-rate na lakas, na kinokontrol alinsunod sa GOST 18105, pati na rin upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa panahon ng inspeksyon at pagtanggi ng mga istruktura.

1.4. Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Kapag sinusuri ang mga istraktura, pinapayagan na matukoy ang lakas sa isang negatibong temperatura, ngunit hindi mas mababa sa minus 10 ° C, sa kondisyon na sa oras ng pagyeyelo, ang istraktura ay hindi bababa sa isang linggo sa isang positibong temperatura at isang kamag-anak na kahalumigmigan. ng hindi hihigit sa 75%.

1.5. Ang pagtatasa ng pagsang-ayon ng mga halaga ng aktwal na lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito sa itinatag na mga kinakailangan ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105.

2.1. Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy gamit ang mga instrumento na idinisenyo upang matukoy ang mga hindi direktang katangian na pumasa sa sertipikasyon ng metrological alinsunod sa GOST 8.326 * at matugunan ang mga kinakailangan na ibinigay sa Talahanayan 2.

Ang pangalan ng mga katangian ng mga device	Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan
	nababanat na rebound	salpok ng pagkabigla	pagkasira ng plastik	detatsment	pagkaputol ng tadyang	paggugupit
Striker, striker o indenter tigas HRCэ, hindi mas mababa
Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter, μm, wala na
Diameter ng striker o indenter, mm, hindi mas mababa
Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa	10
Conical indenter anggulo	30-60 °
Indentation diameter,% ng indenter diameter	20-70
Squareness tolerance kapag ang isang load ay inilapat sa taas na 100 mm, mm
Epekto ng enerhiya, J, hindi mas mababa	0,02
Rate ng pagtaas ng load, kN / s	1,5*	0,5-1,5	0,5-1,5	1,5-3,0
Mag-load ng error sa pagsukat mula sa sinukat na pagkarga,%, wala na	5*

2.2. Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter o lalim ng mga indentations (angular scale alinsunod sa GOST 427, isang caliper alinsunod sa GOST 166, atbp.) na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation ay dapat magbigay ng mga sukat na may error na hindi hihigit sa ± 0.1 mm. , at ang instrumento para sa pagsukat ng lalim ng isang indentation (uri ng relo ng tagapagpahiwatig ayon sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa ± 0.01 mm.

Pinapayagan din na gumamit ng iba pang mga aparato sa pag-angkla, ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng magaspang na kongkretong pinagsama-samang istraktura ng pagsubok.

2.5. Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm, kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 ng diameter, na may parameter ng pagkamagaspang ng nakadikit na ibabaw na hindi bababa sa 20 microns alinsunod sa GOST 2789 ang dapat gamitin.

3.1. Upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura, ang isang pagkakalibrate na relasyon ay paunang itinatag sa pagitan ng lakas ng kongkreto at isang hindi direktang katangian ng lakas (sa anyo ng isang graph, talahanayan o formula).

Para sa paraan ng paghihiwalay sa paggugupit, sa kaso ng paggamit ng mga anchor device alinsunod sa Appendix 2, at para sa paraan ng paggugupit ng rib, sa kaso ng paggamit ng mga device alinsunod sa Appendix 3, pinapayagan na gamitin ang pagkakalibrate dependencies na ibinigay sa Appendice 5 at 6, ayon sa pagkakabanggit.

Ipatutupad sa pamamagitan ng utos ng Federal Agency for Technical Regulation and Metrology ng Setyembre 25, 2015 N 1378-st

Interstate standard GOST 22690-2015

"KONKRETO. PAGPAPASIYA NG LAKAS SA PAMAMAGITAN NG MEKANIKAL NA PAMAMARAAN NG DI-MASIRA NA PAGKONTROL"

Mga kongkreto. Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok

Sa halip na GOST 22690-88

Paunang salita

Ang mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa interstate standardization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate standardization system. Basic provisions" at GOST 1.2-2009 "Interstate standardization system. Interstate standards, rules and recommendations for interstate standardization. Mga panuntunan para sa pagpapaunlad, pag-aampon, aplikasyon, pag-renew at pagkansela "

Impormasyon tungkol sa pamantayan

1 Binuo ng Structural subdivision ng JSC "Research Center" Construction "Research, Design and Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete na pinangalanang A.A.Gvozdev (NIIZhB)

2 Ipinakilala ng Technical Committee para sa Standardization TC 465 "Construction"

3 Pinagtibay ng Interstate Council for Standardization, Metrology and Certification (minuto ng Hunyo 18, 2015 N 47)

Maikling pangalan ng bansa ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Country code ayon sa MK (ISO 3166) 004-97	Pinaikling pangalan ng pambansang istandardisasyon na katawan
		Ministri ng Ekonomiya ng Republika ng Armenia
Belarus		Pamantayan ng Estado ng Republika ng Belarus
Kazakhstan		Gosstandart ng Republika ng Kazakhstan
Kyrgyzstan		Kyrgyzstandard
		Moldova-Standard
		Rosstandart
Tajikistan		Tajikstandart

4 Sa utos ng Federal Agency for Technical Regulation and Metrology na may petsang Setyembre 25, 2015 N 1378-st, ang pamantayang interstate na GOST 22690-2015 ay ipinatupad bilang pambansang pamantayan Pederasyon ng Russia mula Abril 1, 2016

5 Ang pamantayang ito ay tumutugon sa pangunahing mga regulasyon tungkol sa mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayan sa rehiyon ng Europa:

EN 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Bahagi 2: Hindi mapanirang pagsubok - Pagpapasiya ng rebound number Unbrakable na kontrol... Pagpapasiya ng rebound criterion);

EN 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Pagpapasiya ng puwersa ng pull-out.

Degree of Compliance - Non-Equivalent (NEQ)

6 Pinapalitan ang GOST 22690-88

1 lugar ng paggamit

2 Mga sanggunian sa normatibo

Gumagamit ang pamantayang ito ng mga normatibong sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng interstate:

GOST 166-89 (ISO 3599-76) Caliper. Mga teknikal na kondisyon

GOST 577-68 Mga tagapagpahiwatig ng dial na may graduation na 0.01 mm. Mga teknikal na kondisyon

GOST 2789-73 Pagkagaspang sa ibabaw. Mga parameter at katangian

GOST 10180-2012 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga control sample

GOST 18105-2010 Kongkreto. Mga panuntunan para sa kontrol at pagtatasa ng lakas

GOST 28243-96 Pyrometers. Pangkalahatang teknikal na kinakailangan

GOST 28570-90 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas sa pamamagitan ng mga sample na kinuha mula sa mga istruktura

GOST 31914-2012 High-strength heavy at fine-grained concretes para sa mga monolitikong istruktura. Mga panuntunan sa pagkontrol sa kalidad at pagtatasa

Tandaan - Kapag ginagamit ang pamantayang ito, ipinapayong suriin ang bisa ng mga pamantayan ng sanggunian sa sistema ng pampublikong impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet o ayon sa taunang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan" , na inilathala noong Enero 1 ng kasalukuyang taon, at ng mga edisyon ng buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan" para sa kasalukuyang taon. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay pinalitan (binago), kung gayon kapag ginagamit ang pamantayang ito, dapat sundin ang pinapalitan (binagong) pamantayan. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay kinansela nang walang kapalit, kung gayon ang probisyon kung saan ibinigay ang sanggunian dito ay nalalapat sa lawak na hindi nakakaapekto sa sanggunian na ito.

3 Mga termino at kahulugan

Sa pamantayang ito, ang mga termino ayon sa GOST 18105 ay ginagamit, pati na rin ang mga sumusunod na termino na may kaukulang mga kahulugan;

3.2 di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagtukoy sa lakas ng kongkreto nang direkta sa istraktura sa ilalim ng lokal na mekanikal na pagkilos sa kongkreto (epekto, paghihiwalay, chipping, indentation, paghihiwalay sa paggugupit, nababanat na rebound).

3.3 hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagpapasiya ng lakas ng kongkreto ayon sa paunang itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.

3.4 direktang (karaniwang) hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Mga pamamaraan na nagbibigay para sa mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok (paghihiwalay sa paggugupit at paggugupit ng mga buto-buto) at pinapayagan ang paggamit ng mga kilalang dependency sa pagkakalibrate nang walang sanggunian at pagwawasto.

3.5 pagkakalibrate dependence: Graphic o analytical dependence sa pagitan ng hindi direktang katangian ng lakas at ang compressive strength ng kongkreto, na tinutukoy ng isa sa mga mapanirang o direktang hindi mapanirang pamamaraan.

3.6 di-tuwirang mga katangian ng lakas (hindi direktang tagapagpahiwatig): Ang laki ng inilapat na puwersa sa panahon ng lokal na pagkasira ng kongkreto, ang laki ng rebound, ang epekto ng enerhiya, ang laki ng indentation o iba pang indikasyon ng aparato kapag sinusukat ang lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng hindi nakakasira mekanikal na pamamaraan.

4 Pangkalahatan

4.1 Ginagamit ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan upang matukoy ang lakas ng compressive ng kongkreto sa intermediate at edad ng disenyo na itinatag ng dokumentasyon ng disenyo at sa edad na lumampas sa edad ng disenyo kapag sinusuri ang mga istruktura.

4.2 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, na itinatag ng pamantayang ito, ay nahahati ayon sa uri ng mekanikal na epekto o tinutukoy ng mga hindi direktang katangian ng pamamaraan:

Nababanat na rebound;

Pagkasira ng plastik;

Shock impulse;

Chipping off;

Pagputol ng tadyang.

4.3 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang mga katangian ng lakas:

Ang paraan ng elastic rebound batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang rebound na halaga ng striker mula sa kongkretong ibabaw (o ang striker ay pinindot laban dito);

Ang paraan ng plastic deformation sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang mga sukat ng indentation sa kongkreto ng istraktura (diameter, lalim, atbp.) O ang ratio ng diameter ng indentation sa kongkreto at ang pamantayan sample ng metal kapag ang indenter ay tumama o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;

Paraan ng impact impulse batay sa ugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng impact energy at ang mga pagbabago nito sa sandaling nabangga ng striker ang kongkretong ibabaw;

Ang paraan ng paghihiwalay sa bono ng stress na kinakailangan para sa lokal na pagkasira ng kongkreto kapag napunit ang isang metal disk na nakadikit dito, katumbas ng puwersa ng paghihiwalay na hinati sa lugar ng projection ng ibabaw ng kongkretong paghihiwalay sa eroplano ng ang disk;

Ang paraan ng paghihiwalay na may chipping sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang anchor device ay nakuha mula dito;

Ang paraan ng pag-chipping ng tadyang sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa na kinakailangan upang mag-chip ng isang seksyon ng kongkreto sa tadyang ng istraktura.

4.4 Sa pangkalahatan, ang mga hindi mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas. Ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay natutukoy ng mga eksperimento na itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.

4.5 Ang paraan ng paggugupit at spalling kapag nasubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex A at ang paraan ng pag-chip ng tadyang kapag ang pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex B ay direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Para sa mga direktang hindi mapanirang pamamaraan, pinapayagang gamitin ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa Appendice B at G.

TANDAAN Ang mga karaniwang iskema ng pagsubok ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng lakas ng kongkreto (tingnan ang mga annexes A at B). Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa karaniwang mga scheme ng pagsubok, ang mga dependency sa pagkakalibrate ay dapat na itatag ayon sa mga pangkalahatang tuntunin.

4.6 Ang paraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ibinigay sa Talahanayan 1 at mga karagdagang paghihigpit na itinatag ng mga tagagawa ng mga partikular na instrumento sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng mga hanay ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa Talahanayan 1 ay pinahihintulutan na may pang-agham at teknikal na katwiran batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga instrumento sa pagsukat na nakapasa sa metrological na sertipikasyon para sa pinalawig na hanay ng kongkretong lakas.

Talahanayan 1

4.7 Ang pagpapasiya ng lakas ng mabibigat na kongkreto ng mga klase ng disenyo B60 pataas o may average na compressive strength ng kongkreto R m ≥70 MPa sa mga monolitikong istruktura ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga probisyon ng GOST 31914.

4.8 Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy sa mga seksyon ng mga istraktura na walang nakikitang pinsala (pagbabalat ng proteksiyon na layer, mga bitak, mga lukab, atbp.).

4.9 Ang edad ng kongkreto ng mga kinokontrol na istruktura at ang mga seksyon nito ay hindi dapat mag-iba mula sa edad ng kongkreto ng mga istruktura (mga seksyon, mga sample) na nasubok upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate ng higit sa 25%. Ang mga pagbubukod ay ang pagkontrol sa lakas at pagbuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate para sa kongkreto na higit sa dalawang buwang gulang. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga sample) ay hindi kinokontrol.

4.10 Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na magsagawa ng mga pagsubok sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ngunit hindi mas mababa sa minus 10 ° С, kapag nagtatatag o nag-uugnay ng isang pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng 6.2.4. Ang temperatura ng kongkreto sa panahon ng pagsubok ay dapat na tumutugma sa temperatura na tinukoy ng mga kondisyon ng operating ng mga aparato.

Ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 ° C ay hindi pinapayagang gamitin sa mga positibong temperatura.

4.11 Kung kinakailangan upang subukan ang kongkreto ng mga istruktura pagkatapos ng paggamot sa init sa isang temperatura sa ibabaw na T≥40 ° C (upang kontrolin ang lakas ng tempering, paglipat at pagtatalop ng kongkreto), ang pagkakalibrate dependence ay itinatag pagkatapos matukoy ang lakas ng kongkreto sa istraktura sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan sa temperatura na t = (T ± 10) ° С, at kongkretong pagsubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o pagsusuri ng ispesimen - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

5.1 Ang mga instrumento at instrumento sa pagsukat para sa mekanikal na pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto, ay dapat na sertipikado at maberipika sa inireseta na paraan at dapat sumunod sa mga kinakailangan ng Appendix D.

5.2 Ang mga pagbabasa ng instrumento, na namarkahan sa mga yunit ng lakas ng kongkreto, ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng lakas ng kongkreto. Ang mga ipinahiwatig na mga aparato ay dapat gamitin lamang pagkatapos ng pagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate "ang pagbabasa ng aparato - ang lakas ng kongkreto" o ang pagbubuklod ng pag-asa na itinatag sa aparato alinsunod sa 6.1.9.

5.3 Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter ng mga indentations (vernier caliper alinsunod sa GOST 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation, ay dapat tiyakin ang pagsukat na may error na hindi hihigit sa 0.1 mm, isang tool para sa pagsukat ng lalim ng isang indentation ( dial gauge alinsunod sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa 0.01 mm.

5.4 Ang mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa mga pagsubok sa shear-off at rib-chipping ay nagbibigay para sa paggamit ng mga anchoring device at grips alinsunod sa Appendice A at B.

5.6 Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm, isang kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 diameter, na may mga parameter ng pagkamagaspang sa ibabaw ng bonded na hindi bababa sa Ra = 20 microns alinsunod sa Dapat gamitin ang GOST 2789. Ang pandikit para sa gluing ng disc ay dapat tiyakin ang lakas ng pagdirikit na may kongkreto, kung saan ang pagkasira ay nangyayari sa kahabaan ng kongkreto.

6 Paghahanda sa pagsusulit

6.1 Pamamaraan para sa paghahanda para sa pagsubok

6.1.2 Ang pagdepende sa pagkakalibrate ay itinatag batay sa sumusunod na data:

6.1.3 Para sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa bawat uri ng rated na lakas na tinukoy sa 4.1 para sa mga kongkreto ng parehong nominal na komposisyon.

Pinapayagan na bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa mga kongkreto ng parehong uri na may isang uri ng magaspang na pinagsama-samang, na may isang solong teknolohiya ng produksyon, na naiiba sa nominal na komposisyon at ang halaga ng na-rate na lakas, napapailalim sa mga kinakailangan ng 6.1.7

6.1.5 Para sa mga direktang di-mapanirang pamamaraan ayon sa 4.5, pinapayagang gamitin ang mga dependency na ibinigay sa Appendice C at D para sa lahat ng uri ng normalized concrete strength.

6.1.6 Ang pagdepende sa pagkakalibrate ay dapat magkaroon ng karaniwang (natirang) paglihis S T. H. M, hindi hihigit sa 15% ng average na halaga ng kongkretong lakas ng mga plot o mga sample na ginamit sa pag-plot ng dependence, at ang koepisyent ng ugnayan (index) ay hindi mas mababa sa 0.7.

Inirerekomenda na gumamit ng isang linear na relasyon ng form na R = a + b K (kung saan ang R ay ang lakas ng kongkreto, ang K ay isang hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang pamamaraan para sa pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kundisyon para sa paggamit ng linear calibration dependence ay ibinibigay sa Appendix E.

6.1.7 Kapag itinatayo ang pag-asa sa pagkakalibrate ng paglihis ng mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas R i ph mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o mga sample na R̅ ph na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate, dapat nasa loob ng:

Mula 0.5 hanggang 1.5 ng average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa R̅ f ≤ 20 MPa;

Mula 0, 6 hanggang 1, 4 na average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa 20 MPa< R̅ ф ≤ 50 МПа;

Mula 0.7 hanggang 1.3 ng average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa 50 MPa< R̅ ф ≤ 80 МПа;

Mula 0.8 hanggang 1.2 ng average na halaga ng kongkretong lakas R̅ f sa R̅ f> 80 MPa.

6.1.9 Pinahihintulutan na gumamit ng hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, gamit ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok sa komposisyon, edad, mga kondisyon ng hardening, kahalumigmigan, na may sanggunian alinsunod sa pamamaraan. sa Appendix G.

6.1.10 Nang walang pagtukoy sa mga partikular na kundisyon ayon sa Appendix G, ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok ay maaari lamang gamitin upang makakuha ng tinatayang mga halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gumamit ng tinatayang mga halaga ng lakas nang walang pagtukoy sa mga tiyak na kondisyon para sa pagtatasa ng klase ng lakas ng kongkreto.

6.2 Konstruksyon ng isang pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura

6.2.1 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura, ang pag-asa ay itinatag ayon sa mga halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig at ang lakas ng kongkreto ng parehong mga seksyon ng mga istraktura.

Para sa isang unit value ng indirect indicator, ang average na value ng indirect indicator sa lugar ay kinukuha. Para sa isang yunit na halaga ng lakas ng kongkreto, ang lakas ng kongkreto ng lugar, na tinutukoy ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o sa pamamagitan ng pagsubok sa mga napiling sample, ay kinuha.

6.2.2 Ang pinakamababang bilang ng mga solong halaga para sa pag-plot ng pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay 12.

6.3 .

Pagkatapos ay piliin ang mga plot sa halagang tinukoy sa 6.2.2, kung saan nakuha ang maximum, minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig.

6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa mga negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga lugar na pinili para sa pagtatayo o pagbubuklod ng pagdepende sa pagkakalibrate ay unang sinusubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan, at pagkatapos ay ang mga sample ay kinuha para sa kasunod na pagsusuri sa mga positibong temperatura o pinainit ng panlabas na init. mga pinagmumulan (infrared emitters, heat gun, atbp. ) sa lalim na 50 mm hanggang sa temperatura na hindi mas mababa sa 0 ° C at sinusuri sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang paraan. Ang kontrol sa temperatura ng pinainit na kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng anchor device sa inihandang butas o sa kahabaan ng ibabaw ng chip sa isang non-contact na paraan gamit ang isang pyrometer alinsunod sa GOST 28243.

6.3 Pagbubuo ng pagdepende sa pagkakalibrate sa mga sample ng kontrol

Para sa isang unit value ng hindi direktang indicator, ang average na halaga ng mga indirect indicator para sa isang serye ng mga sample o para sa isang sample (kung ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Para sa isang unit value ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto sa isang serye ayon sa GOST 10180 o isang sample (calibration dependence para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Ang mga mekanikal na pagsubok ng mga sample alinsunod sa GOST 10180 ay isinasagawa kaagad pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan.

Ang mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas ng mga ispesimen ng kubo na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate ay dapat tumutugma sa mga paglihis na inaasahan sa produksyon, habang nasa loob ng mga saklaw na itinatag sa 6.1.7.

Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa spalling, gawin ang pangunahing at kontrolin ang mga sample ayon sa 6.3.4. Ang isang hindi direktang katangian ay tinutukoy sa mga pangunahing sample, ang mga control sample ay nasubok alinsunod sa GOST 10180. Ang pangunahing at control sample ay dapat gawin ng parehong kongkreto at tumigas sa ilalim ng parehong mga kondisyon.

6.3.4 Ang mga sukat ng mga sample ay dapat piliin alinsunod sa pinakamalaking pinagsama-samang sukat sa kongkretong pinaghalong alinsunod sa GOST 10180, ngunit hindi mas mababa:

100 x 100 x 100 mm para sa rebound, shock impulse, plastic deformation method, pati na rin para sa shear-off method (control sample);

200 x 200 x 200 mm para sa paraan ng pag-chip ng tadyang ng istraktura;

300 x 300 x 300 mm, ngunit may sukat ng rib na hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng anchor device para sa paraan ng shear-off (pangunahing mga sample).

6.3.5 Upang matukoy ang di-tuwirang mga katangian ng lakas, ang mga pagsusuri ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng Seksyon 7 sa lateral (sa direksyon ng concreting) na mga mukha ng mga specimen ng kubo.

Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat sample para sa paraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation sa impact ay dapat na hindi bababa sa tinukoy na bilang ng mga pagsubok sa lugar ayon sa Talahanayan 2, at ang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga impact ay dapat nasa hindi bababa sa 30 mm (15 mm para sa paraan ng shock pulse). Para sa paraan ng plastic deformation sa pamamagitan ng indentation, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa dalawang diameter ng indentations.

Kapag nagtatatag ng pagkakalibrate dependence para sa rib cleaving method, isang pagsubok ang isinasagawa sa bawat side rib.

Kapag nagtatatag ng pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit, ang isang pagsubok ay isinasagawa sa bawat panig na mukha ng pangunahing sample.

6.3.6 Kapag sinubukan ng paraan ng elastic rebound, shock impulse, plastic deformation sa epekto, ang mga sample ay dapat i-clamp sa isang press na may lakas na hindi bababa sa (30 ± 5) kN at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng breaking load.

7 Pagsubok

7.1 Pangkalahatang mga kinakailangan

Mga gawain sa pagkontrol (pagpapasiya ng aktwal na klase ng kongkreto, paghuhubad o lakas ng tempering, pagkilala sa mga lugar ng pinababang lakas, atbp.);

Uri ng konstruksiyon (mga haligi, beam, slab, atbp.);

Paglalagay ng mga grip at pagkakasunud-sunod ng concreting;

Pagpapalakas ng mga istruktura.

Ang mga patakaran para sa pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa monolitik at prefabricated na mga istraktura kapag sinusubaybayan ang lakas ng kongkreto ay ibinibigay sa Appendix I. Kapag tinutukoy ang kongkretong lakas ng mga istrukturang pinag-aaralan, ang bilang at lokasyon ng mga site ay dapat kunin ayon sa programa ng survey.

7.1.2 Ang mga pagsusuri ay dapat isagawa sa isang seksyon ng istraktura na may sukat na 100 hanggang 900 cm 2.

Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok

Pangalan ng pamamaraan	Kabuuang bilang ng mga sukat sa site	Pinakamababang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga sukat sa site, mm	Ang pinakamababang distansya mula sa gilid ng istraktura hanggang sa lugar ng pagsukat, mm	Minimum na kapal istruktura, mm
Tumalbog na rebound
Salpok ng epekto
Pagkasira ng plastik
Pagputol ng tadyang
		2 diyametro ng disc
Pagkapunit na may spalling sa gumaganang anchor embedment depth h: ≥ 40 mm

7.1.5 Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na seksyon ng istraktura ay tinutukoy ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ayon sa pagkakalibrate dependence na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng Seksyon 6, sa kondisyon na ang kinakalkula na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ang itinatag (o nakatali) na relasyon (sa pagitan ng pinakamababa at pinakamataas na halaga ng lakas).

7.1.6. Kung kinakailangan, pinapayagan na linisin ang mga ibabaw ng istraktura.

7.2 Paraan ng Rebound

7.2.1 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

7.3 Paraan ng plastic deformation

7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Ang mga halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.4 Paraan ng shock pulse

7.4.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;

Ang halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;

Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.

7.5 Pull-off na paraan

7.5.1 Sa pull-off test, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.5.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Sa lugar kung saan ang disc ay nakadikit, ang ibabaw na layer ng kongkreto na may lalim na 0.5 - 1 mm ay tinanggal at ang ibabaw ay nalinis ng alikabok;

Ang disc ay idinidikit sa kongkreto sa pamamagitan ng pagpindot sa disc at pag-alis ng labis na pandikit sa labas ng disc;

Ang aparato ay konektado sa isang disk;

Ang pagkarga ay unti-unting tumaas sa bilis na (1 ± 0, 3) kN / s;

Sukatin ang projection area ng separation surface sa eroplano ng disk na may error na ± 0.5 cm 2;

Ang halaga ng conditional stress sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay ay tinutukoy bilang ang ratio ng maximum na puwersa ng paghihiwalay sa projection area ng separation surface.

7.6 Pull-off na paraan na may chipping

7.6.1 Kapag sinubukan ng shear pull method, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.

7.6.2 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang isang anchor device ay naayos sa butas sa lalim na tinukoy sa manual ng pagtuturo para sa device, depende sa uri ng anchor device;

Ang aparato ay konektado sa isang anchor device;

Ang pag-load ay nadagdagan sa isang rate ng 1.5 - 3.0 kN / s;

Ang pagbabasa ng force meter ng device P 0 at ang halaga ng anchor slip Δh (ang pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng pagkapunit at ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor device) ay naitala na may katumpakan na hindi bababa sa 0.1 mm.

7.6.3 Ang sinusukat na halaga ng pull-out force P 0 ay pinarami ng correction factor γ, na tinutukoy ng formula

kung saan ang h ay ang lalim ng pagtatrabaho ng embedment ng anchor device, mm;

Δh - halaga ng anchor slip, mm.

7.6.4 Kung ang pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng gutay-gutay na bahagi ng kongkreto mula sa anchor device hanggang sa mga hangganan ng pagkasira sa ibabaw ng istraktura ay naiiba ng higit sa dalawang beses, at gayundin kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor device ng higit sa 5% (Δh> 0.05h , γ> 1, 1), kung gayon ang mga resulta ng pagsubok ay maaaring isaalang-alang lamang para sa isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto.

Tandaan - Ang tinatayang mga halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagang gamitin upang masuri ang klase ng lakas ng kongkreto at bumuo ng mga dependency sa pagkakalibrate.

7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa lalim ng pagkaka-embed ng anchor device nang higit sa 10% (Δh> 0.1h) o ang reinforcement ay nalantad sa isang distansya mula sa anchor device na mas mababa. kaysa sa lalim ng pagkaka-embed.

7.7 Paraan ng rib shear

7.7.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:

Ang aparato ay naayos sa istraktura, ang pag-load ay inilapat sa isang rate ng hindi hihigit sa (1 ± 0, 3) kN / s;

Ang mga pagbabasa ng force meter ng device ay naitala;

Sukatin ang aktwal na lalim ng paggugupit;

Tukuyin ang average na puwersa ng paggugupit.

8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta

8.1 Ang mga resulta ng pagsusulit ay ipinakita sa isang talahanayan, na nagpapahiwatig ng:

Uri ng konstruksiyon;

klase ng konkretong disenyo;

Konkretong edad;

Lakas ng kongkreto ng bawat kontroladong lugar ayon sa 7.1.5;

Average na lakas ng kongkreto ng istraktura;

Mga sona ng isang istraktura o bahagi nito, napapailalim sa mga kinakailangan ng 7.1.1.

Ang anyo ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit ay ibinigay sa Appendix K.

Tandaan - Ang pagtatasa ng istatistika ng klase ng kongkreto batay sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105 (mga scheme "A", "B" o "C") sa mga kaso kung saan ang lakas ng kongkreto ay natutukoy ng pag-asa sa pagkakalibrate itinayo alinsunod sa Seksyon 6. Kapag gumagamit ng dati nang itinatag na mga dependency sa pamamagitan ng pag-uugnay sa kanila (ayon sa Appendix G), hindi pinapayagan ang statistical control, at ang pagtatasa ng klase ng kongkreto ay isinasagawa lamang ayon sa scheme na "G" GOST 18105.

Tungkol sa mga nasubok na istruktura, na nagpapahiwatig ng klase ng disenyo, ang petsa ng pagkonkreto at pagsubok, o ang edad ng kongkreto sa oras ng pagsubok;

Sa mga pamamaraan na ginamit upang kontrolin ang lakas ng kongkreto;

Sa mga uri ng device na may mga serial number, impormasyon sa mga pagsusuri ng instrumento;

Tungkol sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate (equation ng pagtitiwala, mga parameter ng pagtitiwala, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate);

Sa bilang ng mga site para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa mga istruktura na may indikasyon ng kanilang lokasyon;

Mga resulta ng pagsubok;

Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng nakuhang datos.

Apendiks A
(kailangan)

Standard na Shear Pull Test Arrangement

A.1 Ang karaniwang pag-aayos ng shear peel test ay batay sa pagsubok na isinagawa alinsunod sa A.2 hanggang A.6.

A.2 Ang karaniwang pag-setup ng pagsubok ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 5 hanggang 100 MPa;

Pagsubok ng magaan na kongkreto na may compressive strength mula 5 hanggang 40 MPa;

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa working depth ng mga anchoring device.

A.3 Ang mga suporta ng loading device ay dapat na pantay na nakadikit sa kongkretong ibabaw sa layo na hindi bababa sa 2h mula sa axis ng anchor device, kung saan ang h ay ang working depth ng anchor device. Ang test setup ay ipinapakita sa Figure A.1.

1 - device na may loading device at force measurement device; 2 - suporta ng naglo-load na aparato; 3 - pagkuha ng naglo-load na aparato; 4 - mga elemento ng paglipat, mga pamalo; 5 - anchor device; 6 - hugot kongkreto (tear-off cone); 7 - nasubok na istraktura

"Figure A.1 - Schematic ng isang peel-off shear test"

A.4 Tatlong uri ng mga anchor device (tingnan ang Figure A.2) ay ibinigay para sa karaniwang shear-pull test setup. Ang Type I anchor device ay naka-install sa istraktura sa panahon ng concreting. Ang mga anchoring device ng mga uri II at III ay naka-install sa mga butas na dati nang inihanda sa istraktura.

1 - working rod: 2 - working rod na may lumalawak na kono; 3 - naka-segment na corrugated cheeks; 4 - pamalo ng suporta; 5 - working rod na may guwang na lumalawak na kono; 6 - leveling washer

"Figure A.2 - Mga uri ng anchor device para sa isang karaniwang test setup"

A.5 Ang mga parameter ng mga anchor device at ang pinahihintulutang hanay ng sinusukat na lakas ng kongkreto para sa standard test scheme ay ipinahiwatig sa Talahanayan A.1. Para sa magaan na kongkreto, sa karaniwang pamamaraan ng pagsubok, ang mga anchoring device lamang na may lalim na pagkaka-embed na 48 mm ang ginagamit.

Talahanayan A.1 - Mga parameter ng mga anchor device para sa standard test scheme

Uri ng anchor device	Lalim ng pagkaka-embed ng mga anchor device, mm	Pinahihintulutang hanay para sa anchor device para sa pagsukat ng compressive strength ng kongkreto, MPa
Uri ng anchor device	nagtatrabaho h	mabigat

А.6 Ang mga disenyo ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng paunang (bago magkarga) ng compression ng mga pader ng butas sa lalim ng pagtatrabaho h at kontrol ng pagdulas pagkatapos ng pagsubok.

Appendix B
(kailangan)

Karaniwang rib shear test setup

B.1 Ang karaniwang pamamaraan ng pagsubok gamit ang paraan ng shear ribbing ay nagbibigay ng pagsubok bilang pagsunod sa mga kinakailangan ng B.2 - B.4.

B.2 Ang standard test scheme ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:

Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa 40 mm;

Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone na durog na bato.

1 - ang device ay isang loading device at isang force measurement device; 2 - frame ng suporta; 3 - tinadtad kongkreto; 4 - nasubok na istraktura. 5 - gripper na may bracket

"Figure B.1 - Schematic ng rib shear test"

B.4 Sa kaso ng lokal na spalling ng rib, ang mga sumusunod na parameter ay dapat ibigay:

Chipping depth a = (20 ± 2) mm;

Lapad ng pag-chipping b = (30 ± 0.5) mm;

Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng pagkilos ng load at ng normal sa load surface ng structure β = (18 ± 1) °.

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng pull-off na may spalling ayon sa standard scheme alinsunod sa Appendix A, ang cubic compressive strength ng kongkreto R, MPa, ay pinapayagang kalkulahin gamit ang pagkakalibrate dependence ayon sa formula

kung saan ang m 1 ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinakamataas na sukat ng isang magaspang na pinagsama-samang sa tear-out zone at kinuha katumbas ng 1 kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 50 mm;

Ang m 2 ay ang koepisyent ng proporsyonalidad para sa paglipat mula sa pull-out na puwersa sa kilonewtons patungo sa kongkretong lakas sa megapascals;

Ang P ay ang pull-out na puwersa ng anchor device, kN.

Kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may lakas na 5 MPa o higit pa at magaan na kongkreto na may lakas na 5 hanggang 40 MPa, ang mga halaga ng proportionality coefficient m 2 ay kinukuha ayon sa Talahanayan B.1.

Talahanayan B.1

Uri ng anchor device	Sinusukat na kongkretong hanay ng lakas ng compressive, MPa	diameter ng anchor device d, mm	Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm	Ang halaga ng koepisyent m 2 para sa kongkreto
Uri ng anchor device	Sinusukat na kongkretong hanay ng lakas ng compressive, MPa	diameter ng anchor device d, mm	Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm	mabigat

Ang mga koepisyent m 2 kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may average na lakas sa itaas 70 MPa ay dapat kunin alinsunod sa GOST 31914.

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit ng tadyang na may karaniwang pamamaraan ng pagsubok

Kapag nagsasagawa ng pagsubok sa pamamagitan ng spalling ribs ayon sa standard scheme alinsunod sa Appendix B, ang cube compressive strength ng kongkreto sa granite at limestone crushed stone R, MPa, ay pinapayagang kalkulahin gamit ang calibration dependence ayon sa formula.

R = 0.058m (30P + P 2),

kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinakamataas na sukat ng isang malaking pinagsama-samang at kinuha katumbas ng:

1, 0 - kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 20 mm;

1, 05 - na may pinagsama-samang laki mula 20 hanggang 30 mm;

1, 1 - na may pinagsama-samang laki mula 30 hanggang 40 mm;

P - puwersa ng paggugupit, kN.

Appendix D
(kailangan)

Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Talahanayan E.1

Ang pangalan ng mga katangian ng mga device	Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan
Ang pangalan ng mga katangian ng mga device	nababanat na rebound	salpok ng pagkabigla	pagkasira ng plastik	pagkaputol ng tadyang	paggugupit
Striker, striker o indenter tigas HRCэ, hindi mas mababa
Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter, μm, wala na
Diameter ng striker o indenter, mm, hindi mas mababa
Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa
Conical indenter anggulo
Imprint diameter,% ng indenter diameter
Perpendicularity tolerance kapag ang isang load ay inilapat sa taas na 100 mm, mm
Epekto ng enerhiya, J, hindi mas mababa
Rate ng pagtaas ng load, kN / s
Error sa pagsukat ng pag-load,%, wala na
* Kapag pinindot ang indenter sa kongkretong ibabaw.

Mga pamamaraan para sa pagtatatag, pagwawasto at pagsusuri ng mga parameter ng mga dependency sa pagkakalibrate

E.1 Equation ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang equation ng pagtitiwala "hindi direktang katangian - lakas" ay kinuha linear ng formula

E.2 Pagtanggi sa mga resulta ng pagsusulit

Matapos mabuo ang pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula (E.1), ang pagwawasto nito ay isinasagawa sa pamamagitan ng pagtanggi sa mga resulta ng solong pagsubok na hindi nakakatugon sa kondisyon:

kung saan ang R i n ay ang lakas ng kongkreto sa i-ika seksyon tinutukoy ng isinasaalang-alang na pag-asa sa pagkakalibrate;

S - natitirang standard deviation, kinakalkula ng formula

dito R i f, N - tingnan ang paliwanag sa formula (E.3).

Pagkatapos ng pagtanggi, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.5) ayon sa natitirang mga resulta ng pagsubok. Ang pagtanggi sa natitirang mga resulta ng pagsubok ay paulit-ulit na isinasaalang-alang ang katuparan ng kundisyon (E.6) gamit ang isang bagong (naitama) na pag-asa sa pagkakalibrate.

Ang mga partikular na halaga ng kongkretong lakas ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng 6.1.7.

E.3 Mga parameter ng pagdepende sa pagkakalibrate

Para sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate, tukuyin:

Ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian H min, H max;

Standard deviation S T. H. M ng built calibration dependence ayon sa formula (E.7);

Ang koepisyent ng ugnayan ng pagdepende sa pagkakalibrate r ayon sa formula

kung saan ang average na halaga ng kongkretong lakas ayon sa pagkakalibrate dependence R̅ n ay kinakalkula ng formula

dito ang mga halaga ng R i n, R i f, R̅ f, N - tingnan ang mga paliwanag sa mga formula (E.3), (E.6).

E.4 Pagwawasto ng pagdepende sa pagkakalibrate

Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok, ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan.

Habang nag-iipon ang data upang makabuo ng pagdepende sa pagkakalibrate, ang mga resulta ng mga nakaraang pagsubok, simula sa mga pinakauna, ay tinatanggihan upang ang kabuuang bilang ng mga resulta ay hindi lalampas sa 20. Pagkatapos magdagdag ng mga bagong resulta at tanggihan ang mga luma, ang minimum at maximum na mga halaga Ang hindi direktang katangian, ang pag-asa sa pagkakalibrate at ang mga parameter nito ay itinakda muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.9).

F.5 Mga kundisyon para sa paglalapat ng dependence sa pagkakalibrate

Ang paggamit ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto alinsunod sa pamantayang ito ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng isang hindi direktang katangian na nahuhulog sa loob ng saklaw mula sa H min hanggang H max.

Kung ang koepisyent ng ugnayan r< 0, 7 или значение S T . H . M / R̅ ф >0, 15, pagkatapos ay hindi pinapayagan ang kontrol at pagtatasa ng lakas ayon sa nakuhang pagtitiwala.

Appendix G
(kailangan)

Ang pagkakalibrate dependence binding method

G.1 Ang halaga ng lakas ng kongkreto, na tinutukoy gamit ang pagdepende sa pagkakalibrate na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok, ay pinarami ng coefficient ng pagkakataon na K s. Ang halaga ng K ay kinakalkula ng formula

kung saan ang R os i ay ang lakas ng kongkreto sa i-th na seksyon, na tinutukoy ng paraan ng paghihiwalay na may chipping o pagsubok ng mga core ayon sa GOST 28570;

R indirect i - lakas ng kongkreto sa i-th na seksyon, na tinutukoy ng anumang hindi direktang paraan ayon sa ginamit na pag-asa sa pagkakalibrate;

n ay ang bilang ng mga site ng pagsubok.

G.2 Kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan:

Ang bilang ng mga site ng pagsubok na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, n ≥ 3;

Ang bawat partikular na halaga R os i / R indirect i ay dapat na hindi bababa sa 0, 7 at hindi hihigit sa 1, 3:

;

Ang bawat partikular na halaga R os i / R indirect i ay dapat na mag-iba mula sa average na halaga ng hindi hihigit sa 15%:

Ang mga halaga ng R os i / R indirect i, na hindi nakakatugon sa mga kondisyon (Zh.2), (Zh.3), ay hindi dapat isaalang-alang kapag kinakalkula ang coincidence coefficient K s.

Pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa mga prefabricated at monolithic na istruktura

I.1 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga prefabricated na istraktura (tempering o paglipat), ang bilang ng mga kinokontrol na istruktura ng bawat uri ay kinukuha ng hindi bababa sa 10% at hindi bababa sa 12 mga istraktura mula sa isang batch. Kung ang isang batch ay binubuo ng 12 mga istraktura o mas kaunti, ang isang tuluy-tuloy na inspeksyon ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga seksyon ay dapat na hindi bababa sa:

1 x 4 m ang haba ng mga linear na istruktura;

1 sa 4 m 2 ng lugar ng mga patag na istruktura.

I.2 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa isang intermediate na edad, hindi bababa sa isang istraktura ng bawat uri (haligi, dingding, kisame, crossbar, atbp.) Mula sa kinokontrol na batch ay kinokontrol ng hindi -mapanirang pamamaraan.

I.3 Alinsunod sa GOST 18105, kapag sinusubaybayan ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa edad ng disenyo, ang tuluy-tuloy na hindi mapanirang pagsubok ng lakas ng kongkreto ng lahat ng mga istruktura ng kinokontrol na batch ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa:

3 para sa bawat gripper para sa mga patag na istruktura (pader, sahig, slab ng pundasyon);

1 x 4 m ang haba (o 3 bawat grip) para sa bawat linear horizontal structure (beam, crossbars);

6 para sa bawat istraktura - para sa mga linear vertical na istruktura (haligi, pylon).

Ang kabuuang bilang ng mga site ng pagsukat para sa pagkalkula ng mga katangian ng pagkakapareho ng lakas ng kongkreto sa isang batch ng mga istraktura ay dapat na hindi bababa sa 20.

I.4 Ang bilang ng mga solong pagsukat ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok sa bawat site (ang bilang ng mga sukat sa site) ay kinukuha ayon sa Talahanayan 2.

Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit

Pangalan ng mga istruktura (batch ng mga istruktura), klase ng disenyo ng lakas ng kongkreto, petsa ng pagkonkreto o edad ng kongkreto ng mga nasubok na istruktura	Paglalarawan (1)	N lugar ayon sa scheme o lokasyon sa mga palakol (2)	Lakas ng kongkreto, MPa		Klase ng lakas ng kongkreto (5)
			plot (3)	katamtaman (4)






(1) Ang tatak, simbolo at (o) lokasyon ng istraktura sa mga axes, structure zone, o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura (grip), kung saan tinutukoy ang uri ng kongkretong lakas. (2) Ang kabuuang bilang at lokasyon ng mga site alinsunod sa 7.1.1. (3) Lakas ng kongkreto ng site alinsunod sa 7.1.5. (4) Average na lakas ng kongkreto ng isang istraktura, structure zone o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura na may bilang ng mga seksyon na nakakatugon sa mga kinakailangan ng 7.1.1. (5) Ang aktwal na klase ng lakas ng kongkreto ng isang istraktura o bahagi ng isang monolitik at precast-monolithic na istraktura alinsunod sa mga sugnay 7.3 - 7.5 ng GOST 18105, depende sa napiling control scheme. Tandaan - Ang pagtatanghal sa column na "Concrete strength class" ng mga tinantyang halaga ng klase o ang mga halaga ng kinakailangang kongkretong lakas para sa bawat seksyon nang hiwalay (pagtatasa ng strength class para sa isang seksyon) ay hindi pinahihintulutan.

Ang compressive strength ng kongkreto ay ang pangunahing tagapagpahiwatig na nagpapakilala sa kongkreto.

Mayroong dalawang mga sistema para sa pagpapahayag ng tagapagpahiwatig na ito:

Ang compressive strength ng kongkreto ay ang pangunahing tagapagpahiwatig na nagpapakilala sa kongkreto. Nasa kanya na ang hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas sa mga monolitikong istruktura ay nakatuon. Mayroong dalawang mga sistema para sa pagpapahayag ng tagapagpahiwatig na ito:

Konkretong klase, B ay ang tinatawag na cube strength (i.e. isang compressible cube-shaped specimen), na nagpapahiwatig ng withstanding pressure sa MPa. Ang maliit na bahagi ng posibilidad ng pagkabigo sa panahon ng pagsubok ng lakas ng kongkreto ay hindi lalampas sa 5 mga yunit sa 100 nasubok na mga sample. Ito ay itinalaga ng Latin na titik B at isang numero na nagpapahiwatig ng lakas sa MPa. Ayon sa SNiP 2.03.01–84 "Konkreto at reinforced concrete structures".
Konkretong grado, M ay ang ultimate compressive strength ng kongkreto, kgf / cm². Ito ay itinalaga ng Latin na titik M at mga numero mula 50 hanggang 1000. Ang maximum na paglihis na nagpapahintulot sa kontrol at pagtatasa ng kongkretong lakas alinsunod sa GOST 26633-91 "Ang mabigat at pinong kongkreto ay 13.5%.

Ang kongkretong grado at klase ay tinutukoy pagkatapos ng 28 araw mula sa araw ng pagbuhos, sa ilalim ng normal na mga kondisyon, o ang pagkalkula ay isinasagawa na isinasaalang-alang ang koepisyent (pagkatapos ng 7-14 araw ang materyal ay nakakakuha ng 60-80% ng lakas ng tatak, pagkatapos 28 araw tungkol sa 100%, pagkatapos ng 90 araw -130%.). Ang ultrasonic na paraan ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkreto ay isinasagawa, bilang panuntunan, sa intermediate at disenyo ng edad ng isang reinforced concrete structure.

Ang lakas ng kongkreto ay naiimpluwensyahan ng maraming mga kadahilanan: ang aktibidad ng semento, ang nilalaman ng semento, ang ratio ng tubig sa semento ayon sa timbang, ang kalidad ng mga pinagsama-samang, ang kalidad ng paghahalo at ang antas ng compaction, ang edad at mga kondisyon ng kongkretong hardening, paulit-ulit na panginginig ng boses. Ang bilis ng kongkretong hardening ay lubos na naiimpluwensyahan ng temperatura at halumigmig ng kapaligiran. Ang isang kapaligiran na may temperatura na 15–20 ° C at humidity ng hangin na 90–100% ay itinuturing na normal na may kondisyon. Sa pagtaas ng nilalaman ng semento sa kongkreto, ang lakas nito ay tumataas sa isang tiyak na limitasyon. Pagkatapos ay bahagyang lumalaki ito, habang ang iba pang mga katangian ng kongkreto ay lumala: pag-urong at pagtaas ng kilabot. Samakatuwid, hindi inirerekomenda na magdagdag ng higit sa 600 kg ng semento bawat 1 m³ ng kongkreto.

Pagsang-ayon ng kongkretong grado (M) sa klase (B) at lakas ng compressive

Konkretong grado, M	Konkretong klase, B	Lakas, MPa	Lakas, kg / cm 2

Pamamaraan ng pag-chipping sumasakop sa isang espesyal na lugar sa mga hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Itinuturing na isang hindi mapanirang paraan, ang paraan ng paggugupit ay likas na isang mapanirang paraan, dahil ang lakas ng kongkreto ay tinatasa ng puwersa na kinakailangan upang masira ang isang maliit na dami ng kongkreto, na ginagawang posible na pinakatumpak na tantiyahin ang aktwal na lakas nito. Samakatuwid, ang pamamaraang ito ay ginagamit hindi lamang upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng hindi kilalang komposisyon, ngunit maaari ring magsilbi upang bumuo ng mga pagdepende sa pagkakalibrate para sa iba pang mga hindi mapanirang pamamaraan ng pagsubok. Ang pamamaraang ito ay inilalapat sa mabigat na kongkreto at istrukturang kongkreto sa mga magaan na pinagsama-samang sa monolitik at precast kongkreto at reinforced concrete products, mga istruktura at istruktura at nagtatatag ng isang paraan para sa pagsubok ng kongkreto at pagtukoy sa lakas ng compressive nito sa pamamagitan ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang isang espesyal na anchor device ay nakuha mula dito. ganyan ultrasonic na pamamaraan para sa pagsubok ng kongkretong lakas ay nagbibigay-daan sa iyo upang matukoy ang compressive strength para sa kongkreto sa hanay ng lakas mula 5.0 hanggang 100.0 MPa. Sa pagbuo ng pamantayan, ginamit ang mga materyales mula sa GOST 22690–88.

Isa sa pinakakaraniwan at mabisang paraan Ang hindi mapanirang pagsubok ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay isang pagsukat na may sclerometro, o bilang tinatawag din itong, Schmidt's hammer.

Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: kagamitan na ginamit

Ang mga device sa ibaba ay maaaring gamitin upang magsagawa ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkreto. Nagbibigay-daan ito sa iyo na mas tumpak na mahulaan katangiang pisikal handa na reinforced concrete structures, na nangangahulugang - upang mabawasan ang mga pagkalugi organisasyon sa pagtatayo at upang protektahan ang customer ng trabaho mula sa lahat ng uri ng kaguluhan.

Sa iba pang mga bagay, ang naturang kontrol sa kalidad ng kongkreto ay nagbibigay-daan para sa mga inspeksyon ng kongkreto, ang temperatura kung saan ay bumaba sa ibaba 0 ° C. Mga tradisyonal na pamamaraan Ang kontrol sa kalidad ng kongkreto sa mga kondisyon ng laboratoryo ay hindi maaaring ipagmalaki ang gayong kaginhawahan: dati ay kinakailangan na kumuha ng sample at suriin ito sa temperatura ng silid sa laboratoryo. Interesting modernong solusyon gayundin sa katotohanang hindi maaaring gamitin ng mga kontratista ang mga serbisyo ng mga dalubhasang organisasyon sa bawat yugto mga gawaing konstruksyon... Sa turn, ang mga espesyalista ay maaaring nakapag-iisa na pumunta sa site at magsagawa ng pagsusuri sa kalidad ng kongkreto alinsunod sa mga pamantayan ng GOST. Ang kagamitan ay medyo compact at mobile, at ang paghahanda ng mga resulta ay tumatagal ng isang minimum na oras.

Kagamitang ginamit

Schmidt hammer Orihinal na Schmidt type N

Pagsubok ng mga kongkretong produkto sa pamamagitan ng Schmidt hammer Original Schmidt ay ang pinakalaganap na pamamaraan ng pagsukat sa buong mundo na hindi sumisira sa kongkreto alinsunod sa GOST 22690-2015

Para sa bawat partikular na pagsubok sa mga kongkretong produkto, nag-aalok ang Proceq ng naaangkop na modelo ng martilyo.

Available ang Original Schmidt concrete hammer models na may iba't ibang impact energies para sa pagsubok ng mga materyales ng iba't ibang uri at laki.

Ang aming mga uri ng martilyo na N, NR, L at LR ay espesyal na idinisenyo para sa pagsusuri ng kalidad at lakas ng compressive ng mga kongkretong produkto mula 10 hanggang 70 N / mm2 (1,450 hanggang 10,152 psi).

Ang mga modelo na may built-in na mga recorder ng papel (LR at NR) ay may kakayahang awtomatikong mag-record ng mga rebound value sa paper tape.

Uri ng Sertipiko sa Pag-apruba SI Brochure Schmidt Hammers

Ang POS-50MG4 "Skol" ay idinisenyo para sa hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas sa pamamagitan ng pag-spalling ng mga tadyang, pagpunit at pag-skol at pagpunit ng mga bakal na disc alinsunod sa GOST 22690-2015.

Ang pagsukat ng lakas ng kongkreto gamit ang naturang kagamitan ay pinapayagan kapwa sa mga proyektong nasa ilalim ng konstruksiyon at sa mga natapos na gusali. Ang aparato ay kailangang-kailangan sa industriya ng konstruksiyon, sa gawain ng mga utility at restoration bureaus, na pana-panahong sinusuri ang integridad ng mga gusali. Nakatanggap ang modelo ng hindi pabagu-bagong memorya, kung saan naka-imbak ang huling dalawang daang resulta ng pagsukat. Ang mga ito ay minarkahan ng kongkretong grado at ang eksaktong petsa ng pagsusuri, na nagpapahintulot sa mga espesyalista na madaling masubaybayan ang dinamika ng mga pagbabago sa mga pangunahing tagapagpahiwatig.

Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok. Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok E.5 Mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate

1 lugar ng paggamit

2 Mga sanggunian sa normatibo

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

6 Paghahanda sa pagsusulit

7 Pagsubok

8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta

Apendiks A (kailangan) Standard na Shear Pull Test Arrangement

Appendix B (kailangan) Karaniwang rib shear test setup

Appendix B (inirerekomenda) Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit

Appendix D (inirerekomenda) Paghadlang sa Pag-calibrate para sa Paraan ng Pag-cleaving ng Tadyang na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Appendix D (kailangan) Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Appendix G (kailangan) Ang pagkakalibrate dependence binding method

Appendix K (inirerekomenda) Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit

1 lugar ng paggamit

2 Mga sanggunian sa normatibo

3 Mga termino at kahulugan

4 Pangkalahatan

5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento

6 Paghahanda sa pagsusulit

7 Pagsubok

Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok

8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta

Standard na Shear Pull Test Arrangement

Talahanayan A.1 - Mga parameter ng mga anchor device para sa standard test scheme

Karaniwang rib shear test setup

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit ng tadyang na may karaniwang pamamaraan ng pagsubok

Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Mga pamamaraan para sa pagtatatag, pagwawasto at pagsusuri ng mga parameter ng mga dependency sa pagkakalibrate

Ang pagkakalibrate dependence binding method

Pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa mga prefabricated at monolithic na istruktura

Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit

Ang compressive strength ng kongkreto ay ang pangunahing tagapagpahiwatig na nagpapakilala sa kongkreto.

Mayroong dalawang mga sistema para sa pagpapahayag ng tagapagpahiwatig na ito:

Pagsang-ayon ng kongkretong grado (M) sa klase (B) at lakas ng compressive

Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: kagamitan na ginamit

Kagamitang ginamit

Apendiks A
(kailangan)
Standard na Shear Pull Test Arrangement

Appendix B
(kailangan)
Karaniwang rib shear test setup

Appendix B
(inirerekomenda)
Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit

Appendix D
(inirerekomenda)
Paghadlang sa Pag-calibrate para sa Paraan ng Pag-cleaving ng Tadyang
na may karaniwang pag-setup ng pagsubok

Appendix D
(kailangan)
Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok

Appendix G
(kailangan)
Ang pagkakalibrate dependence binding method

Appendix K
(inirerekomenda)
Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit