Specobra pipe pipe Paul swing.

Avtor: Smelzanin Andrei Anatofolevich.

Paglikha ng isang recycling sa mga account ng Remont at, sa Chacno, sa pagkumpuni ng mga tubo ng tubo ng tubo. Ang layunin ng imbensyon ay upang dalhin ang labor-intensity ng pagpuno ng kongkreto na may kongkreto sa pagitan ng mga depektibong tubo at ang bagong pipe. Ang pagkumpuni ng pipeline pipe ng tubig sa ilalim ng namamaga ay lumiliko sa pansamantalang paglabas ng watercourse, ang pag-install sa panloob na balangkas ng depektibong tubo na may puwang ng bagong pipe. Ang tubo ay nilagyan ng control tubes na nakausli sa pamamagitan ng kisame overlap ng pipe sa intercoupled space na may isang tiyak na hakbang. Pagpuno kongkreto solusyon Ang interlock space at kontrol nito ay isinasagawa sa pamamagitan ng control tubes sa kanilang sequential muffling. Ang pagpuno ng inter-tube space concrete ay isinasagawa sa pamamagitan ng isang nababaluktot na medyas na inilagay sa mga gabay na naka-mount mula sa labas sa ibabaw ng bagong pipe sa intercoupled space na may kilusan nito at pag-alis bilang intercoupled space punan ang kongkreto . Ang bawat seksyon ng bagong pipe ay nabuo mula sa ilang mga singsing, halimbawa, tatlong, gawa sa metal sheet materyal, mas mainam na corrugated. 2 Z.P. F-li, 6 yl.

Ito ay kilala ng isang tradisyonal na paraan ng tren sa laying at pagpapalit ng tubig-pipe tubes sa ilalim ng earthmores (mga pahina ng mga tulay at pipe. Sa ilalim ng Ed. V.S. Kirillova. M.: Transport, 1975, S.527, Fig.Ha. 14, HU 15 . Ang kawalan ng paraan ay na kinakailangan upang maghukay ng isang bukas na trench para sa pagtula ng tubo ng tubo ng tubig.

Kilalang paraan ng muling pagtatayo balo Bridge. Sa pagpapalit nito sa isa o dalawang tubes ng tubo ng tubig (nilalaman at pagbabagong-tatag ng mga tulay. Ed. V.o.osipov. M.: Transport, 1986, P.311, 312, Fig.x 14, x 15, x 16). Ang pamamaraang ito ay inuulit ang mga pagkukulang ng nakaraang analogue, dahil nagbibigay ito para sa disassembly ng itaas na istraktura ng landas.

Kilala "ang paraan ng pagpapalit ng tubig pipe tube", iniharap sa paglalarawan ng patent ru 2183230. Ang paraan ay nagbibigay para sa isang gasket sa panahon ng taglamig Tunel sa tabi ng isang depektibong tubo, isang pagkakalantad nito sa pagyeyelo ng tubig, ang pagtatayo ng alpa, ang pagpapatupad ng vertical hole sa roadbed para sa pagbuhos ng kongkreto, pagtatag ng bagong tubo sa tunel, punan ang kongkreto sa puwang sa pagitan ng tubo at tunel sa pamamagitan ng vertical hole. Matapos makumpleto ang trabaho, ang lumang tubo ay nalunod. Gayunpaman, ang paraan na ibinibigay nito para sa pagpapatupad nito lamang sa taglamig.

Kilalang patent ru 2265692 "Ang paraan ng pag-aayos ng tubo ng tubo ng tubig sa ilalim ng dike." Ang pamamaraan ay kinabibilangan ng isang pansamantalang paglabas ng watercourse, ang pagtatayo ng isang pansamantalang suporta sa tuktok na plato sa loob ng depektibong tubo sa site ng depekto nito at ang pag-aayos nito at ang pag-install ng mga bahagi ng bagong tubo sa isang depektibong tubo mula sa dalawang magkabilang panig nito hanggang sa ang mga pagbura ng kabaligtaran bahagi ng bagong tubo ay tumigil. Para sa mga ito, sa parehong mga bahagi, ang mga exemptions ay ginaganap sa ilalim ng rack ng pansamantalang suporta, pagkatapos ay ang mga dulo ng dumarating na mga bahagi ng bagong pipe ay pinagsama sa isang pansamantalang suporta, na puno ng isang kongkretong solusyon ng lukab sa pagitan ng mga depekto at bagong pipe at Alisin ang pansamantalang suporta. Gayunpaman, sa paraang hindi isiwalat kung paano pinupunan ng kongkreto ang puwang sa pagitan ng mga depekto at bagong pipe.

Ang pinakamalapit sa teknikal na kakanyahan sa na-claim na paraan ay ang "paraan ng pag-aayos ng tubig pipe tube sa ilalim ng dike", iniharap sa paglalarawan ng patent ru 2341612.

Ang paraan ay nagbibigay para sa isang pansamantalang paglabas ng watercourse, ang pag-install ng mga seksyon ng bagong pipe sa panloob na balangkas ng depektibong tubo na may puwang at pagpuno sa isang kongkretong solusyon ng espasyo ng inter-tube.

Sa kisame overlap ng mga seksyon, ang mga control tubes na nakausli sa intercoupled space ay ginawa sa isang tiyak na hakbang, gumawa ng paunang pagpuno ng inter-tub space sa pamamagitan ng mga bintana na matatagpuan sa tuktok ng gilid pader ng seksyon, sa mas mababang antas ng mga bintana at muffled ang mga bintana, ang ceiling bahagi ng intercoupled kongkreto ay pagpuno sa pamamagitan ng unang ang tubo bago ang release ng kongkreto sa ikalawang tubo, ang unang tubo ay muff at ang kongkreto ay fed sa pamamagitan ng pangalawang tubo hanggang sa ito ay inilabas sa sumusunod na tubo at maglingkod sa mga katulad na operasyon sa lahat ng mga seksyon.

Ang kawalan ng paraan ay isang relatibong mataas na laboriousness, dahil ito ay kinakailangan upang unang gawin ang mga bintana ng gilid para sa unang pagpuno sa kongkreto sa pamamagitan ng mga ito ng inter-tube space, at pagkatapos ay malunod ang mga ito at pagkatapos ay gumawa ng isang pare-parehong pagpuno ng kongkreto sa pamamagitan ng ang mga tubong kisame.

Ang layunin ng imbensyon ay upang mabawasan ang pagiging kumplikado ng pagpuno sa isang solusyon ng kongkretong espasyo sa pagitan ng mga depekto at bagong pipe.

Ang hanay ng layunin ay nakamit dahil sa ang katunayan na sa paraan ng pag-aayos ng tubig-pipe tube sa ilalim ng dike, na kinabibilangan ng isang pansamantalang paglabas ng watercourse, pag-install sa panloob na outline ng isang depektibong tubo na may isang puwang ng isang bagong pipe, nilagyan Sa pamamagitan ng kontrol tubes nakausli sa pamamagitan ng kisame overlap ng pipe sa intercoupled space na may isang tiyak na hakbang, pagpuno kongkreto ang solusyon ng intercoupled space at kontrol nito sa pamamagitan ng control tubes sa kanilang sunud-sunod na muffled, ayon sa imbensyon, ang pagpuno ng intercoux Ang espasyo kongkreto ay isinasagawa sa pamamagitan ng isang nababaluktot na diligan na inilagay sa intercoupled space na may paglipat nito sa labas at pagtanggal habang ang intercoupled kongkreto ay pagpuno.

Ang bagong pipe ay nabuo mula sa maraming mga seksyon na gawa sa metal sheet na materyal, mas mainam na corrugated.

Mula sa panlabas na bahagi sa tuktok ng bagong pipe, ang mga vertical na gabay sa anyo ng mga shield para sa placement at paggalaw ng nababaluktot na medyas sa puwang ng interlock ay naka-install, at ang mga vertical na gabay ay ginaganap sa isang tiyak na hakbang.

Ang pagpuno sa isang kongkretong solusyon ng espasyo ng inter-tube ay isinasagawa mula sa isang dulo ng tubo sa pamamagitan ng isang nababaluktot na hose sa direksyon ng kabilang dulo ng tubo o dalawang nababaluktot na hoses ng dalawang dulo ng tubo

Ang clearance sa pagitan ng mga depektibo at bagong pipe para sa pagpuno ng kongkreto ng inter-tube space ay nakatakda ng hindi bababa sa 100 mm.

Ang hakbang sa pagitan ng mga katabing tubes upang kontrolin ang pagpuno ng kongkreto ng espasyo ng inter-tube, depende sa mga sukat ng repaired water pipe tube, at hindi bababa sa isang tubo ang dapat sa bawat seksyon o sa pamamagitan ng isa.

Ang taas ng mga nakausli na tubo sa espasyo ng inter-tube ay nakatakda upang bumuo ng isang puwang sa pagitan ng dulo ng tubo at ang kisame ng depektibong tubo ay hindi hihigit sa 40 mm, at sa bawat control tube na may inner Ang kisame overlap ay naka-install pagkatapos na ang kongkretong solusyon ay naiwan.

Ang imbensyon ay isinalarawan ng mga guhit, na itinatanghal:

Figure 1 - ang longitudinal seksyon ng may sira tubig tubo tubo upang ayusin;

Figure 2 ay isang cross seksyon ng tube tube tube upang ayusin (nadagdagan);

Figure 3 ay isang longitudinal seksyon ng isang may sira tubig tubo tube sa simula ng pagpuno ng intercoupled espasyo kongkreto;

Figure 4 ay isang longitudinal seksyon ng isang may sira pipeline ng tubig sa dulo ng pagpuno ng intercoupled espasyo kongkreto;

Larawan 5 ay isang cross seksyon ng tube tube tube na may naka-install na hose (nadagdagan);

Larawan 6 ay isang cross section ng tube tube tube pagkatapos ng pagkumpuni (nadagdagan).

Ang paraan ng pag-aayos ng tubig pipe tube 1 Ang pagkakaroon ng isang sira 2 na matatagpuan sa ilalim ng dike 3 ay may kasamang pansamantalang paglabas ng watercourse, ang pag-install ng mga seksyon 4 ng bagong pipe sa panloob na balangkas ng may depekto na tubo 1 at pagpuno ng isang kongkretong solusyon Ng 5 ng intercoux space 6. Upang punan ang intercoupled space, ang kongkreto solusyon 4 sa pamamagitan ng kongkreto solusyon 4 ay naka-install na may puwang sa pagitan ng mga depektibong pipe 1 at ang mga seksyon 4 ng bagong pipe ng hindi bababa sa 100 mm.

Ang mga seksyon ng bagong tubo ay gawa sa materyal na metal sheet, mas mainam na corrugated.

Mula sa panlabas na bahagi, sa tuktok ng mga seksyon 4 ng bagong pipe, ang mga vertical na gabay 7 ay naka-install sa anyo ng mga shield para sa paglalagay at paggalaw sa mga ito sa nababaluktot na hose 8 sa intercoupled space 6, at ang vertical guides ay ginawa Sa isang tiyak na hakbang.

Bilang karagdagan, sa bawat seksyon 4, o sa pamamagitan ng isa, o pagkatapos ng dalawa, depende sa haba ng pipe na naibalik, ang control tubes 9, nakausli sa intercoupled space 6. Ang tubes 9 ay naka-install na may pagbuo ng isang puwang sa pagitan ng Tube End at ang kisame ng depektibong pipe 1 ay hindi higit sa 40 mm, habang ang bawat tubo 9 mula sa loob ng kisame overlap ay naka-configure upang i-install ang plug 10 dito.

Ang pag-install ng isang bagong tubo sa may depekto ay ganap na ginawa ng mga seksyon ng pre-assembling 4 sa pipe at i-drag ito sa panloob na balangkas ng depektibong pipe 1 o ang sequential supply ng mga seksyon 4 sa loob ng depektibong tubo 1 at ang koneksyon ng mga seksyon 4 sa pagitan ng kanilang sarili sa isang solong tubo.

Ang flipping ng flexible hose 9 sa intercubate space 6 ay isinasagawa pagkatapos ng paglalagay at assembling seksyon 4 sa lukab ng depektibong pipe 1 o sabay-sabay sa supply ng mga seksyon 4 sa lukab ng depektibong tubo 1, habang ang mga kalasag ng gabay 7 ibigay ang oryentasyon ng nababaluktot na hose 8 sa space 6.

Bilang karagdagan, sa malalaking haba ng depektibong tubo 1, posible na i-counter ang twisting dalawang nababaluktot na hoses 8 upang isagawa sa magkabilang panig ng tubo (hindi ipinapakita).

Pagkatapos ng paglalagay ng mga seksyon 4 sa panloob na lukab ng depektibong tubo 1, ang intercoupled space mula sa bukas na dulo ng pipe 1 ay muffled (hindi ipinapakita).

Ang pagpuno sa isang kongkretong solusyon ng 5 ng intercubate space 6 ay isinasagawa ng isang flexible hose 8 na gumagalaw ito sa direksyon mula sa isa hanggang sa kabilang dulo ng tubo hanggang sa ganap na pagtanggal, o dalawang nababaluktot na hoses 8 matugunan ang dalawang dulo ng tubo.

Ang kontrol ng pagpuno ng inter-tube space 6 ay isinasagawa sa pamamagitan ng output ng solusyon 5 ng kongkreto mula sa susunod na control tube 9. Pagkatapos kung saan ang tubo ay muffled sa isang plug 10, at ang hose 8 ay na-promote at Ang karagdagang pagpuno sa isang solusyon ng 5 kongkreto ng intercubable space 6 bago ang solusyon ng 5 sa susunod na control tube 9, lunurin ang tubo 9 plug 10 at ang ikot ng pag-uulit.

Ang nakamit na teknikal na resulta ay namamalagi sa katunayan na ang ipinanukalang pamamaraan ay binabawasan ang pagiging kumplikado ng pagpuno ng espasyo na may solusyon ng kongkretong espasyo sa pagitan ng mga depektibo at bagong pipe, habang tinitiyak ang maaasahang kontrol ng buong pagpuno ng espasyo ng intercoux.

Matagumpay na naipasa ng pamamaraan ang inspeksyon sa pag-aayos ng kalsada.

Na may isang trenchless pagkukumpuni ng mga dilapidated pipeline network sa pamamagitan ng pag-drag bago, mas maliit na lapad sa kanila, mula sa polimer at iba pang mga materyales bago designer, mga gawain ng pagtukoy ng mga naglo-load sa piping pipe at pagsuri sa tindig kapasidad ng dalawang-layer pipe istraktura "lumang pipeline + Binaligtad ", ang puwang sa pagitan ng kung saan ay puno ng semento mortar (CP).

Upang matukoy ang mga naglo-load sa reconstructed pipeline, kinakailangan upang malutas ang isa sa mga klasikal na problema sa hydrostatic, i.e., upang matukoy ang magnitude at direksyon ng presyon ng mga likido (solusyon ng iba't ibang mga pare-pareho) sa curvilinear cylindrical ibabaw ng pipe.

Ang forge ng inter-tube space ay higit sa lahat na kinakailangan para sa katatagan ng maaaring makuha na pipeline at nadagdagan ang lakas pagbuo ng pagtatayo Matapos ang pagkumpuni ng trenchless na paraan, pati na rin upang maiwasan ang posibleng linear na mga pagpahaba ng pipeline ng polimer sa loob ng lumang sa ilalim ng impluwensiya ng ambient temperature at ang transported fluid.

Ang solusyon ng problema ng pagtukoy ng presyon ng semento mortar sa espasyo ng inter-tube ay nagbibigay-daan, isinasaalang-alang ang mga katangian ng lakas at ang mga geometric na sukat ng bagong pinalawak na mga pipa ng polymer, upang makilala ang kanilang kakayahang humadlang sa lahat ng uri ng mga naglo-load at, Kaya, tiyakin ang kawalan ng mga deformations kapag nagbibigay ng kapasidad ng tindig at ang pisikal na integridad ng dating tatlong-layer tube disenyo "lumang pipeline + semento solusyon + polimer pipeline". Kasabay nito, ang isang pagpipilian para sa pre-filled ay posible upang mapaglabanan ang mga naglo-load mula sa CP polymer pipe. Filler, halimbawa, tubig.

Ang mga sumusunod na schematically ay nagpapakita ng isang cross-sectional fragment ng seksyon ng pagkumpuni ng tatlong-layer pipe istraktura ng isang solong haba (1 m).

Mag-scroll seksyon ng seksyon ng pag-aayos ng pipeline na may palaman ng espasyo ng interlock

1 - Paksa sa pagsasaayos ng lumang pipeline panloob na diameter D HV;
2 - isang bagong pipeline polimer na may panlabas na diameter ng D nar at panloob na diameter d; 3-cement mortar (CP) sa intercoux space.

Sa pagsasagawa, ang problema ng pananaliksik ay nabawasan sa pagpapasiya ng halaga at direksyon ng pagkakalantad sa presyon ng CP sa cylindrical ibabaw, kung saan ang gilid ng karera ng pipeline ng polimer ay kinuha kasama ang haba ng circumference na may diameter d , minus ang kaukulang dami ng materyal ng polimer sa pagitan ng panlabas at panloob na mga pader ng polimer pipe, ie cylindrical rings concluded sa pagitan ng D NAR diameters at d vn.

Ang pangkalahatang diskarte sa paglutas ng problemang ito ay ang pahalang at vertical na mga bahagi ng presyon para sa mga coordinate axes ay tinutukoy at ayon sa mga patakaran ng mekanika ay ang nanggagaling sa mga pwersang ito, na kung saan ay ang lakas ng lakas sa cylindrical ibabaw. Nasa ibaba ang mga pagpipilian para sa paglutas ng gawain ng pagtukoy sa pag-load sa pipeline para sa apat na katangian:

• sa isang uniporme na pumipilit sa intercoux space ng CP, isinasaalang-alang ang kapal ng pader at materyal ng manufacturing pipe sa kawalan ng filler (tubig) sa pipeline ng polimer;
• ang parehong sa pagkakaroon ng filler (tubig) sa pipeline polimer;
• sa isang hindi pantay na supply ng intercoux space ng CR (halimbawa, sa kaliwang bahagi ng polimer pipe), isinasaalang-alang ang kapal ng pader at ang materyal ng paggawa ng tubo sa kawalan ng tagapuno (tubig) sa pipeline ng polimer;
• ang parehong sa pagkakaroon ng filler (tubig) sa pipeline polimer.

Ang mga halimbawa ng mga nagresultang pressures sa cylindrical ibabaw ng pipeline ng polimer ay iniharap sa mga numero sa ibaba, kung saan, para sa kaginhawahan at pinasimple ang imahe ng isang tatlong-layer tubular na istraktura, ang mga contours ng lumang pipeline ay inalis at walang pahalang hatch na nagpapakita ng CP. Sa kasong ito, dapat pansinin na para sa unang dalawang variant ng paglutas ng problema bilang isang nagresultang presyon, ang relasyon sa pagitan ng mga vertical na bahagi (ang pagkakaiba sa pagitan ng mga positibong at negatibong mga presyon) ay isinasaalang-alang, at pahalang na mga bahagi na pantay na nakakaapekto sa magkabilang panig Ang cylindrical ibabaw ng tubo ay pareho at napapailalim sa kapwa conversion.

Sa kaliwa ng balangkas ng vertical na bahagi ng nagresultang presyon ng CP sa cylindrical ibabaw ng tubo na may pare-parehong slaughterhouse at ang kawalan ng tubig

Karapatan ng presyon ng tubig sa panloob na cylindrical ibabaw ng tubo

Tsp presyon epira sa kaliwang bahagi ng cylindrical ibabaw ng pipe na may isang hindi pantay na stamp sa mga coordinate ng presyon center t d, ang resulta ng nagresultang presyon para sa presyon at ang anggulo ng kanyang pagkahilig α

Ayon sa figure sa itaas (isinasaalang-alang ang haba ng yunit ng pipeline sa ilalim ng pagsasaalang-alang), positibo "+" v 2 katawan ng presyon ng CP sa cylindrical ibabaw (hilig na pagtatabing) ay isang tiyak na volume v AKLBM. Upang matukoy ang lakas ng tunog na ito, kinakailangan upang kalkulahin ang lakas ng tunog V AKLBM minus kalahati ng lugar ng bilog na may diameter ng D. Sa account para sa presyon mula sa masa ng itaas na bahagi ng polimer pipe (sa pahalang lapad), ito ay kinakailangan mula sa lakas ng tunog na nakuha sa itaas ng dami ng cylindrical semiring, bounded sa pamamagitan ng pagbabalangkas ng polimer pipe ng AMV "m "A". Pagkatapos ng kaukulang mga kalkulasyon ng matematika, ang dami ng "+" v 2 ay magiging:

Isinasaalang-alang ang katotohanan na para sa pagbubuo ng isang "m" b "gumaganap naiiba sa density ng sangkap (CP at ang polimer materyal), ang positibong vertical bahagi ng presyon pwersa" + "p z sa cylindrical ibabaw ay ipahayag Dahil sa iba't ibang mga volumetric weights (densities) sa anyo ng mga produces ng mga kaukulang volume ng mga sangkap sa kanilang volumetric timbang, i.e. γ CP at γ PM:

Sa turn, ang negatibong "-" v 2 katawan ng presyon ng CP sa cylindrical ibabaw (vertical hatching) ay isang tiyak na volume v aklb plus kalahati ng dami ng figure na may isang bilog na lugar na may diameter D minus ang dami ng cylindrical singsing, limitado sa pamamagitan ng polimer pipe ng mga amps "isang" m "sa". Matapos ang kaukulang mga kalkulasyon ng matematika, ang lakas ng tunog "-" v 2 ay:

Isinasaalang-alang ang iba't ibang volumetric weights, ang negatibong vertical component ng presyon ng puwersa "-" p z sa cylindrical ibabaw ay ipapahayag bilang:

Ang nagresultang vertical na bahagi ng presyon para sa cylindrical ibabaw pagkatapos ng kaukulang mga transformations ay magiging:

Ang pag-sign "-" Ang nagresultang puwersa ng presyur ay nagpapahiwatig na ang puwersa na ito alinsunod sa coordinate grid ay sinasagisag ng puwersa ng pag-eject (Archimedean).

Sa kaso ng pagpuno ng pipeline ng polimer na may tubig sa panahon ng palsipikado ng espasyo ng interlock, ito ay pantay na ipinamamahagi, na sumasalungat sa nagresultang puwersa sa panloob na ibabaw ng pipeline, na binabawasan ang halaga ng resultang presyon ng presyon. Ayon sa figure sa itaas at sa itaas na pangangatwiran, ang positibong dami ng presyon ng tubig ng tubig "+" W ay binubuo ng ilang dami ng wa "NSB" at kalahati ng figure ng figure na may isang bilog na lugar na may diameter ng d vn :

Ang pagkuha sa account ang volumetric timbang ng tubig sa positibong vertical bahagi ng presyon pwersa ng tubig "+" p sa panloob na cylindrical ibabaw ay ipinahayag bilang:

Pagkatapos, isinasaalang-alang ang lahat ng mga tunay na naglo-load sa cylindrical ibabaw, hindi kasama ang pahalang na equalizing pahalang na bahagi sa magkabilang panig ng pipeline, ang nagresultang bahagi ng presyon ng lakas ay:

May kaugnayan sa mga direksyon ng nagresultang puwersa, dapat itong nabanggit na para sa dalawang unang kaso na pinag-uusapan, ang mga desisyon ng direksyon ay nag-tutugma sa vertical axis na dumadaan sa mga sentro ng mga lupon 0 at 0 ", at, depende sa Ang mga partikular na halaga ng mga halaga na kasama sa mga formula sa itaas, maaari itong maging positibo at negatibo.

Ang isang espesyal na okasyon ng hindi pantay na pamamahagi ng mga pressures sa panahon ng forging ng inter-tube space ay upang punan ang espasyo ng CP na may isang gilid, ang pagguhit ay mas mataas. Sa kasong ito, ang pahalang na bahagi ng puwersa ng presyon ay lumitaw, kumikilos sa isang bahagi ng pipeline (halimbawa, kaliwa) at maabot ang pinakamataas sa panahon ng simula ng pagsasalin ng CP sa kabilang panig (kanan) cylindrical ibabaw ng pipe. Sa kasong ito, ang pahalang na bahagi ng nagresultang presyon para sa haba ng yunit ng pipeline ay tinukoy bilang ang lugar ng vertical plane (AC), na pinarami ng volumetric weight ng CP:

P "x \u003d (D nar 2/2) γ cp.

Ang magnitude ng vertical component ng resultang presyon para sa pipeline ay tinutukoy ng formula:

Sa ibang salita, ang magnitude ng vertical component ay kalahati ng halaga na kinakalkula ng formula sa itaas. Ang ipinakita na formula ay mas mataas para sa kaso ng isang walang laman na pipeline ng polimer.

Ayon sa mga patakaran ng teoretikal na mekanika, ang lakas ng pagbabago ng presyon sa cylindrical ibabaw ng pipeline ay tinutukoy mula sa formula:

P rav \u003d √ (p "x 2 + p" z 2)

Para sa kaso ng pagpuno ng pipeline ng polimer na may tubig sa panahon ng forging ang intercoupled space, ang pagtanggi lakas ng presyon ay tinutukoy ng formula:

P rav \u003d √ (p "x 2 + (p" z + p) 2)

Dapat pansinin na sa formula sa itaas ng halaga ng P "Z ay kinuha sa kanyang tanda, iyon ay," + "o" - " tiyak na mga resulta pagkalkula.

Pagtukoy sa mga halaga ng nagresultang puwersa, posible upang matukoy ang punto ng application at ang direksyon ng puwersa, i.e. ang anggulo α ng ikiling nito sa abot-tanaw. Ang anggulo α ay tinutukoy mula sa tatsulok ng pwersa na binuo ayon sa Cates P "z at p" x, halimbawa, sa pamamagitan ng padaplis ng sulok sa pamamagitan ng formula:

tgα \u003d p "z / p" x.

Ang isang naaangkop na presyon ng presyon ng presyon ng TD (ibig sabihin, ang presyon ng presyon) para sa mga ibabaw ng curvilinear ay tinutukoy ng mga sumusunod na alituntunin: ang pahalang na bahagi ng P "X ay dumadaan sa sentro ng gravity ng ABC plots (pagguhit sa itaas) at ayon sa mga patakaran ng Mga mekanika para sa kaso sa pagsasaalang-alang, Z \u003d D Nar / 3 mula sa paghahambing ng eroplano I-i. Ang vertical component P "Z ay dapat pumasa sa gitna ng gravity ng cross section ng presyon ng katawan. Gamit ang mga patakaran ng mekanika, para sa isang naibigay na kaso (kalahating bilog na dami), kinakalkula namin na ang punto T D ay dapat magsinungaling sa isang distansya x \u003d 0,212d sa kaliwa ng paghahambing ng eroplano II-II. Kaya, ang mga coordinate ng sentro ng presyon ay: x - 0,212d nar at z \u003d D nar / 3. Upang makakuha ng isang vector ng resultant presyon ng puwersa mula sa punto ng coordinate center ng presyon t d, isang direktang sa isang anggulo α sa abot-tanaw ay isinasagawa.

Matapos matukoy ang mga naglo-load sa pipeline ng polimer, ang isang pagkalkula ng lakas ay dapat isagawa, ang kakanyahan nito ay upang ma-verify ang kapasidad ng pagdala ng bagong pipeline sa panahon ng pagsasagawa ng undercover sa maraming pamantayan, sa partikular, sa kondisyon ng epekto sa epekto ng panloob na presyon (i); ang kalagayan ng pinakamataas na pinahihintulutang ovatization (pagpapapangit) ng cross section ng pipe (II); Ang kalagayan ng katatagan ng pabilog na hugis ng cross section ng pipeline (III).

Ang mga sumusunod na itinuturing na pamamaraan ng pamamaraan sa pagkalkula ng lakas na may iba't ibang mga pagpipilian para sa pagsasagawa konstruksyon ng trabaho at listahan ng data ng pinagmulan para sa disenyo.

Paunang data:

Diameters: D \u003d 0.4 m; D nar \u003d 0.32 m; D vn \u003d 0.29 m.

Dami ng timbang: γ cp \u003d 25 n / m 8 llc; γ PM \u003d 9500 n / m 3; γ B \u003d 9800 n / m 3.

Ang disenyo ng panloob na presyon ng transported na substansiya na naaayon sa itaas na kinakalkula boltahe σ bend \u003d 0.8 MPa.

Ang polymer polyethylene PND pipe ay ginagamit sa isang dinisenyo na buhay ng serbisyo na 50 taon.

Ang lumang pipeline ng bakal ay matatagpuan sa isang malalim na 10 m mula sa ibabaw ng lupa at ang antas ng tubig sa lupa ay p hb \u003d 10 m ng tubig. Sining. (Od mpa); Ang pipeline ay may maraming pinsala sa anyo ng mga pagkakaiba sa mga joints ng sockets habang pinapanatili ang core ng pipe.

Sinusuri ang kapasidad ng tindig sa ilalim ng Kondisyon I.

Ang bagong pipeline ng polimer na flushed sa lumang at napailalim sa stake, sa simula ay dapat magkaroon tinatayang pagtutol Material r * mas kumpletong tinatayang boltahe σ pr:

R *\u003e σ.

Ang halaga R * ay tinutukoy ng formula:

R * \u003d k 1 r n k y k c \u003d 2,16 mpa,

kung saan ang K 1 ay ang koepisyent ng mga kondisyon ng pagtula, 0.8; R N ay isang regulatory prolonged resistance ng materyal ng pipe wall, MPA (sa panahon ng operasyon ng 50 taon at isang temperatura ng 20 ° C R \u003d 5 MPa); k y - koepisyent ng mga kondisyon sa pagtatrabaho, 0.6; k c - koepisyent ng lakas ng compounds, 0.9.

Kaya, ang kondisyon ay sinusunod: 2.16 MPa \u003e\u003e 0.8 MPA.

Sinusuri ang kapasidad ng tindig sa ilalim ng kondisyon II.

Ang kamag-anak na pagpapapangit ng vertical diameter ng pipeline (E,%) ay hindi dapat lumagpas sa pinakamataas na pinahihintulutang halaga ng seksyon ng krus, na para sa polyethylene pipe ay katumbas ng 5%.

Ang halaga at tinutukoy ng formula;

E \u003d 100ςp pr θ / 4p l d nar ≤ [E]

kung saan ang ς ay ang koepisyent na isinasaalang-alang ang pamamahagi ng pag-load at ang reaksyon ng base, ς \u003d 1.3; P PR - kinakalkula panlabas na ipinapakita load, n / m, tinutukoy ayon sa mga formula sa itaas, para sa iba't ibang mga pagpipilian Zautovka, pati na rin ang kawalan o availability ng tubig sa isang polyethylene pipeline; P l - parameter characterizing ang rigidity ng pipeline, n / m 2:

kung saan ang K e ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang epekto ng temperatura sa mga katangian ng pagpapapangit ng materyal ng pipeline, K e \u003d 0.8; E 0 - module creep materyal sa ilalim ng pag-igting, MPA (sa panahon ng operasyon 50 taon at boltahe sa pipe pader 5 MPa E 0 \u003d 100 MPa); θ ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinagsamang pagkilos ng pagpapalit ng pundasyon at panloob na presyon:

kung saan ang E G ay isang module ng reporma pagpapapangit (forge), pinagtibay depende sa antas ng selyo (para sa CP 0.5 MPa); P - panloob na presyon ng transported substance, p< 0,8 МПа.

Sequentially substituting ang unang data sa mga pangunahing formula sa itaas, pati na rin sa intermediate makuha namin ang mga sumusunod na mga resulta ng pagkalkula:

Pag-aaralan ang mga resulta na nakuha para sa kasong ito, maaari itong mapansin na upang mabawasan ang halaga ng PR, kinakailangan upang magsikap na bawasan sa zero ng laki ng P "z + p, ibig sabihin, ang pagkakapantay-pantay sa absolute value ng mga halaga Ng P "Z at R. Ito ay maaaring makamit sa pamamagitan ng isang pagbabago sa antas ng pagpuno ng tubig ng isang polyethylene pipeline. Halimbawa, kapag ang pagpuno ng katumbas ng 0.95, ang positibong vertical na bahagi ng mga pwersang presyon ng tubig p sa panloob na cylindrical ibabaw ay 694.37 n / m na may p "z \u003d -690.8 n / m, kaya inaayos ang nilalaman, maaari mong makamit Mga halaga ng pagkakapantay-pantay ng data.

Summing up ang mga resulta ng inspeksyon ng pagdala ng kapasidad sa ilalim ng kondisyon II para sa lahat ng mga pagpipilian, ito ay dapat na nabanggit na ang maximum na pinahihintulutang deformations sa polyethylene pipeline ay hindi mangyayari.

Sinusuri ang kakayahan sa tindig sa ilalim ng kondisyon III

Ang unang yugto ng pagkalkula ay upang matukoy ang kritikal na magnitude ng panlabas na unipormeng radial presyon R, MPA, na ang tubo ay makatiis nang walang pagkawala ng matatag na hugis-sectional na hugis. Para sa halaga ng R K Cr, mas mababa mula sa mga halaga na kinakalkula ng mga formula:

R kro \u003d 2√0,125p l e g \u003d 0,2104 mpa;

R kr \u003d p l +0,14285 \u003d 0.2485 mpa.

Alinsunod sa mga kalkulasyon ayon sa mga formula sa itaas, isang mas maliit na halaga ng R KRO \u003d 0.2104 MPa ay kinuha.

Ang susunod na hakbang ay ang pagpapatunay ng mga kondisyon:

kung saan ang K 2 ay ang koepisyent ng mga kondisyon ng operating ng pipeline para sa katatagan na kinuha katumbas ng 0.6; R WA ay ang halaga ng isang posibleng vacuum sa seksyon ng pagkumpuni ng pipeline, MPA; Ang R GW ay ang panlabas na presyon ng tubig sa lupa sa pagsakay sa pipeline, sa ilalim ng kondisyon ng problema P GW \u003d 0.1 MPa.

Ang kasunod na pagkalkula ay isinasagawa ng pagkakatulad sa kondisyon II sa ilang mga kaso:

• para sa kaso ng isang uniporme na pumipilit sa espasyo ng intercoux sa kawalan ng tubig sa isang polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay ginanap: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0.1739 MPA;

• ang parehong sa pagkakaroon ng filler (tubig) sa isang polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay nasiyahan: 0.2104 MPa \u003e\u003e 0.17 MPA;

• para sa kaso ng hindi pantay na supply ng espasyo ng intercoux sa kawalan ng tubig sa isang polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay ginanap: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0.1743 MPA;

• ang parehong sa pagkakaroon ng tubig sa isang polyethylene pipeline:

kaya, ang kondisyon ay ginanap: 0,2104 MPa \u003e\u003e 0.1733 MPA.

Sinusuri ang kapasidad ng pagdala sa ilalim ng Kondisyon III ay nagpakita na ang paglaban ng bilog na hugis na seksyon ng polyethylene pipeline ay sinusunod.

As pangkalahatang konklusyon Dapat pansinin na ang pagganap ng pagtatayo ng konstruksiyon sa peke ng espasyo ng intercoux para sa kaukulang mga paunang disenyo ng mga parameter ay hindi makakaapekto sa kakayahan ng tindig ng bagong Polyethylene pipeline. Kahit na sa matinding kondisyon (na may hindi pantay na suplay at mataas na antas ng tubig sa lupa), ang peke ay hindi hahantong sa hindi kanais-nais na phenomena na nauugnay sa pagpapapangit o iba pang pinsala sa pipeline.

480 kuskusin. | 150 UAH. | $ 7.5 ", mouseoff, fgcolor," #ffffcc ", bgcolor," # 393939 ");" Onmouseout \u003d "bumalik nd ();"\u003e panahon ng disertasyon - 480 kuskusin, paghahatid 10 minuto , sa paligid ng orasan, pitong araw sa isang linggo at pista opisyal

240 rubles. | 75 UAH. | $ 3.75, mouseoff, fgcolor, "#ffffcc", bgcolor, "# 393939"); " onmouseout \u003d "return nd ();"\u003e abstract ng may-akda - 240 rubles, paghahatid 1-3 oras, mula 10-19 (oras ng Moscow), maliban sa Linggo

Fighters Alexander Konstantinovich. Pagbuo ng teknolohiya at mga pamamaraan para sa pagkalkula ng matinding estado ng mga pipeline sa ilalim ng tubig "Pipe sa isang tubo": IL RGB OD 61: 85-5 / 1785

Panimula

1. Ang disenyo ng underwater pipe "pipe sa isang pipe" na may intercoupled space na puno ng isang bato 7

1.1. Dalawang-Pipe Pipeline Designs 7.

1.2. Teknikal at pang-ekonomiyang pagsusuri ng transisyon sa ilalim ng tubig ng pipeline "pipe pipe" 17

1.3. Pagsusuri ng gawaing ginawa at ang pagbabalangkas ng mga problema sa pananaliksik 22

2. Cementing technology ng intercoupled space ng pipelines "pipe sa isang pipe" 25

2.1. Mga materyales para sa pag-cemento ng fireside space 25.

2.2. Pagpili ng isang recipe para sa semento mortar 26.

2.3. Kagamitan para sa cementing 29.

2.4. Pagpuno sa paligid ng fireside space 30.

2.5. Pagkalkula ng cementing 32.

2.6. Experimental checking cementing technology 36.

2.6.1. Pag-install at pagsubok ng dalawang-pipe horse driving 36.

2.6.2. Cementing ng fireside space 40.

2.6.3. Test pipe para sa lakas 45.

3. Stress-deformed estado ng tatlong-layer pipe sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon 50

3.1. Ang mga katangian ng lakas at pagpapapangit ng cement stone 50.

3.2. Voltages sa tatlong-layer pipe kapag perceiving semento bato ng tangential stretching pagsisikap 51

4. Pang-eksperimentong pag-aaral ng mahusay na tinukoy na estado ng tatlong-layer pipe 66

4.1. Pamamaraan para sa mga pang-eksperimentong pag-aaral 66.

4.2. Model Manufacturing Technology 68.

4.3. Tumayo para sa pagsubok 71.

4.4. Mga pamamaraan para sa pagsukat ng mga deformation at pagsubok 75.

4.5. Ang epekto ng overpressure ng cementing ng mek-pipe space sa muling pamimigay ng stresses 79

4.6. Suriin ang kasapatan ng mga teoretikal na dependency 85.

4.6.1. Experimental Planning Technique 85.

4.6.2. Statistical processing ng mga resulta ng pagsubok! . 87.

4.7. Pagsubok ng natural na tatlong-layer pipe 93.

5. Teoretikal at pang-eksperimentong pag-aaral ng flexural higpit ng pipelines "pipe sa isang pipe" 100

5.1. Pagkalkula ng flexural stiffness ng pipelines 100.

5.2. Mga pang-eksperimentong pag-aaral ng flexural rigidity 108.

Mga konklusyon 113.

Pangkalahatang konklusyon 114.

Literatura 116.

Appendices 126.

Panimula sa trabaho

Alinsunod sa mga desisyon ng HShi Kongreso ng PKUS sa kasalukuyang limang taon na plano, ang mga industriya ng paggawa ng langis at gas ay binuo sa mataas na bilis, lalo na sa mga rehiyon ng Western Siberia, sa Kazakh SSR at sa hilaga ng ang European bahagi ng bansa.

Sa pagtatapos ng limang taon na plano, ang produksyon ng langis at gas ay pantay na 620-645 milyong tonelada at 600-640 bilyong metro kubiko. metro.

Upang dalhin ang mga ito, kinakailangan upang isagawa ang pagtatayo ng mga makapangyarihang pangunahing pipelines na may mataas na antas ng automation at pagpapatakbo kahusayan.

Ang isa sa mga pangunahing gawain sa HP limang taon na plano ay ang karagdagang pinabilis na pag-aayos ng mga patlang ng langis at gas, ang pagtatayo ng bago at pagtaas ng kapasidad ng mga umiiral na mga sistema ng gas-transporting, mula sa mga rehiyon ng Western Siberia hanggang sa mga pangunahing lugar ng paggamit ng langis at gas - sa gitnang at kanlurang lugar ng bansa. Ang mga pipelines ng isang makabuluhang lawak sa kanilang mga paraan ay i-cross ang isang malaking bilang ng iba't ibang mga obstacles ng tubig. Ang mga transition sa pamamagitan ng mga obstacle ng tubig ay ang pinaka-kumplikado at responsableng mga bahagi ng linear na bahagi ng mga pangunahing pipeline, kung saan ang pagiging maaasahan ng kanilang trabaho ay nakasalalay. Sa kaso ng pagtanggi sa mga transition sa ilalim ng tubig, ang napakalaking pinsala sa materyal ay inilalapat, na tinukoy bilang ang halaga ng pinsala sa consumer, transportasyon enterprise at mula sa polusyon sa kapaligiran.

Ang pag-aayos at pagpapanumbalik ng mga transition sa ilalim ng tubig ay isang mahirap na gawain na nangangailangan ng mga makabuluhang pwersa at paraan. Minsan ang gastos ng pag-aayos ng paglipat ay lumampas sa mga gastos sa pagtatayo nito.

Samakatuwid, ang pagtiyak ng mataas na pagiging maaasahan ng mga transition ay binabayaran ng malaking pansin. Dapat silang magtrabaho nang walang pagkabigo at pag-aayos sa buong kinakalkula na buhay ng mga pipeline.

B. Sa kasalukuyan, upang madagdagan ang pagiging maaasahan, ang mga transition ng mga pangunahing pipelines sa pamamagitan ng mga obstacle ng tubig ay itinayo sa dalawang tumpak na pagpapatupad, i.e. Sa kahanay, ang pangunahing thread sa isang distansya ng hanggang sa 50 m mula dito ay inilatag dagdag - backup. Ang naturang reserbasyon ay nangangailangan ng double capital investment, ngunit habang nagpapakita ang operating experience, hindi laging tiyakin ang kinakailangang pagiging maaasahan ng pagpapatakbo.

Kamakailan lamang, ang mga bagong nakakatulong na mga scheme ay binuo na tinitiyak ang mas mataas na pagiging maaasahan at lakas ng mga transition ng isang thread.

Ang isa sa mga solusyon na ito ay ang pagtatayo ng pipeline tube "pipe sa isang pipe" na may isang intercoupled space na puno ng stone ng semento. Sa USSR, ang isang bilang ng mga transition kasama ang nakabubuo scheme "pipe sa pipe" ay nakabubuti na. Ang matagumpay na karanasan ng disenyo at pagtatayo ng naturang mga transition ay nagpapahiwatig na ang teoretikal at mga nakagagaling na desisyon Ayon sa teknolohiya ng pag-install at pagtula, pagkontrol sa kalidad ng welded joints, ang pagsubok ng dalawang pipe ng pipe ay sapat na dinisenyo. Ngunit, dahil ang interlocking space ng constructed transition ay puno ng likido o gas, pagkatapos ay mga katanungan na may kaugnayan sa mga tampok ng konstruksiyon ng mga pipeline sa ilalim ng tubig ng pipelines "tubo sa isang pipe" na may isang intercoux space na puno ng semento bato ay mahalagang bago at hindi mahusay na pinag-aralan .

Samakatuwid, ang layunin ng gawaing ito ay ang pang-agham na pagbibigay-katarungan at pagpapaunlad ng teknolohiya para sa pagtatayo ng mga pipeline sa ilalim ng tubig "pipe sa isang tubo" na may isang intercoux space na puno ng stone ng semento.

Para sa ehersisyo, isang malaking programa ang ginanap

teoretikal at pang-eksperimentong pag-aaral. Ang posibilidad ng paggamit upang punan ang intercoupled space.

mga pipeline ng tubig "Pipe sa isang tubo" ng mga materyales, kagamitan at teknolohikal na mga diskarte na ginagamit sa mahusay na cemento. Ang isang pang-eksperimentong bahagi ng pipeline ng ganitong uri ay itinayo. Ang mga formula ay nagmula sa pagkalkula ng mga stress sa tatlong-layer pipe sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon. Ang mga pang-eksperimentong pag-aaral ng stress-strain state of three-layer pipes para sa mga pangunahing pipeline ay natupad. Ang formula ay nagmula para sa pagkalkula ng flexural na tigas ng tatlong-layer pipe. Tinukoy ng eksperimento ang flexural rigidity ng pipeline "pipe sa isang pipe".

Batay sa pagpapatupad ng pananaliksik, ang pansamantalang pagtuturo para sa disenyo at teknolohiya ng konstruksiyon ng pilot-industrial underwater transition ng gas pipelines para sa presyon 10 at higit pa MPA type "pipe sa isang pipe" na may cementing ng inter-tube space "at "Mga tagubilin para sa disenyo at pagtatayo ng marine underwater pipelines sa isang nakabubuo scheme" pipe sa pipe "na may cementing ng intercoux space" na inaprobahan ng Ministri ng Gasprom noong 1982 at 1984

Ang mga resulta ng tesis ay halos ginagamit sa disenyo ng transition sa ilalim ng tubig ng urengoy gas pipeline - uzhgorod sa pamamagitan ng R "Kanan Hetta, Disenyo at pagtatayo ng mga lugar ng langis pipelines Dragobych - Strya at Kremenchug - Lubny - Kiev, sektor ng dagat pipelines Arrow 5 - Beach at Golitsyno -bergegeg.

Ang may-akda salamat sa ulo ng istasyon ng Moscow ng underground gas imbakan ng produksyon asosasyon "Mostrsgaz" Om, Shippernikova, ulo ng laboratoryo ng lakas ng gas pipeline pipe ng Vniigaz, Cand. Tehn. Science n.i. Anenenkova, chief of dejection fastening ng ekspedisyon ng rehiyon ng Moscow ng malalim na pagbabarena o.g. Drogaline para sa tulong sa pag-oorganisa at pagsasagawa ng mga pang-eksperimentong pag-aaral.

Teknikal at pang-ekonomiyang pagtatasa ng paglipat sa ilalim ng tubig ng pipeline "pipe sa isang pipe"

Ang paglipat ng pipeline "pipe sa pipe" na mga transition ng mga pangunahing pipelines sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay nabibilang sa pinaka-responsable at kumplikadong bahagi ng track. Ang mga pagkabigo ng naturang mga transition ay maaaring maging sanhi ng isang matalim pagbawas sa pagganap o isang kumpletong paghinto ng paglipat ng produkto na transported. Ang pagkumpuni at pagpapanumbalik ng mga pipeline sa ilalim ng tubig ay kumplikado at mahal. Kadalasan ang gastos ng pag-aayos ay commercialized sa gastos ng pagbuo ng isang bagong paglipat.

Underwater transition ng pangunahing pipelines ayon sa mga kinakailangan ng snip 11-45-75 [70] ay aspaltado sa dalawang mga thread sa isang distansya ng hindi bababa sa 50 m mula sa isa pa. Sa pamamagitan ng naturang reserbasyon, ang posibilidad ng problema na walang operasyon ng paglipat bilang isang sistema ng transportasyon bilang isang buo ay ang pagtaas. Ang gastos ng pagbuo ng isang backup na thread, bilang isang panuntunan, tumutugma sa mga gastos sa pagpapanatili ng pangunahing o kahit na lumampas sa kanila. Samakatuwid, maaari naming ipalagay na ang pagtaas ng pagiging maaasahan dahil sa reservation ay nangangailangan ng pagdodoble ng mga pamumuhunan. Samantala, ang operating karanasan ay nagpapakita na ang isang paraan upang madagdagan ang pagiging maaasahan ng pagpapatakbo ay hindi laging nagbibigay ng positibong resulta.

Ang mga resulta ng pag-aaral ng mga deformations ng mga proseso ng channel ay nagpakita na ang mga zone ng mga deformities ng bedrid makabuluhang lumampas sa distansya sa pagitan ng mga transition aspaltado. Samakatuwid, ang pag-blur ng pangunahing at reserbang thread ay nangyayari halos sabay-sabay. Dahil dito, ang pagtaas ng pagiging maaasahan ng mga transisyon sa ilalim ng tubig ay dapat isagawa sa maingat na pagsasaalang-alang sa hydrology ng reservoir at pag-unlad ng mga constructs ng mga transition na may mas mataas na pagiging maaasahan kung saan ang paglipat ng subsea ay nagsagawa ng isang kaganapan na humahantong sa isang paglabag sa pipeline tightness . Kapag pinag-aaralan, ang mga sumusunod na nakakatulong na solusyon ay isinasaalang-alang: Ang dalawang-dimensional single-tube na disenyo ng pipelines ay inilatag sa parallel sa layo na 20-50 m mula sa isa pa; Solid underwater pipeline. concrete Coating.; Ang disenyo ng pipeline "pipe sa isang pipe" nang hindi pinupuno ang puwang ng inter-tube at napuno ng stone ng semento; Ang transition na itinayo ng hilig na paraan ng pagbabarena.

Mula sa mga graph na ipinapakita sa Fig. 1.10, ito ay sumusunod na ang pinakamalaking inaasahang posibilidad ng problema-libreng operasyon sa transition sa ilalim ng tubig ng pipeline "pipe sa isang pipe" na may intercoupled space na puno ng stone ng semento, maliban sa transition na itinayo ng hilig na paraan ng pagbabarena.

Sa kasalukuyan, ang mga pang-eksperimentong pag-aaral ng pamamaraang ito at ang pag-unlad ng mga pangunahing teknolohikal na solusyon nito ay isinasagawa. Dahil sa pagiging kumplikado ng paglikha ng mga rig ng pagbabarena para sa hilig na pagbabarena, mahirap asahan ang isang malawak na pagpapatupad ng isang malawak na pagpapakilala sa pagsasanay ng pipeline construction ng paraan na ito. Bilang karagdagan, ang pamamaraan na ito ay maaaring gamitin sa pagtatayo ng mga transition ng isang maliit na haba lamang.

Para sa pagtatayo ng mga transition kasama ang nakabubuo scheme "pipe sa isang tubo" na may isang intercoux space na puno ng stone ng semento, walang pag-unlad ng mga bagong machine at mekanismo ay kinakailangan. Kapag nag-install at naglalagay ng dalawang pipe ng pipe, ang parehong mga machine at mekanismo ay ginagamit, tulad ng sa pagtatayo ng single-tube, at para sa paghahanda ng semento mortar at pagpuno, ang cementing equipment na ginagamit para sa fastening ng langis at gas wells.Sa kasalukuyan, maraming libong cementing machine at cement-mixing machine ang pinatatakbo sa Schnazamprom at Minnefteproma system.

Ang pangunahing teknikal at pang-ekonomiyang tagapagpahiwatig ng pipeline sa ilalim ng tubig transition iba't ibang mga disenyo Ipinapakita sa talahanayan, 1.1, ang mga kalkulasyon ay ginawa para sa paglipat ng tubig sa prototype gas pipeline para sa isang presyon ng 10 MPa nang hindi isinasaalang-alang ang gastos shut-off reinforcement.. Ang haba ng paglipat ay 370 m, ang distansya sa pagitan ng mga parallel na thread na 50 m. Ang mga tubo ay gawa sa bakal X70 na may lakas ng ani (FL - 470 MPa at ang limitasyon ng lakas ng є6R \u003d 600 MPa. Ang kapal ng mga dingding ng mga tubo at ang kinakailangang karagdagang ballasting para sa mga variant i, p at w ay kinakalkula para sa snip 11-45-75 [70]. Ang kapal ng pader ng pabahay sa sagisag ay tinutukoy para sa ikatlong pipeline ng kategorya. Ring voltages sa dingding ng mga tubo mula sa operating pressure para sa mga pagpipiliang ito ay kinakalkula gamit ang formula para sa manipis na pader na pipa.

Sa disenyo ng pipeline "pipe sa isang pipe" na may isang intercoupled space na puno ng semento bato, ang kapal ng pader ng panloob na tubo ay tinutukoy ayon sa pamamaraan na ibinigay sa [E], ang kapal ng panlabas na pader ay kinuha 0.75 kapal ng panloob. Ang mga voltages ng singsing sa mga tubo ay kinakalkula ng mga formula 3.21 ng gawaing ito, ang mga katangian ng physico-mekanikal ng semento at pipe metal ay tinatanggap ng parehong bilang kapag kinakalkula ang talahanayan. 3.1. Ang reference standard ($ 100) ay pinagtibay ang pinaka-karaniwang dalawang-dimensional na single-pipe na disenyo ng paglipat na may cast-iron ballasting. Tulad ng makikita mula sa talahanayan. At disenyo ng metal-kapasidad ng pipeline "pipe sa isang pipe" na may isang intercoux space na puno ng stone ng semento, bakal at cast iron sa higit sa 4 na beses

Kagamitan para sa cementing.

Ang mga partikular na tampok ng produksyon ng trabaho sa paglagay ng espasyo ng inter-tube ng pipelines "pipe sa isang pipe" sanhi ng mga kinakailangan para sa cementing equipment. Ang pagtatayo ng mga transition ng mga pipeline ng puno ng kahoy sa pamamagitan ng mga hadlang sa tubig ay isinasagawa iba't ibang mga distrito Mga bansa, kabilang ang remote at mahirap maabot. Ang mga distansya sa pagitan ng mga site ng konstruksiyon ay umaabot ng daan-daang kilometro, kadalasan sa kawalan ng maaasahang mga komunikasyon sa transportasyon. Samakatuwid, ang cementing equipment ay dapat magkaroon ng mahusay na kadaliang kumilos at maginhawa para sa malayuan na transportasyon sa mga kondisyon ng off-road.

Ang bilang ng semento mortar na kinakailangan upang punan ang puwang ng inter-tube ay maaaring umabot ng daan-daan kubiko metro, at ang presyur sa panahon ng iniksyon ng solusyon ay maraming megapascals. Dahil dito, ang cementing equipment ay dapat magkaroon ng mataas na pagganap at kapangyarihan upang matiyak ang paghahanda at pag-iniksyon sa intercoupled space ng kinakailangang halaga ng solusyon sa panahon na hindi lumalagpas sa pampalapot na oras nito. Kasabay nito, ang kagamitan ay dapat na maaasahan sa operasyon at magkaroon ng sapat na mataas na ekonomiya.

Ang pinaka-ganap na tinukoy na mga kondisyon ay nakakatugon sa kumplikadong kagamitan na dinisenyo upang makapag-cemento ng mga balon [72]. Ang kumplikadong kasamang: mga yunit ng cementing, cementosme-prevailing machine, auto-cement agent at trucks ng tangke, mga istasyon ng kontrol at kontrol ng proseso ng pag-cemento, pati na rin auxiliary equipment. at warehouses.

Ang paghahalo ng mga machine ay ginagamit upang ihanda ang solusyon. Ang mga pangunahing node ng tulad ng isang makina ay ang bunker, dalawang pahalang na discharge auger at isang hilig loading auger at isang paghahalo aparato ng vacuo-haydroliko uri. Ang bunker ay karaniwang naka-install sa chassis ng isang kotse ng mas mataas na passability. Ang mga augers ay pinalakas ng traksyon engine ng kotse.

Ang iniksyon ng solusyon sa espasyo ng interlock ay isinasagawa sa pamamagitan ng isang semento yunit na naka-mount sa. Ang tsasis ng isang malakas na kargamento kotse. Ang yunit ay binubuo ng isang cement pump mataas na presyon Upang i-download ang solusyon, ang bomba para sa supply ng tubig at ang engine dito, dimensional tank, sari-sari ng pump at ang collapsible metal trickbird.

Ang control ng proseso ng pag-cemento ay isinasagawa gamit ang istasyon ng SC-2M, na nagbibigay-daan sa iyo upang kontrolin ang presyon, pagkonsumo, lakas ng tunog at density ng injected solution.

Sa maliit na volume ng intercubate space (hanggang sa ilang dosenang kubiko metro), mortar sapatos na pangbabae at mortar mixers na ginagamit para sa paghahanda at pumping mortar ay maaari ding gamitin para sa cemento.

Ang cementing ng inter-tube space ng underwater pipelines "pipe sa isang pipe" ay maaaring isagawa parehong pagkatapos ng kanilang pagtula sa ilalim ng dagat trench, at bago pagtula - sa baybayin. Ang pagpili ng cementing venue ay depende sa mga partikular na topographical na kondisyon ng konstruksiyon, haba at diameter ng paglipat, pati na rin ang pagkakaroon ng mga espesyal na kagamitan para sa paglalagay at pagtula ng pipeline. Ngunit mas mabuti ang pag-cemento ng mga pipeline na inilagay sa ilalim ng dagat.

Ang pag-cemento ng intercoupled space ng pipelines na dumadaan sa bahagi ng floodplain (sa baybayin) ay isinasagawa pagkatapos itabi ang mga ito sa trench, ngunit bago ang saligan ng lupa ", kung kinakailangan, tinitiyak ang karagdagang ballasting, ang intercoupled space bago ang cementing maaari mapuno ng tubig. Ang supply ng solusyon sa pagitan ng pipe ay nagsisimula mula sa ilalim na punto ng pipeline. Ang ani ng hangin o tubig ay isinasagawa ng mga espesyal na tubo na may mga balbula na naka-install sa panlabas na pipeline sa itaas na mga punto nito.

Matapos ang isang kumpletong pagpuno ng intercoupled space at ang simula ng solusyon, ang rate ng feed nito ay nabawasan at patuloy na i-download hanggang sa isang solusyon ng density ng injected density ay nakabalangkas mula sa outlet nozzle, pagkatapos ay magkakapatong ang mga balbula sa labasan Ang mga nozzle at sa intercoupled space ay lumilikha ng overpressure. Dati panloob na pipeline. Gumawa ng backpressure na pumipigil sa pagkawala ng katatagan ng mga pader nito. Sa pag-abot sa kinakailangang overpressure sa puwang ng interlock, ang balbula sa nozed nozzle ay sarado. Ang tightness ng interbag space at ang presyon sa panloob na pipeline ay napanatili para sa oras na kinakailangan upang patatagin ang semento mortar.

Kapag ang pagpuno, ang mga sumusunod na pamamaraan ng pag-cemento ng inter-tube space ng pipelines "pipe sa isang tubo" ay maaaring gamitin: direktang; sa tulong ng mga espesyal na pipelines ng semento; ang seksyon ng semento ay ibinibigay sa intercubable space ng pipeline , na kung saan displaces hangin o tubig sa loob nito. Ang supply ng solusyon at ang ani ng hangin o tubig ay isinasagawa sa mga tubo na may mga balbula na naka-mount sa panlabas na pipeline. Ang pagpuno sa buong lugar ng pipeline ay isinasagawa sa isang pagtanggap.

Sa paglipas ng tulong ng mga espesyal na pipelines ng semento sa kasong ito, ang maliit na diameter pipeline ay naka-install sa puwang ng interlock, kung saan ang solusyon sa semento ay ibinibigay. Ang paglagay ay isinasagawa pagkatapos ng pagtula dalawang pipe pipeline sa underwater trench. Semento mortar Nagsilbi sa cementing pipelines sa mas mababang punto ng inilatag pipeline. Ang pamamaraang ito ng cementing ay ginagawang posible upang matiyak ang pinaka-husay na pagpuno ng inter-tube space inilatag sa ilalim ng tubig trench ng pipeline.

Ang sectional cementing ay maaaring ilapat sa kaganapan ng isang kakulangan ng cementing equipment o malalaking haydroliko resistances sa iniksyon ng isang solusyon na hindi pinapayagan ang cemembering ng buong bahagi ng pipeline para sa isang pagtanggap. Kasabay nito, ang paglalagay ng espasyo ng inter-tube ay isinasagawa ng mga indibidwal na seksyon. Ang haba ng mga seksyon ng cemento ay depende sa mga teknikal na katangian ng kagamitan sa simento. Para sa bawat seksyon ng pipeline, ang mga hiwalay na grupo ng mga tubo para sa pag-download ng cement mortar at air o water output ay naka-install.

Upang punan ang interlocking space ng pipelines "Pipe sa isang pipe" semento mortar, ito ay kinakailangan upang malaman ang bilang ng mga materyales at kagamitan na kinakailangan para sa cementing, pati na rin ang oras ng pagsasakatuparan ng pagpapatupad nito. Kinakailangan ang sementong mortar para sa pagpuno sa pagitan

Voltages sa tatlong-layer pipe kapag perceiving semento bato ng tangential tensile pagsisikap

Ang matinding estado ng tatlong-layer pipe na may intercoupled space na puno ng semento bato (kongkreto), sa ilalim ng pagkilos ng panloob na presyon, itinuturing sa kanilang mga gawa PP Borodav-Kein [9], Aialekseev [5], Raabdullin sa panahon ng Konklusyon Formula Ang mga may-akda ay kinuha ang teorya na ang singsing mula sa semento bato perceives ang makunat tangential pagsisikap at ang crack sa panahon ng init-burn ay hindi mangyayari. Ang stone ng semento ay itinuturing bilang isang isotropic na materyal na may parehong modulus ng pagkalastiko sa panahon ng kahabaan at compression, at, naaayon, ang mga voltages sa singsing mula sa semento bato ay tinutukoy ng pilay formula.

Ang pagtatasa ng mga katangian ng lakas at pagpapapangit ng stone ng semento ay nagpakita na ang makunat at compression module nito ay hindi pantay, at ang tensile strength limit ay mas mababa kaysa sa lakas ng compression.

Samakatuwid, sa disertasyon trabaho, matematiko pagbabalangkas ng problema para sa isang tatlong-layer tube na may intercoupled space na puno ng isang iba't ibang mga pormal na materyal ay ibinigay, at isang pagtatasa ng nakababahalang estado sa tatlong-layer pipe ng pangunahing pipelines sa ilalim ng aksyon ng panloob na presyon ay natupad.

Kapag tinutukoy ang mga stress sa isang tatlong-layer pipe mula sa pagkilos ng panloob na presyon, isinasaalang-alang namin ang singsing ng isang solong haba, ang donut ng tatlong-layer pipe. Ang nakababahalang estado sa ito ay tumutugma sa matinding estado sa pipe, kapag (en \u003d 0. Tanner stresses sa pagitan ng ibabaw ng semento bato at pipe ay kinuha katumbas ng zero, dahil ang mga pwersa ng clutch sa pagitan ng mga ito ay hindi gaanong mahalaga. Inner at panlabas na pipa ay itinuturing na manipis na napapaderan. Semento bato singsing sa interlock space, isinasaalang-alang namin ang makapal na pader, na ginawa mula sa isang iba't ibang-diborsiyo materyal.

Hayaan ang tatlong-layer tube sa ilalim ng impluwensiya ng panloob na presyon ng PQ (Larawan 3.1), pagkatapos ay ang panloob na presyon ng P at panlabas na RR.sanhi ng mga resisters ng panlabas na tubo at semento bato upang ilipat ang panloob.

Sa panlabas na tubo ay may panloob na presyon ng PG na dulot ng pagpapapangit ng stone ng semento. Ang singsing ng semento ay nasa ilalim ng aksyon panloob na Distrito at panlabas na 2 pressures.

Tangential stresses sa panloob at panlabas na tubo sa ilalim ng pagkilos ng PQ, PJ at PG pressures ay tinutukoy: kung saan ri, at і, l 2, 6z ay radii at kapal ng mga pader ng panloob at panlabas na pipe. Tangential at radial stresses sa semento bato singsing matukoy ng mga formula na nakuha upang malutas ang axies-metric problema ng guwang silindro na ginawa mula sa isang iba't ibang mga materyal sa ilalim ng impluwensiya ng panloob at panlabas na presyon ["6]: semento bato sa panahon ng stretching at compression. Sa mga formula sa itaas (3.1) at (3.2) hindi kilalang mga halaga ng presyon PJ at P2. Nakita namin ang mga ito mula sa mga kondisyon ng pagkakapantay-pantay ng mga hugis ng hugis ng hugis ng mga ibabaw ng latagan ng simento bato sa ibabaw ng panloob at panlabas tubes. Dependence ng kamag-anak tangential deformations mula sa radial displacements (s) ay may form [53] relasyon ng kamag-anak na deformations mula sa voltages para sa pipes g 53] matukoy ang formula

Tumayo para sa pagsubok

Ang pagsasentro ng mga tubo (Larawan 4.2) ng panloob ko at ang panlabas na 2 at ang pagbubuklod ng espasyo ng inter-tube ay ginanap gamit ang dalawang singsing na singsing na 3 worsted sa pagitan ng mga pipa. Sa panlabas na tubo vvu-. Dalawang fittings 9 ay isa - isa upang i-download ang semento mortar sa interlock space, ang iba pang - para sa air output.

Arched Space of Models Volume 2g \u003d 18.7 liters. Puno ng isang solusyon na niluto mula sa isang Tipland Portland semento para sa "malamig" na mga balon ng zdolbunovsky planta, na may ratio ng tubig-semento sa / c \u003d 0.40, ang density p \u003d 1.93 t / m3, ang pagkalat ng kono sa \u003d 16.5 cm , ang simula ng setting na T \u003d 6 h. 10 luad, dulo ng pagtatakda ng t "_ \u003d 8 h. 50 min", ang limitasyon ng lakas ng dalawang araw-araw na sample ng stone ng semento para sa baluktot at PC \u003d 3.1 SHA. Ang mga katangiang ito ay tinutukoy ng pamamaraan mga karaniwang pagsubok Tampon-made portland semento para sa malamig na mga balon (_31j.

Ang mga limitasyon ng lakas ng mga sample ng stone ng semento para sa compression at lumalawak sa simula ng mga pagsubok (30 araw pagkatapos ng pagpuno ng inter-pipe space na may semento solusyon) B \u003d 38.5 MPa, BC \u003d 2.85 sha, ang modulus ng pagkalastiko Sa compression ng en \u003d 0.137 to5 sha, poisson coefficient ft \u003d 0.28. Ang pagsubok ng semento bato sa compression ay ginanap sa mga halimbawa ng kubiko hugis na may buto-buto 2 cm; Sa paglawak - sa mga sample sa anyo ng walong, cross-sectional area sa isang makitid na 5 cm. Para sa bawat pagsubok, 5 sampol ang ginawa. Ang mga sample ay solid sa isang silid na may 100% kamag-anak na kahalumigmigan. Upang matukoy ang modulus ng pagkalastiko ng stone ng semento at ang koisson koepisyent, ang pamamaraan na iminungkahi ng millet ay ginamit. K.v.rupropenet [_ 59 j. Ang mga pagsusulit ay ginanap sa mga cylindrical sample na may diameter na 90 mm at haba ng 135 mm.

Ang solusyon sa intercubate space ng mga modelo ay ibinigay gamit ang isang espesyal na dinisenyo at manufactured pag-install, ang diagram ng kung saan ay ipinapakita sa Fig. 4.3.

Sa tangke 8, ang mortar ng semento ay ibinuhos na may takip, pagkatapos ay ang pabalat ay na-install sa lugar at ang solusyon compressed air. Hunhon ang kanilang sarili sa intercugural space ng model II.

Pagkatapos ng ganap na pagpuno ng intercoupled space, ang balbula 13 sa outlet ng sample ay overlapped at sa interlock space lumikha ng isang overpressure ng cementing, na kung saan ay isinasagawa sa pamamagitan ng presyon ng gauge 12. Sa pag-abot sa kinakalkula presyon, ang balbula ay hinarangan sa Ang inlet nozzle, pagkatapos ay ang labis na presyon ay naka-disconnect at ang modelo ay naka-disconnect mula sa pag-install. Sa panahon ng hardening ng solusyon, ang modelo ay nasa isang vertical na posisyon.

Ang mga hydraulic test ng tatlong-layer pipe modelo ay ginanap sa isang stand na dinisenyo at manufactured sa Kagawaran ng mga metal ng mga mina at gp. I.m.iubkina. Ang diagram ng booth ay ipinapakita sa Fig. 4.4, pangkalahatang form - Sa Fig. 4.5.

Ang pipe model II ay inilagay sa test chamber 7 sa gilid ng takip 10. Ang modelo na itinakda na may bahagyang ikiling ay puno ng langis mula sa tangke 13 centrifugal pump 12, habang ang mga balbula 5 at 6 ay bukas. Sa pamamagitan ng pagpuno ng modelo ng langis, ang mga balbula na ito ay sarado, ang balbula ay binuksan 4 at naka-on ang mataas na presyon ng bomba I. Ang labis na presyon ay pinalabas, binubuksan ang balbula 6. Ang kontrol ng presyon ay isinagawa ng dalawang sample pressure gauges 2, kinakalkula sa 39, 24 mia (400 kgf). Upang ipakita ang impormasyon mula sa mga sensor na naka-install sa mga modelo, ginamit ang mga stranded cable 9.

Pinahintulutan ng stand ang mga eksperimento sa isang presyon ng hanggang sa 38 MPa. Ang mataas na presyon ng pump VD-400 / 0.5 E ay may isang maliit na supply - 0.5 L / h, na naging posible upang isagawa ang makinis na paglo-load ng mga sample.

Ang pag-sealing ng lukab ng modelo ng modelo ay isinasagawa ng isang espesyal na sealing device, hindi kasama ang epekto ng mga pagsisikap ng axial stretching sa modelo (Larawan 4.2).

Ang makunat na mga pagsisikap ng ehe na nagmumula sa pagkilos ng presyon sa mga piston ay halos ganap sa pamalo ng stem 10. Tulad ng ipinapakita na mga strainer, ang isang maliit na paghahatid ng mga pwersang lumalawak (humigit-kumulang 10%) ay nangyayari dahil sa pagkikiskisan sa pagitan ng mga ordinaryo ng goma na 4 at ang Inner Tube 2.

Kapag ang mga modelo ng pagsubok na may iba't ibang panloob na diameters ng panloob na tubo, ang mga piston ng iba't ibang diameters ay ginamit. Para sa pagsukat ng deformed estado ng mga katawan gamitin iba't ibang mga pamamaraan at mga pondo)