Na-update ang GOST 22690. Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok
Ang compressive strength ng kongkreto ay ang pangunahing tagapagpahiwatig na nagpapakilala sa kongkreto.
Mayroong dalawang mga sistema para sa pagpapahayag ng tagapagpahiwatig na ito:
Ang compressive strength ng kongkreto ay ang pangunahing tagapagpahiwatig na nagpapakilala sa kongkreto. Nasa kanya na ang hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas monolitikong istruktura... Mayroong dalawang mga sistema para sa pagpapahayag ng tagapagpahiwatig na ito:
- Konkretong klase, B ay ang tinatawag na lakas ng kubo (i.e. isang compressible na hugis-kubo na ispesimen), na nagpapahiwatig ng pagtitiis ng presyon sa MPa. Ang maliit na bahagi ng posibilidad ng pagkabigo sa panahon ng pagsubok ng lakas ng kongkreto ay hindi lalampas sa 5 mga yunit sa 100 nasubok na mga sample. Ito ay itinalaga ng Latin na titik B at isang numero na nagpapahiwatig ng lakas sa MPa. Ayon sa SNiP 2.03.01–84 "Konkreto at reinforced concrete structures".
- Konkretong grado, M ay ang ultimate compressive strength ng kongkreto, kgf / cm². Ito ay itinalaga ng Latin na titik M at mga numero mula 50 hanggang 1000. Ang maximum na paglihis na nagpapahintulot sa kontrol at pagtatasa ng kongkretong lakas alinsunod sa GOST 26633-91 "Ang mabigat at pinong kongkreto ay 13.5%.
Ang kongkretong grado at klase ay tinutukoy pagkatapos ng 28 araw mula sa araw ng pagbuhos, sa ilalim ng normal na mga kondisyon, o ang pagkalkula ay isinasagawa na isinasaalang-alang ang koepisyent (pagkatapos ng 7-14 araw ang materyal ay nakakakuha ng 60-80% ng lakas ng tatak, pagkatapos 28 araw tungkol sa 100%, pagkatapos ng 90 araw -130%.). Ultrasonic na pamamaraan hindi mapanirang pagsubok ang kongkreto ay isinasagawa, bilang panuntunan, sa intermediate at disenyo ng edad ng reinforced concrete structure.
Ang lakas ng kongkreto ay naiimpluwensyahan ng maraming mga kadahilanan: ang aktibidad ng semento, ang nilalaman ng semento, ang ratio ng tubig sa semento ayon sa timbang, ang kalidad ng mga pinagsama-samang, ang kalidad ng paghahalo at ang antas ng compaction, ang edad at mga kondisyon ng kongkretong hardening, paulit-ulit na panginginig ng boses. Ang bilis ng kongkretong hardening ay lubos na naiimpluwensyahan ng temperatura at halumigmig ng kapaligiran. Ang isang kapaligiran na may temperatura na 15–20 ° C at humidity ng hangin na 90–100% ay itinuturing na normal na may kondisyon. Sa pagtaas ng nilalaman ng semento sa kongkreto, ang lakas nito ay tumataas sa isang tiyak na limitasyon. Pagkatapos ay bahagyang lumalaki ito, habang ang iba pang mga katangian ng kongkreto ay lumala: pag-urong at pagtaas ng kilabot. Samakatuwid, hindi inirerekomenda na magdagdag ng higit sa 600 kg ng semento bawat 1 m³ ng kongkreto.
Pagsang-ayon ng kongkretong grado (M) sa klase (B) at lakas ng compressive
|
Konkretong grado, M |
Konkretong klase, B |
Lakas, MPa |
Lakas, kg / cm 2 |
Pamamaraan ng pag-chipping sumasakop sa isang espesyal na lugar sa mga hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Isinasaalang-alang hindi mapanirang paraan, ang paraan ng paghihiwalay sa chipping ay sa esensya isang mapanirang paraan, dahil ang lakas ng kongkreto ay tinatantya ng puwersa na kinakailangan upang sirain ang isang maliit na dami ng kongkreto, na ginagawang posible upang pinakatumpak na tantyahin ang aktwal na lakas nito. Samakatuwid, ang pamamaraang ito ay ginagamit hindi lamang upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng hindi kilalang komposisyon, ngunit maaari ring magsilbi upang makabuo ng mga pagdepende sa pagkakalibrate para sa iba pang mga hindi mapanirang pamamaraan ng pagsubok. Ang pamamaraang ito ay inilalapat sa mga mabibigat na kongkreto at istrukturang kongkreto sa magaan na pinagsama-samang mga monolitik at gawa na kongkreto at reinforced concrete na mga produkto, istruktura at istruktura at nagtatatag ng paraan para sa pagsubok ng kongkreto at pagtukoy ng compressive strength nito sa pamamagitan ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang isang espesyal na anchor device ay hinila. labas nito. ganyan ultrasonic na pamamaraan para sa pagsubok ng kongkretong lakas ay nagbibigay-daan sa iyo upang matukoy ang compressive strength para sa kongkreto sa hanay ng lakas mula 5.0 hanggang 100.0 MPa. Sa pagbuo ng pamantayan, ginamit ang mga materyales mula sa GOST 22690–88.
Isa sa pinakakaraniwan at mabisang paraan Ang hindi mapanirang pagsubok ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay isang pagsukat na may sclerometro, o bilang tinatawag din itong, Schmidt's hammer.
Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: kagamitan na ginamit
Ang mga device sa ibaba ay maaaring gamitin upang magsagawa ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkreto. Nagbibigay-daan ito sa iyo na mas tumpak na mahulaan katangiang pisikal handa na reinforced concrete structures, na nangangahulugang - upang mabawasan ang mga pagkalugi organisasyon sa pagtatayo at upang protektahan ang customer ng trabaho mula sa lahat ng uri ng kaguluhan.
Sa iba pang mga bagay, ang naturang kontrol sa kalidad ng kongkreto ay nagbibigay-daan para sa mga inspeksyon ng kongkreto, ang temperatura kung saan ay bumaba sa ibaba 0 ° C. Mga tradisyonal na pamamaraan Ang kontrol sa kalidad ng kongkreto sa mga kondisyon ng laboratoryo ay hindi maaaring ipagmalaki ang gayong kaginhawahan: dati ay kinakailangan na kumuha ng sample at suriin ito sa temperatura ng silid sa laboratoryo. Interesting modernong solusyon gayundin sa katotohanang hindi maaaring gamitin ng mga kontratista ang mga serbisyo ng mga dalubhasang organisasyon sa bawat yugto mga gawaing konstruksyon... Sa turn, ang mga espesyalista ay maaaring nakapag-iisa na pumunta sa site at magsagawa ng pagsusuri sa kalidad ng kongkreto alinsunod sa mga pamantayan ng GOST. Ang kagamitan ay medyo compact at mobile, at ang paghahanda ng mga resulta ay tumatagal ng isang minimum na oras.
Kagamitang ginamit
Schmidt hammer Orihinal na Schmidt type N
Pagsubok ng mga kongkretong produkto sa pamamagitan ng Schmidt hammer Original Schmidt ay ang pinakalaganap na pamamaraan ng pagsukat sa buong mundo na hindi sumisira sa kongkreto alinsunod sa GOST 22690-2015
Para sa bawat partikular na pagsubok sa mga kongkretong produkto, nag-aalok ang Proceq ng naaangkop na modelo ng martilyo.
Ang orihinal na Schmidt concrete hammer model ay available na may iba't ibang impact energies para sa pagsubok ng mga materyales ng iba't ibang uri at laki.
Ang aming mga uri ng martilyo na N, NR, L at LR ay espesyal na idinisenyo upang suriin ang kalidad at lakas ng compressive ng mga kongkretong produkto mula 10 hanggang 70 N / mm2 (1,450 hanggang 10,152 psi).
Ang mga modelo na may built-in na mga recorder ng papel (LR at NR) ay may kakayahang awtomatikong mag-record ng mga rebound value sa paper tape.
Uri ng Sertipiko sa Pag-apruba SI Brochure Schmidt Hammers
Ang POS-50MG4 "Skol" ay inilaan para sa hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas sa pamamagitan ng pag-spalling ng mga tadyang, pagpunit at pag-spalling at pagpunit ng mga bakal na disc alinsunod sa GOST 22690-2015.
Ang pagsukat ng lakas ng kongkreto gamit ang naturang kagamitan ay pinapayagan kapwa sa mga proyektong nasa ilalim ng konstruksiyon at sa mga natapos na gusali. Ang aparato ay kailangang-kailangan sa industriya ng konstruksiyon, sa gawain ng mga utility at restoration bureaus, na pana-panahong sinusuri ang integridad ng mga gusali. Nakatanggap ang modelo ng hindi pabagu-bagong memorya, kung saan naka-imbak ang huling dalawang daang resulta ng pagsukat. Ang mga ito ay minarkahan ng kongkretong grado at ang eksaktong petsa ng pagsusuri, na nagpapahintulot sa mga espesyalista na madaling masubaybayan ang dinamika ng mga pagbabago sa mga pangunahing tagapagpahiwatig.
Mga sipi mula sa GOST 22690 PAGTATAYA NG LAKAS SA PAMAMAGITAN NG MECHANICAL METHODS NG DI-MASIRA NA PAGKONTROL
PAGSUSULIT
4.1. Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa isang lugar ng konstruksiyon na may sukat na 100 hanggang 600 cm 2.
4.2. Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na seksyon ng istraktura ay tinutukoy ng pag-asa sa pagkakalibrate itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ni Sec. 3, sa kondisyon na ang mga sinusukat na halaga ng proxy ay nasa pagitan ng pinakamababa at pinakamataas na halaga isang hindi direktang tagapagpahiwatig sa mga sample na nasubok sa pagbuo ng pag-asa sa pagkakalibrate.
4.3. Ang bilang at lokasyon ng mga kinokontrol na lugar sa panahon ng pagsubok ng mga istraktura ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105-86 o matukoy sa mga pamantayan at (o) teknikal na kondisyon sa gawa na o sa gumaganang mga guhit para sa mga monolitikong istruktura at (o) sa mga teknolohikal na mapa para sa kontrol. Kapag tinutukoy ang lakas ng nasuri na mga istraktura, ang bilang at lokasyon ng mga seksyon ay dapat kunin ayon sa programa ng survey.
4.4. Ang bilang ng mga pagsubok sa isang seksyon, ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok sa site at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng istraktura sa site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa talahanayan. 3.
Talahanayan 3 mm
4.5. Ang pagkamagaspang ng ibabaw ng kongkretong seksyon ng istraktura kapag nasubok sa pamamagitan ng mga pamamaraan ng rebound, shock impulse, plastic deformation ay dapat na tumutugma sa pagkamagaspang ng ibabaw ng mga cube na nasubok kapag nagtatatag ng pagtitiwala sa pagkakalibrate. Kung kinakailangan, ang paglilinis sa ibabaw ng istraktura ay pinapayagan. Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng plastic deformation sa indentation, kung ang zero reading ay tinanggal pagkatapos ilapat ang paunang pagkarga, walang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng kongkretong ibabaw ng mga istraktura.
4.6. Pamamaraan nababanat na rebound
4.6.1. Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng elastic rebound, ang distansya mula sa mga site ng pagsubok hanggang sa reinforcement ay dapat na hindi bababa sa 50 mm.
4.6.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato; inirerekumenda na ang posisyon ng aparato sa panahon ng pagsubok ng istraktura na may kaugnayan sa pahalang ay kunin katulad ng kapag sinusubukan ang mga sample upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate; sa ibang posisyon, kinakailangang itama ang mga pagbabasa alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device; ayusin ang halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manual ng pagtuturo ng device; kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.
4.7. Paraan ng pagpapapangit ng plastik.
4.7.1. Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng plastic deformation, ang distansya mula sa mga site ng pagsubok hanggang sa reinforcement ay dapat na hindi bababa sa 50 mm.
4.7.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato; na may isang spherical indenter, ang pagsubok ay pinapayagan na isagawa upang mapadali ang mga sukat ng mga diameter ng mga kopya sa pamamagitan ng mga sheet ng carbon at puting papel (sa kasong ito, ang mga sample para sa pagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate ay nasubok gamit ang parehong papel); ayusin ang mga halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device; kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura. 4.8. Paraan ng shock pulse
4.8.1. Kapag ang pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng shock pulse, ang distansya ng mga punto ng pagsubok sa reinforcement ay dapat na hindi bababa sa 50 mm.
4.8.2. Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato; inirerekumenda na ang posisyon ng aparato sa panahon ng pagsubok ng istraktura na may kaugnayan sa pahalang ay kunin katulad ng kapag sinusubukan ang mga sample upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate; sa ibang posisyon, kinakailangang itama ang mga pagbabasa alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device; ayusin ang halaga ng hindi direktang katangian alinsunod sa manual ng pagtuturo ng device; kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.
4.9. Paraan ng punit
4.9.1. Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng pull-off, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.
4.9.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: sa lugar kung saan ang disc ay nakadikit, alisin ang ibabaw na layer ng kongkreto na may lalim na 0.5 - 1 mm at ang ibabaw ay nalinis ng alikabok; ang disc ay nakadikit sa kongkreto upang ang layer ng kola sa kongkreto na ibabaw ay hindi lalampas sa disc; ang aparato ay konektado sa disk; ang pagkarga ay unti-unting tumaas sa isang rate ng (1 P 0.3) kN / s; ayusin ang pagbabasa ng force meter ng device; sukatin ang projection area ng separation surface sa plane ng disk na may error na P0.5 cm 2; matukoy ang halaga ng conditional stress sa kongkreto sa paghihiwalay. Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay natagpuan sa panahon ng pagpunit ng kongkreto o ang inaasahang lugar ng napunit na ibabaw ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disc.
4.10. Pull-off na paraan na may spalling 4.10.1. Sa shear pull test, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.
4.10.2. Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: kung ang anchor device ay hindi na-install bago ang pagkonkreto, pagkatapos ay ang isang butas ay drilled o punched sa kongkreto, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato, depende sa ang uri ng anchor device; ang isang anchor device ay naayos sa borehole sa isang lalim na tinukoy sa manual ng pagtuturo para sa device, depende sa uri ng anchor device; ang aparato ay konektado sa anchor device; ang pagkarga ay nadagdagan sa bilis na 1.5 - 3.0 kN / s; itala ang pagbabasa ng force meter ng device at ang lalim ng cutout na may katumpakan na hindi bababa sa 1 mm. Kung ang pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng gutay-gutay na bahagi ng kongkreto mula sa anchor device hanggang sa mga hangganan ng pagkasira sa ibabaw ng istraktura ay nag-iiba ng higit sa dalawang beses, at kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa lalim ng pagkakabit ng mga anchor device nang higit sa 5%, kung gayon ang mga resulta ng pagsubok ay maaaring isaalang-alang lamang para sa isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto.
4.11. Paraan ng rib cleaving
4.11.1. Kapag sinusuri ang paraan ng paggugupit ng tadyang, dapat na walang mga bitak, kongkretong gaps, sagging o mga cavity na may taas (lalim) na higit sa 5 mm sa lugar ng pagsubok. Ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.
4.11.2. Ang pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod: ang aparato ay naayos sa istraktura, ang pag-load ay inilapat sa bilis na hindi hihigit sa (1 P 0.3) kN / s; ayusin ang pagbabasa ng force meter ng device; sukatin ang aktwal na lalim ng paggugupit; matukoy ang average na halaga ng puwersa ng paggugupit. Ang mga resulta ng pagsusulit ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay nalantad sa panahon ng spalling ng kongkreto at ang aktwal na spalling depth ay naiiba mula sa tinukoy (tingnan ang Appendix 3) ng higit sa 2 mm.
V.A.Klevtsov, Dr. Agham (pinuno ng paksa); M.G. Korevitskaya, Cand. tech. mga agham; YK Matveev; V.N. Artamonov; N.S.Vostrova; A.A. Grebenik; G.V. Sizov, Cand. tech. mga agham; D.A. Korshunov, Cand. tech. mga agham; M.V. Sidorenko, Cand. tech. mga agham; Yu.I. Kurash, Cand. tech. mga agham; A.M. Leshchinsky, Cand. tech. mga agham; V.R. Abramovsky; V. A. Dorf, Cand. tech. mga agham; E.G. Sorkin, Cand. tech. mga agham; V.L. Chernyakhovsky, Cand. tech. mga agham; I.O. Krol, Cand. tech. mga agham; S.Ya. Khomutchenko; Ya.E. Ganin; O.Yu.Sammal, Cand. tech. mga agham; A.A. Rulkov, Cand. tech. mga agham; P.L. Thalberg; A.I. Markov, Cand. tech. mga agham; R.O. Krasnovsky, Cand. tech. mga agham; L.S. Pavlov, Cand. tech. mga agham; M.Yu. Leshchinsky, Cand. tech. mga agham; G.A. Tselykovsky; I.E. Shkolnik, Cand. tech. mga agham; T.Yu. Lapenis, G.I. Weingarten, Cand. tech. mga agham; N.B. Zhukovskaya; S.P. Abramova; SA. Nagornyak
Nalalapat ang pamantayang ito sa mabigat at magaan na kongkreto at tumutukoy sa mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng compressive ng mga istruktura sa pamamagitan ng rebound, shock impulse, plastic deformation, shear, rib shear at shear-chipping.
Ang mga sukat ng indentation sa kongkreto (diameter, depth, atbp.) o ang ratio ng diameters ng mga indentations sa kongkreto at isang standard na ispesimen kapag ang indenter ay natamaan o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;
Ang halaga ng stress na kinakailangan para sa lokal na pagkasira ng kongkreto kapag napunit ang isang metal na disk na nakadikit dito, katumbas ng puwersa ng pull-off na hinati ng projection area ng kongkretong tear-off surface papunta sa eroplano ng disc;
1.3. Ang mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ay ginagamit upang matukoy ang lakas ng kongkreto ng lahat ng uri ng na-rate na lakas, na kinokontrol alinsunod sa GOST 18105, pati na rin upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa panahon ng inspeksyon at pagtanggi ng mga istruktura.
1.4. Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na matukoy ang lakas kapag sinusuri ang mga istruktura negatibong temperatura, ngunit hindi bababa sa minus 10 ° C, sa kondisyon na sa oras ng pagyeyelo ang istraktura ay pinananatiling hindi bababa sa isang linggo sa isang positibong temperatura at isang kamag-anak na kahalumigmigan na hindi hihigit sa 75%.
1.5. Ang pagtatasa ng pagsang-ayon ng mga halaga ng aktwal na lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito sa itinatag na mga kinakailangan ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105.
2.1. Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy gamit ang mga instrumento na idinisenyo upang matukoy ang mga hindi direktang katangian na pumasa sa sertipikasyon ng metrological alinsunod sa GOST 8.326 * at matugunan ang mga kinakailangan na ibinigay sa Talahanayan 2.
| Ang pangalan ng mga katangian ng mga device | Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan | |||||
| nababanat na rebound | salpok ng pagkabigla | pagkasira ng plastik | detatsment | pagkaputol ng tadyang | paggugupit | |
| Striker, striker o indenter tigas HRCэ, hindi mas mababa | ||||||
| Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter, μm, wala na | ||||||
| Diameter ng striker o indenter, mm, hindi mas mababa | ||||||
| Ang kapal ng mga gilid ng disk indenter, mm, hindi mas mababa | 10 | |||||
| Conical indenter anggulo | 30-60 ° | |||||
| Indentation diameter,% ng indenter diameter | 20-70 | |||||
| Squareness tolerance kapag ang isang load ay inilapat sa taas na 100 mm, mm |
||||||
| Epekto ng enerhiya, J, hindi mas mababa | 0,02 | |||||
| Rate ng pagtaas ng load, kN / s | 1,5* | 0,5-1,5 | 0,5-1,5 | 1,5-3,0 | ||
| Mag-load ng error sa pagsukat mula sa sinusukat na pagkarga,%, wala na | 5* | |||||
2.2. Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter o lalim ng mga indentations (angular scale alinsunod sa GOST 427, isang caliper alinsunod sa GOST 166, atbp.) na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation ay dapat magbigay ng mga sukat na may error na hindi hihigit sa ± 0.1 mm. , at ang instrumento para sa pagsukat ng lalim ng isang indentation (uri ng relo ng tagapagpahiwatig ayon sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa ± 0.01 mm.
Pinapayagan din na gumamit ng iba pang mga aparato sa pag-angkla, ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng magaspang na kongkretong pinagsama-samang istraktura ng pagsubok.
2.5. Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm, kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 ng diameter, na may parameter ng pagkamagaspang ng nakadikit na ibabaw na hindi bababa sa 20 microns alinsunod sa GOST 2789 ang dapat gamitin.
3.1. Upang matukoy ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura, ang isang pagkakalibrate na relasyon ay paunang itinatag sa pagitan ng lakas ng kongkreto at isang hindi direktang katangian ng lakas (sa anyo ng isang graph, talahanayan o formula).
Para sa paraan ng paghihiwalay sa paggugupit, sa kaso ng paggamit ng mga anchor device alinsunod sa Appendix 2, at para sa paraan ng paggugupit ng rib, sa kaso ng paggamit ng mga device alinsunod sa Appendix 3, pinapayagan na gamitin ang pagkakalibrate dependencies na ibinigay sa Appendice 5 at 6, ayon sa pagkakabanggit.
INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AT CERTIFICATION
INTERSTATE COUNCIL FOR STANDARDIZATION, METROLOGY AT CERTIFICATION
INTERSTATE
STANDARD
kongkreto
Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok
(EN 12504-2: 2001, NEQ)
(EN 12504-3: 2005, NEQ)
Opisyal na edisyon
Rinform stand 2016
Paunang salita
Ang mga layunin, pangunahing mga prinsipyo at pangunahing pamamaraan para sa pagsasagawa ng trabaho sa interstate standardization ay itinatag ng GOST 1.0-92 "Interstate standardization system. Mga Pangunahing Probisyon "at GOST 1.2-2009" Interstate Standardization System. Mga pamantayan sa interstate. mga tuntunin at rekomendasyon para sa interstate standardization. Mga panuntunan para sa pagpapaunlad, pagtanggap, aplikasyon, pag-update at pagkansela "
Impormasyon tungkol sa pamantayan
1 BINUO ng Research and Development Department of Construction Research Center JSC. Design and Technological Institute of Concrete and Reinforced Concrete na pinangalanan A.A. Gvozdeva (NIIZHB)
2 IPINAGPILALA ng Technical Committee for Standardization TC 465 "Construction"
3 TINANGGAP ng Interstate Council for Standardization, Metrology and Certification (Minutes dated June 18, 2015 No. 47)
4 Sa pamamagitan ng Utos Pederal na ahensya sa teknikal na regulasyon at metrology ng Setyembre 25, 2015 No. 1378-st, ang pamantayang interstate na GOST 22690-2015 ay ipinatupad bilang pambansang pamantayan Pederasyon ng Russia mula Abril 1, 2016
5 8 ang pamantayang ito ay isinasaalang-alang ang pangunahing mga regulasyon tungkol sa mga kinakailangan para sa mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ng kongkretong lakas ng mga sumusunod na pamantayan sa rehiyon ng Europa:
EN 12504-2: 2001 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Bahagi 2: Hindi mapanirang pagsubok - Pagpapasiya ng rebound number.
EN 12504-3: 2005 Pagsubok ng kongkreto sa mga istruktura - Pagpapasiya ng puwersa ng pull-out.
Degree of Compliance - Non-Equivalent (NEQ)
6 83AMEN GOST 22690-88
Ang impormasyon tungkol sa mga pagbabago sa pamantayang ito ay nai-publish sa taunang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan", at ang teksto ng mga pagbabago at mga susog ay nai-publish sa buwanang index ng impormasyon na "Mga Pambansang Pamantayan". Sa kaso ng pagbabago (pagpapalit) o pagkansela ng pamantayang ito, ang isang kaukulang paunawa ay mai-publish sa buwanang index ng impormasyon * Mga pambansang pamantayan. Ang nauugnay na impormasyon, paunawa at mga teksto ay nai-post din sa pampublikong sistema ng impormasyon - sa opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet
© Standardinform. 2016
Sa Russian Federation, ang pamantayang ito ay hindi maaaring kopyahin nang buo o bahagi. kinopya at ipinamahagi bilang isang opisyal na publikasyon nang walang pahintulot ng Federal Agency for Technical Regulation and Metrology
Annex A (normative) Standard test set-up para sa shear peel test. ... ... sampu
INTERSTATE STANDARD
Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok
Pagpapasiya ng lakas sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok
Petsa ng pagpapakilala - 2016-04-01
1 lugar ng paggamit
Nalalapat ang pamantayang ito sa istrukturang mabigat, pinong butil, magaan at prestressing concrete ng monolithic, precast at precast-monolithic concrete at reinforced concrete products... mga istruktura at istruktura (mula rito ay tinutukoy bilang mga istruktura) at nagtatatag ng mga mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength ng kongkreto sa mga istruktura sa pamamagitan ng elastic rebound, shock impulse, plastic deformation, separation, rib shearing at separation by shearing.
8 ng pamantayang ito, ginagamit ang mga normatibong sanggunian sa mga sumusunod na pamantayan ng interstate:
GOST 166-89 (ISO 3599-76) Caliper. Mga teknikal na kondisyon
GOST 577-68 Mga tagapagpahiwatig ng uri ng Oras na may presyo ng paghihiwalay na 0.01 mm. Mga teknikal na kondisyon
GOST 2789-73 Pagkagaspang sa ibabaw. Mga parameter at katangian
GOST 10180-2012 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng mga control sample
GOST 18105-2010 Kongkreto. Mga panuntunan para sa kontrol at pagtatasa ng lakas
GOST 28243-96 Pyrometers. Pangkalahatang teknikal na kinakailangan
GOST 28570-90 Kongkreto. Mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas sa pamamagitan ng mga sample na kinuha mula sa mga istruktura
GOST 31914-2012 High-strength heavy at fine-grained concretes para sa mga monolitikong istruktura. Mga panuntunan sa pagkontrol sa kalidad at pagtatasa
Tandaan - Kapag ginagamit ang pamantayang ito, ipinapayong suriin ang bisa ng mga pamantayan ng sanggunian sa sistema ng pampublikong impormasyon - hindi ang opisyal na website ng Federal Agency para sa Teknikal na Regulasyon at Metrology sa Internet o ayon sa taunang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan ", na nai-publish noong Enero 1 ng kasalukuyang taon, at sa mga isyu ng buwanang index ng impormasyon na "Pambansang Pamantayan" para sa kasalukuyang taon. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay pinalitan (binago), kung gayon kapag ginagamit ang pamantayang ito, dapat sundin ang pinapalitan (binagong) pamantayan. Kung ang pamantayan ng sanggunian ay kinansela nang walang kapalit, kung gayon ang probisyon kung saan ibinigay ang sanggunian dito ay nalalapat sa lawak na hindi nakakaapekto sa sanggunian na ito.
3 Mga termino at kahulugan
8 ng pamantayang ito, ang mga termino ayon sa GOST 18105 ay ginagamit, pati na rin ang mga sumusunod na termino na may kaukulang mga kahulugan:
Opisyal na edisyon
mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagpapasiya ng lakas ng kongkreto mula sa mga control sample na ginawa mula sa kongkretong halo ayon sa GOST 10180 o pinili mula sa mga istruktura ayon sa GOST 28570.
[GOST 18105-2010. artikulo 3.1.18]
3.2 di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagtukoy sa lakas ng kongkreto nang direkta sa istraktura sa ilalim ng lokal na mekanikal na pagkilos sa kongkreto (epekto, paghihiwalay, chipping, indentation, paghihiwalay sa paggugupit, nababanat na rebound).
3.3 hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Pagpapasiya ng lakas ng kongkreto ayon sa paunang itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.
3.4 direktang (karaniwang) hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto: Mga pamamaraan na nagbibigay ng mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok (paghihiwalay sa paggugupit at paggugupit ng mga buto-buto) at pinapayagan ang paggamit ng mga kilalang dependency sa pagkakalibrate nang walang sanggunian at pagwawasto
3.5 pagkakalibrate dependence: Graphic o analytical dependence sa pagitan ng hindi direktang katangian ng lakas at ang compressive strength ng kongkreto, na tinutukoy ng isa sa mga mapanirang o direktang hindi mapanirang pamamaraan.
3.6 di-tuwirang mga katangian ng lakas (hindi direktang tagapagpahiwatig): Ang magnitude ng inilapat na puwersa sa panahon ng lokal na pagkasira ng kongkreto, ang magnitude ng rebound, ang epekto ng enerhiya, ang laki ng indentation o iba pang indikasyon ng aparato kapag sinusukat ang lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng hindi -mapanirang mekanikal na pamamaraan.
4 Pangkalahatan
4.1 Ginagamit ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan upang matukoy ang lakas ng compressive ng kongkreto sa intermediate at edad ng disenyo na itinatag ng dokumentasyon ng disenyo at sa edad na lumampas sa edad ng disenyo kapag sinusuri ang mga istruktura.
4.2 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, na itinatag ng pamantayang ito, ay nahahati ayon sa uri ng mekanikal na epekto o tinutukoy ng mga hindi direktang katangian ng pamamaraan:
Nababanat na rebound;
Pagkasira ng plastik;
> shock impulse:
Breakaway sa paggugupit:
Pagputol ng tadyang.
4.3 Ang mga di-mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at hindi direktang mga katangian ng lakas:
Ang paraan ng elastic rebound batay sa kaugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang rebound na halaga ng striker mula sa kongkretong ibabaw (o ang striker ay pinindot laban dito);
Ang paraan ng plastic deformation sa ugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang mga sukat ng indentation sa kongkreto ng istraktura (diameter, lalim, atbp.) O ang ratio ng diameter ng indentation sa kongkreto at ang pamantayan sample ng metal kapag ang indenter ay tumama o ang indenter ay pinindot sa kongkretong ibabaw;
Paraan ng impact impulse batay sa ugnayan sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng impact energy at ang mga pagbabago nito sa sandaling nabangga ng striker ang kongkretong ibabaw;
Ang paraan ng paghihiwalay sa bono ng stress na kinakailangan para sa lokal na pagkasira ng kongkreto kapag napunit ang isang metal na disk na nakadikit dito, katumbas ng puwersa ng paghihiwalay na hinati sa lugar ng projection ng ibabaw ng kongkretong paghihiwalay sa eroplano ng ang disk;
Ang paraan ng paghihiwalay na may chipping sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa ng lokal na pagkasira ng kongkreto kapag ang anchor device ay nahukay mula dito;
Ang paraan ng pag-chipping ng tadyang sa koneksyon sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ang halaga ng puwersa na kinakailangan upang mag-chip ng isang seksyon ng kongkreto sa tadyang ng istraktura.
4.4 Sa pangkalahatan, ang mga hindi mapanirang mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto ay hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas. Ang lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay natutukoy ng mga eksperimento na itinatag na mga dependency sa pagkakalibrate.
4.5 Ang paraan ng paggugupit at spalling kapag nasubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex A at ang paraan ng pag-chip ng tadyang kapag ang pagsubok alinsunod sa karaniwang pamamaraan ng annex B ay direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto. Para sa mga direktang hindi mapanirang pamamaraan, pinapayagang gamitin ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa Appendice b at D.
Tandaan - Ang mga karaniwang iskema ng pagsubok ay naaangkop sa isang limitadong hanay ng lakas ng kongkreto (tingnan ang Mga Apendise A at B) Para sa mga kaso na hindi nauugnay sa mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok, ang mga dependency ng grawt ay dapat itatag ayon sa mga pangkalahatang tuntunin.
4.6 Ang paraan ng pagsubok ay dapat piliin na isinasaalang-alang ang data na ibinigay sa Talahanayan 1 at mga karagdagang paghihigpit na itinatag ng mga tagagawa ng mga partikular na instrumento sa pagsukat. Ang paggamit ng mga pamamaraan sa labas ng mga saklaw ng kongkretong lakas na inirerekomenda sa Talahanayan 1 ay pinahihintulutan na may pang-agham at teknikal na katwiran batay sa mga resulta ng pananaliksik gamit ang mga instrumento sa pagsukat na nakapasa sa metrological na sertipikasyon para sa isang pinahabang hanay ng kongkretong lakas.
Talahanayan 1
4.7 Ang pagpapasiya ng lakas ng mabibigat na kongkreto ng mga klase ng disenyo B60 at mas mataas o may average na compressive strength ng kongkreto R m i 70 MPa sa mga monolitikong istruktura ay dapat isagawa na isinasaalang-alang ang mga probisyon ng GOST 31914.
4.8 Ang lakas ng kongkreto ay tinutukoy sa mga lugar ng mga istruktura na walang nakikitang pinsala (pagbabalat ng proteksiyon na layer, mga bitak, mga lukab, atbp.).
4.9 Ang edad ng kongkreto ng mga kinokontrol na istruktura at ang mga seksyon nito ay hindi dapat mag-iba mula sa edad ng kongkreto ng mga istruktura (mga seksyon, mga sample) na nasubok upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate ng higit sa 25%. Ang mga pagbubukod ay ang pagkontrol sa lakas at pagbuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate para sa kongkreto na higit sa dalawang buwang gulang. Sa kasong ito, ang pagkakaiba sa edad mga indibidwal na disenyo(mga site, sample) ay hindi kinokontrol.
4.10 Ang mga pagsusuri ay isinasagawa sa isang positibong kongkretong temperatura. Pinapayagan na magsagawa ng mga pagsubok sa isang negatibong temperatura ng kongkreto, ngunit hindi mas mababa sa minus 10 "C, kapag nagtatatag o nag-uugnay ng isang pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng 6.2.4. Ang kongkretong temperatura sa panahon ng pagsubok ay dapat na tumutugma sa temperatura na ibinigay ng mga kondisyon ng pagpapatakbo ng mga device.
Ang mga dependency sa pagkakalibrate na itinatag sa isang kongkretong temperatura sa ibaba 0 * C ay hindi pinapayagang gamitin sa mga positibong temperatura.
4.11 Kung kinakailangan upang subukan ang kongkreto ng mga istraktura pagkatapos ng paggamot sa init sa isang temperatura sa ibabaw ng T hanggang 40 * C (upang kontrolin ang lakas ng tempering, paglipat at pagtatalop ng kongkreto), ang pagkakalibrate dependence ay itinatag pagkatapos matukoy ang lakas ng kongkreto sa istraktura sa pamamagitan ng isang hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan sa isang temperatura (i (T ± 10) * С, at kongkreto na pagsubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o pagsusuri ng ispesimen - pagkatapos ng paglamig sa normal na temperatura.
5 Mga instrumento sa pagsukat, kagamitan at instrumento
5.1 Ang mga instrumento at instrumento sa pagsukat para sa mekanikal na pagsubok, na idinisenyo upang matukoy ang lakas ng kongkreto, ay dapat na sertipikado at ma-verify sa itinatag na kaayusan at dapat matugunan ang mga kinakailangan ng Appendix D.
5.2 Ang mga pagbabasa ng instrumento, na namarkahan sa mga yunit ng lakas ng kongkreto, ay dapat isaalang-alang bilang isang hindi direktang tagapagpahiwatig ng lakas ng kongkreto. Ang mga tinukoy na device ay dapat lamang gamitin pagkatapos
pagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate "pagbabasa ng metro - kongkretong lakas" o pag-uugnay sa pagtitiwala na itinatag sa aparato alinsunod sa 6.1.9.
5.3 Ang isang tool para sa pagsukat ng diameter ng indentations (vernier caliper alinsunod sa GOST 166), na ginagamit para sa paraan ng plastic deformation, ay dapat tiyakin ang pagsukat na may error na hindi hihigit sa 0.1 mm. isang tool para sa pagsukat ng lalim ng isang impression (dial indicator ayon sa GOST 577, atbp.) - na may error na hindi hihigit sa 0.01 mm.
5.4 Ang mga karaniwang pamamaraan ng pagsubok para sa mga pagsubok sa shear-off at rib-chipping ay nagbibigay para sa paggamit ng mga anchoring device at grips alinsunod sa Appendice A at B.
5.5 Para sa pamamaraan ng chipping, dapat gamitin ang mga anchoring device. ang lalim ng pagkaka-embed na hindi dapat mas mababa sa maximum na sukat ng coarse concrete aggregate ng test structure.
5.6 Para sa paraan ng pagkapunit, ang mga bakal na disc na may diameter na hindi bababa sa 40 mm ay dapat gamitin. na may kapal na hindi bababa sa 6 mm at hindi bababa sa 0.1 ng diameter, na may mga parameter ng pagkamagaspang sa ibabaw ng nakadikit na ibabaw na hindi bababa sa Ra = 20 µm alinsunod sa GOST 2789. Ang pandikit para sa gluing ng disc ay dapat tiyakin ang lakas ng pagdirikit sa kongkreto, kung saan ang pagkasira ay nangyayari sa kahabaan ng kongkreto.
6 Paghahanda sa pagsusulit
6.1 Pamamaraan para sa paghahanda para sa pagsubok
6.1.1 Ang paghahanda para sa pagsubok ay kinabibilangan ng pagsuri sa mga aparatong ginamit alinsunod sa mga tagubilin para sa kanilang operasyon at pagtatatag ng mga dependency sa pagkakalibrate sa pagitan ng lakas ng kongkreto at ng hindi direktang katangian ng lakas.
6.1.2 Ang pagdepende sa pagkakalibrate ay itinatag batay sa sumusunod na data:
Mga resulta ng parallel na pagsubok ng parehong mga seksyon ng mga istraktura gamit ang isa sa mga hindi direktang pamamaraan at isang direktang hindi mapanirang paraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto;
Mga resulta ng pagsubok sa mga seksyon ng mga istraktura gamit ang isa sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at pagsubok ng mga pangunahing sample na kinuha mula sa parehong mga seksyon ng istraktura at nasubok alinsunod sa GOST 28570:
Mga resulta ng pagsubok sa mga karaniwang kongkretong sample ng isa sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto at mekanikal na mga pagsubok alinsunod sa GOST 10180.
6.1.3 Para sa mga hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa bawat uri ng rated na lakas na tinukoy sa 4.1 para sa mga kongkreto ng parehong nominal na komposisyon.
Pinapayagan na bumuo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa mga kongkreto ng parehong uri na may isang uri ng magaspang na pinagsama-samang, na may isang solong teknolohiya ng produksyon, na naiiba sa nominal na komposisyon at ang halaga ng na-rate na lakas, napapailalim sa mga kinakailangan ng 6.1.7
6.1.4 Ang pinahihintulutang pagkakaiba sa edad ng kongkreto ng mga indibidwal na istruktura (mga seksyon, mga sample) kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate sa edad ng kongkreto ng kinokontrol na istraktura ay kinuha ayon sa 4.9.
6.1.5 Para sa mga direktang di-mapanirang pamamaraan ayon sa 4.5, pinapayagang gamitin ang mga dependency na ibinigay sa Appendice C at D para sa lahat ng uri ng normalized concrete strength.
6.1.6 Ang pagkakalibrate dependence ay dapat magkaroon ng root-mean-square (residual) deviation ST nm na hindi hihigit sa 15% ng average na lakas ng kongkreto ng mga seksyon o sample na ginamit sa pagplot ng dependence, at ang correlation coefficient (index) na hindi bababa sa 0.7.
Inirerekomenda na gumamit ng isang linear na relasyon ng form R * a * bK (kung saan ang R ay ang lakas ng kongkreto. K ay isang hindi direktang tagapagpahiwatig). Ang pamamaraan para sa pagtatatag, pagsusuri ng mga parameter at pagtukoy ng mga kundisyon para sa paggamit ng linear calibration dependence ay ibinibigay sa Appendix E.
6.1.7 Kapag nagtatayo ng pag-asa sa pagkakalibrate ng paglihis ng mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas R ^ mula sa average na halaga ng kongkretong lakas ng mga seksyon o sample R f. ginamit upang bumuo ng pagkakalibrate dependence, dapat na nasa loob ng:
> mula 0.5 hanggang 1.5 ng average na halaga ng kongkretong lakas Rf atYa f £ 20 MPa;
Mula 0.6 hanggang 1.4 average na halaga ng kongkretong lakas R, f sa 20 MPa< Я ф £50 МПа;
Mula 0.7 hanggang 1.3 average na halaga ng kongkretong lakas R f sa 50 MPa<Я Ф £80 МПа;
Mula 0.8 hanggang 1.2 ng average na halaga ng kongkretong lakas Rf atYa f> 80 MPa.
6.1.8 Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa para sa mga kongkreto sa intermediate at disenyo ng edad ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok. Ang bilang ng mga sample o site para sa mga karagdagang pagsusuri sa panahon ng pagsasaayos ay dapat na hindi bababa sa tatlo. Ang pamamaraan ng pagwawasto ay ibinigay sa Appendix E.
6.1.9 Pinapayagan na gumamit ng hindi direktang hindi mapanirang mga pamamaraan para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto, gamit ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba mula sa nasubok na isa sa komposisyon, edad, mga kondisyon ng hardening, kahalumigmigan, na may sanggunian alinsunod sa pamamaraan. ng pagbawi.
6.1.10 Nang walang pagtukoy sa mga partikular na kundisyon ayon sa Appendix G, ang pagkakalibrate dependences na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok ay maaari lamang gamitin upang makakuha ng tinatayang mga halaga ng lakas. Hindi pinapayagan na gumamit ng tinatayang mga halaga ng lakas nang walang pagtukoy sa mga tiyak na kondisyon para sa pagtatasa ng klase ng lakas ng kongkreto.
6.2 Pagbubuo ng isang pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng mga kongkretong pagsubok sa lakas
sa mga constructions
6.2.1 Kapag nagtatayo ng isang pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura, ang pag-asa ay itinatag ayon sa mga halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig at ang lakas ng kongkreto ng parehong mga seksyon ng mga istraktura.
Para sa isang unit value ng indirect indicator, ang average na value ng indirect indicator sa lugar ay kinukuha. Para sa isang yunit na halaga ng lakas ng kongkreto, ang lakas ng kongkreto ng lugar, na tinutukoy ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o sa pamamagitan ng pagsubok sa mga napiling sample, ay kinuha.
6.2.2 Ang pinakamababang bilang ng mga solong halaga para sa pag-plot ng pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok sa lakas ng kongkreto sa mga istruktura ay 12.
6.3 .
Pagkatapos ay piliin ang mga site sa numerong ibinigay para sa 6.2.2, kung saan nakuha ang maximum. minimum at intermediate na mga halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig.
Pagkatapos ng pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan, ang mga lugar ay nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang pamamaraan o ang mga sample ay kinuha para sa pagsubok alinsunod sa GOST 26570.
6.2.4 Upang matukoy ang lakas sa negatibong temperatura ng kongkreto, ang mga lugar na pinili para sa pagtatayo o pagbubuklod ng dependence sa pagkakalibrate ay unang sinusubok sa pamamagitan ng hindi direktang paraan na hindi panghimpapawid, at pagkatapos ay kukuha ng mga sample para sa kasunod na pagsusuri sa isang positibong temperatura o pinainit. panlabas na mapagkukunan init (infrared emitters, mga heat gun at iba pa) sa lalim na 50 mm hanggang sa temperatura na hindi mas mababa sa 0 * C at nasubok sa pamamagitan ng direktang hindi mapanirang paraan. Ang kontrol sa temperatura ng pinainit na kongkreto ay isinasagawa sa lalim ng pag-install ng anchor device sa inihandang butas o sa kahabaan ng ibabaw ng chip sa isang non-contact na paraan gamit ang isang pyrometer alinsunod sa GOST 28243.
Ang pagtanggi sa mga resulta ng pagsubok na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate sa mga negatibong temperatura ay pinapayagan lamang kung ang mga paglihis ay nauugnay sa isang paglabag sa pamamaraan ng pagsubok. Sa kasong ito, ang tinanggihang resulta ay dapat mapalitan ng mga resulta ng paulit-ulit na pagsubok sa parehong lugar ng istraktura.
6.3 Pagbubuo ng pagdepende sa pagkakalibrate sa mga sample ng kontrol
6.3.1 Kapag gumagawa ng isang pagkakalibrate dependence para sa mga control sample, ang dependence ay itinatag ayon sa mga halaga ng yunit ng hindi direktang tagapagpahiwatig at ang lakas ng kongkreto ng mga karaniwang sample na cube.
Para sa isang unit value ng hindi direktang indicator, ang average na halaga ng mga indirect indicator para sa isang serye ng mga sample o para sa isang sample (kung ang pagkakalibrate dependence ay itinatag para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Para sa isang unit value ng kongkretong lakas, ang lakas ng kongkreto sa isang serye ayon sa GOST 10180 o isang sample (calibration dependence para sa mga indibidwal na sample) ay kinuha. Mga pagsubok sa mekanikal ang mga sample alinsunod sa GOST 10180 ay isinasagawa nang direkta pagkatapos ng mga pagsubok sa pamamagitan ng hindi direktang hindi mapanirang pamamaraan.
6.3.2 Kapag gumagawa ng pagdepende sa pagkakalibrate batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga sample ng cube, hindi bababa sa 15 serye ng mga sample ng cube alinsunod sa GOST 10180 o hindi bababa sa 30 hiwalay na mga sample ng cube ang ginagamit. Ang mga sample ay ginawa alinsunod sa mga kinakailangan ng GOST 10180 sa iba't ibang mga shift, para sa hindi bababa sa 3 araw mula sa kongkreto ng parehong nominal na komposisyon, gamit ang parehong teknolohiya, na may parehong hardening mode bilang ang istraktura na kinokontrol.
Ang mga halaga ng yunit ng kongkretong lakas ng mga ispesimen ng kubo na ginamit upang bumuo ng pagdepende sa pagkakalibrate ay dapat tumutugma sa mga paglihis na inaasahan sa produksyon, habang nasa loob ng mga saklaw na itinatag sa 6.1.7.
6.3.3 Ang pagkakalibrate dependence para sa mga pamamaraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation, paghihiwalay at spalling ng rib ay itinatag batay sa mga resulta ng pagsubok ng mga manufactured cube specimens, una sa pamamagitan ng hindi mapanirang paraan, at pagkatapos sa pamamagitan ng mapanirang pamamaraan ayon sa GOST 10180.
Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paghihiwalay sa spalling, gawin ang pangunahing at kontrolin ang mga sample ayon sa 6.3.4. Ang isang hindi direktang katangian ay tinutukoy sa mga pangunahing sample. ang mga control sample ay sinusuri alinsunod sa GOST 10180. Ang mga pangunahing at control sample ay dapat gawin sa parehong kongkreto at tumigas sa ilalim ng parehong mga kondisyon.
6.3.4 Ang mga sukat ng mga sample ay dapat piliin alinsunod sa pinakamalaking pinagsama-samang sukat sa kongkretong pinaghalong alinsunod sa GOST 10180. ngunit hindi bababa sa:
100 * 100 * 100 mm para sa rebound, shock impulse, plastic deformation method. pati na rin para sa paraan ng paghihiwalay sa chipping (control sample);
200 * 200 * 200 mm para sa paraan ng pag-chip ng tadyang ng istraktura:
300 * 300 * 300 mm. ngunit may sukat ng rib na hindi bababa sa anim na lalim ng pag-install ng anchor device para sa shear-off na paraan (mga pangunahing sample).
6.3.5 Upang matukoy ang di-tuwirang mga katangian ng lakas, ang mga pagsusuri ay isinasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng Seksyon 7 sa lateral (sa direksyon ng concreting) na mga mukha ng mga specimen ng kubo.
Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat ispesimen para sa paraan ng elastic rebound, shock pulse, plastic deformation sa impact ay dapat na hindi bababa sa itinatag na bilang ng mga pagsubok sa lugar ayon sa Table 2. at ang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga impact ay hindi dapat mas mababa sa 30 mm (15 mm para sa shock pulse method). Para sa paraan ng plastic deformation sa pamamagitan ng indentation, ang bilang ng mga pagsubok sa bawat mukha ay dapat na hindi bababa sa dalawa, at ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa dalawang diameter ng indentations.
Kapag nagtatatag ng pagkakalibrate dependence para sa rib cleaving method, isang pagsubok ang isinasagawa sa bawat side rib.
Kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit, ang isang pagsubok ay isinasagawa sa bawat gilid na mukha ng pangunahing bore.
6.3.6 Kapag sinubukan sa pamamagitan ng paraan ng elastic rebound, shock impulse, plastic deformation sa epekto, ang mga sample ay dapat i-clamp sa isang press na may lakas na hindi bababa sa (30 ± 5) kN at hindi hihigit sa 10% ng inaasahang halaga ng breaking load.
6.3.7 Ang mga pull-off na piraso ng pagsubok ay inilalagay sa pinindot tulad ng sumusunod. upang ang mga ibabaw kung saan isinagawa ang pull-out ay hindi sumunod sa mga plato ng suporta ng pindutin. Ang mga resulta ng pagsubok alinsunod sa GOST 10180 ay tumaas ng 5%.
7 Pagsubok
7.1 Pangkalahatang mga kinakailangan
7.1.1 Ang bilang at lokasyon ng mga kinokontrol na seksyon sa mga istraktura ay dapat sumunod sa mga kinakailangan ng GOST 18105 at ipahiwatig sa dokumentasyon ng disenyo para sa istraktura o mai-install na isinasaalang-alang:
Mga gawain sa pagkontrol (pagtukoy ng aktwal na klase ng kongkreto, pag-alis o lakas ng tempering, pagkilala sa mga lugar ng pinababang lakas, atbp.);
Uri ng konstruksiyon (mga haligi, beam, slab, atbp.);
Paglalagay ng mga grip at pagkakasunud-sunod ng pagkonkreto:
Pagpapalakas ng mga istruktura.
Ang mga patakaran para sa pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa monolitik at prefabricated na mga istraktura sa panahon ng kontrol ng kongkretong lakas ay ibinibigay sa Appendix I. Kapag tinutukoy ang kongkretong lakas ng mga istrukturang pinag-aaralan, ang bilang at lokasyon ng mga site ay dapat kunin ayon sa survey programa.
7.1.2 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa isang lugar ng konstruksiyon na may lawak na 100 hanggang 900 cm.
7.1.3 Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat site, ang distansya sa pagitan ng mga site ng pagsukat sa site at mula sa gilid ng istraktura, ang kapal ng mga istraktura sa site ng pagsukat ay dapat na hindi bababa sa mga halaga na ibinigay sa Talahanayan 2 , depende sa paraan ng pagsubok.
Talahanayan 2 - Mga kinakailangan para sa mga site ng pagsubok
|
Pangalan ng pamamaraan |
Kabuuang bilang ng mga sukat sa lugar |
Pinakamababang distansya sa pagitan ng mga lugar ng mga sukat sa site, mm |
Ang pinakamababang distansya mula sa gilid ng istraktura hanggang sa lugar ng pagsukat, mm |
Minimum na kapal ng istraktura, mm |
|
Elastic Bounce | ||||
|
Salpok ng epekto | ||||
|
Plastic defomation | ||||
|
Pagsandok ng tadyang | ||||
|
2 diyametro ng disc | ||||
|
Napunit na may paggugupit sa lalim ng pagtatrabaho ng anchor embedment L: * 40mm< 40мм |
7.1.4 Ang paglihis ng mga resulta ng indibidwal na pagsukat sa bawat seksyon mula sa arithmetic mean ng mga resulta ng pagsukat para sa seksyong ito ay hindi dapat lumampas sa 10%. Ang mga resulta ng pagsukat na hindi nakakatugon sa tinukoy na kundisyon ay hindi isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang arithmetic mean ng hindi direktang tagapagpahiwatig para sa isang partikular na lugar. Ang kabuuang bilang ng mga sukat sa bawat seksyon kapag kinakalkula ang arithmetic mean ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng Talahanayan 2.
7.1.5 Ang lakas ng kongkreto sa kinokontrol na lugar ng istraktura ay tinutukoy ng average na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ayon sa pagkakalibrate dependence na itinatag alinsunod sa mga kinakailangan ng seksyon 6. sa kondisyon na ang kinakalkula na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay nasa loob ng itinatag (o nakatali) na relasyon (sa pagitan ng pinakamaliit at pinakamalaking halaga ng lakas).
7.1.6. pagtitiwala. Kung kinakailangan, pinapayagan na linisin ang mga ibabaw ng istraktura.
Kapag ginagamit ang paraan ng plastic deformation sa panahon ng indentation, kung ang zero reading ay tinanggal pagkatapos ilapat ang paunang pag-load, walang mga kinakailangan para sa pagkamagaspang ng kongkreto na ibabaw ng istraktura.
7.2 Paraan ng Rebound
7.2.1 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
Inirerekomenda na kunin ang parehong posisyon ng aparato kapag sinusubukan ang istraktura na may kaugnayan sa pahalang. tulad ng sa pagtatatag ng pagtitiwala sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga indicator alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device:
7.3 Paraan ng plastic deformation
7.3.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
Ang aparato ay nakaposisyon upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;
Kapag gumagamit ng isang spherical indentator upang mapadali ang mga sukat ng mga diameter ng mga kopya, ang pagsubok ay pinapayagan na isagawa sa pamamagitan ng mga sheet ng pagkopya at puting papel (sa kasong ito, upang maitaguyod ang pag-asa sa pagkakalibrate, isagawa ang pagsubok gamit ang parehong papel). ;
Ang mga halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato;
Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.
7.4 Paraan ng shock pulse
7.4.1 Ang mga pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
Ang aparato ay nakaposisyon bilang mga sumusunod. upang ang puwersa ay inilapat patayo sa ibabaw ng pagsubok * alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng aparato:
Inirerekomenda na ang posisyon ng aparato sa panahon ng pagsubok ng istraktura na may kaugnayan sa pahalang ay kunin katulad ng sa panahon ng pagsubok kapag nagtatatag ng pag-asa sa pagkakalibrate. Sa ibang posisyon ng device, kinakailangang itama ang mga pagbabasa alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;
Ang halaga ng hindi direktang katangian ay naitala alinsunod sa mga tagubilin para sa paggamit ng device;
Kalkulahin ang average na halaga ng hindi direktang katangian sa site ng istraktura.
7.5 Pull-off na paraan
7.5.1 Sa pull-off test, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng service load o ang compression force ng prestressed reinforcement.
7.5.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
Sa lugar ng gluing ng disc, alisin ang ibabaw na layer ng kongkreto na may lalim na 0.5-1 mm at linisin ang ibabaw ng alikabok;
Ang disc ay idinidikit sa kongkreto sa pamamagitan ng pagpindot sa disc at pag-alis ng labis na pandikit sa labas ng disc;
Ang Lribor ay konektado sa isang disk;
Ang pagkarga ay unti-unting tumaas na may bilis na (1 ± 0.3) kN / s;
Ang mga pagbabasa ng force meter ng device ay naitala;
Sukatin ang projection area ng separation surface sa plane ng disk na may error na iO.Scm 2;
Tukuyin ang halaga ng conditional stress sa kongkreto sa panahon ng paghihiwalay bilang ang paglihis ng maximum na puwersa ng paghihiwalay sa projection area ng separation surface.
7.5.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung, kapag ang kongkreto ay napunit, ang reinforcement ay nakalantad o ang inaasahang lugar ng napunit na ibabaw ay mas mababa sa 80% ng lugar ng disc.
7.6 Pull-off na paraan na may chipping
7.6.1 Kapag nasubok sa pamamagitan ng paraan ng shear-off, ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.
7.6.2 Ang mga pagsubok ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
Kung ang anchor device ay hindi naka-install bago ang concreting, pagkatapos ay ang isang butas ay ginawa sa kongkreto, ang laki ng kung saan ay pinili alinsunod sa mga tagubilin sa pagpapatakbo para sa device, depende sa uri ng anchor device;
Ang isang anchor device ay naayos sa butas sa lalim na tinukoy sa manual ng pagtuturo para sa device, depende sa uri ng anchor device;
Ang aparato ay konektado sa isang sanker device;
Ang pagkarga ay nadagdagan sa bilis na 1.5-3.0 kN / s:
Ang pagbabasa ng force meter ng device P 0 at ang halaga ng LP anchor slip (ang pagkakaiba sa pagitan ng aktwal na lalim ng pagkapunit at ang lalim ng pagkaka-embed ng anchor device) ay naitala na may katumpakan na hindi bababa sa 0.1 mm.
7.6.3 Ang sinusukat na halaga ng pull-out force P 4 ay pinarami ng correction factor y. tinutukoy ng formula
kung saan ang L ay ang lalim ng pagtatrabaho ng embedment ng anchor device, mm;
DP - ang halaga ng slip ng anchor, mm.
7.6.4 Kung ang pinakamalaki at pinakamaliit na sukat ng napunit na bahagi ng kongkreto mula sa anchor device hanggang sa mga hangganan ng pagkawasak sa ibabaw ng istraktura ay naiiba ng higit sa dalawang beses, at gayundin kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa pagkaka-embed lalim ng anchor device ng higit sa 5% (DL> 0.05ft, y> 1.1), pagkatapos ay ang mga resulta ng pagsubok ay maaaring isaalang-alang lamang para sa isang tinatayang pagtatasa ng lakas ng kongkreto.
Tandaan - Ang tinatayang mga halaga ng kongkretong lakas ay hindi pinapayagang gamitin upang masuri ang klase ng lakas ng kongkreto at bumuo ng mga dependency sa pagkakalibrate.
7.6.5 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang lalim ng pagkapunit ay naiiba sa lalim ng pagkaka-embed ng anchor device nang higit sa 10% (dL> 0.1 A) o ang reinforcement ay nalantad sa isang distansya mula sa anchor device na mas mababa. kaysa sa lalim ng pagkaka-embed.
7.7 Paraan ng rib shear
7.7.1 Kapag sinusuri ang paraan ng paggugupit ng tadyang, dapat na walang mga bitak, kongkretong gaps, sagging o mga cavity na may taas (lalim) na higit sa 5 mm sa lugar ng pagsubok. Ang mga seksyon ay dapat na matatagpuan sa zone ng pinakamababang stress na dulot ng operational load o ang compression force ng prestressed reinforcement.
7.7.2 Ang pagsusulit ay isinasagawa sa sumusunod na pagkakasunud-sunod:
Ang aparato ay naka-secure sa istraktura. maglapat ng load na may bilis ng liwanag (1 ± 0.3) kN / s;
Ang pagbabasa ng power meter ng device ay naitala;
Sukatin ang aktwal na lalim ng paggugupit;
Tukuyin ang average na puwersa ng paggugupit.
7.7.3 Ang mga resulta ng pagsubok ay hindi isinasaalang-alang kung ang reinforcement ay nalantad sa pamamagitan ng paggugupit ng kongkreto o ang aktwal na lalim ng paggugupit ay naiiba mula sa tinukoy ng higit sa 2 mm.
8 Pagproseso at paglalahad ng mga resulta
8.1 Ang mga resulta ng pagsusulit ay ipinakita sa isang talahanayan, na nagpapahiwatig ng:
Uri ng konstruksiyon;
klase ng konkretong disenyo;
Konkretong edad;
Lakas ng kongkreto ng bawat kontroladong lugar ayon sa 7.1.5;
Average na lakas ng kongkreto ng istraktura;
Mga sona ng isang istraktura o bahagi nito, napapailalim sa mga kinakailangan ng 7.1.1.
Ang anyo ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit ay ibinigay sa Appendix K.
8.2 Ang pagproseso at pagtatasa ng pagsunod sa mga itinatag na kinakailangan ng aktwal na mga halaga ng lakas ng kongkreto na nakuha gamit ang mga pamamaraan na ibinigay sa pamantayang ito ay isinasagawa ayon sa GOST 18105.
P rim sa h sa n at c - Ang pagtatasa ng istatistika ng klase ng kongkreto batay sa mga resulta ng pagsubok ay isinasagawa alinsunod sa GOST 18105 (mga scheme "A". "B" o "C") sa mga kaso kung saan ang lakas ng ang kongkreto ay natutukoy sa pamamagitan ng pag-asa sa pagkakalibrate na binuo alinsunod sa seksyon 6. Kapag gumagamit ng dati nang itinatag na mga dependency sa pamamagitan ng pag-uugnay sa kanila (ayon sa Appendix G), hindi pinapayagan ang istatistikal na kontrol, at ang pagtatasa ng kongkretong klase ay isinasagawa lamang ayon sa scheme "G" GOST 18105.
8.3 Ang mga resulta ng pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok ay iginuhit sa konklusyon (protocol), na naglalaman ng sumusunod na data:
Tungkol sa mga nasubok na istruktura, na nagpapahiwatig ng klase ng disenyo, ang petsa ng pagkonkreto at pagsubok, o ang edad ng kongkreto sa oras ng pagsubok;
Sa mga pamamaraan na ginamit upang kontrolin ang lakas ng kongkreto;
Sa mga uri ng device na may mga serial number, impormasyon sa mga pagsusuri ng instrumento;
Tungkol sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate (equation ng pagtitiwala, mga parameter ng pagtitiwala, pagsunod sa mga kondisyon para sa paggamit ng pagdepende sa pagkakalibrate);
Ginagamit upang bumuo ng isang pagkakalibrate dependence o ang sanggunian nito (petsa at mga resulta ng mga pagsubok sa pamamagitan ng hindi mapanirang hindi direkta at direkta o mapanirang mga pamamaraan, mga kadahilanan sa pagwawasto);
Sa bilang ng mga site para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto sa mga istruktura na may indikasyon ng kanilang lokasyon;
Mga resulta ng pagsubok;
Pamamaraan, mga resulta ng pagproseso at pagsusuri ng nakuhang datos.
Standard na Shear Pull Test Arrangement
A.1 Ang karaniwang shear peel test scheme ay nagbibigay ng mga pagsubok na isasagawa alinsunod sa mga kinakailangan ng A.2-A.6.
A.2 Ang karaniwang pag-setup ng pagsubok ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:
Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula S hanggang 100 MPa:
Pagsubok magaan na kongkreto lakas ng compressive mula S hanggang 40 MPa:
Ang maximum na bahagi ng coarse concrete aggregate ay hindi hihigit sa working depth ng mga anchoring device.
A.3 Ang mga suporta ng loading device ay dapat na pantay na nakadikit sa kongkretong ibabaw sa layo na hindi bababa sa 2h mula sa axis ng anchor device, kung saan ang L ay ang working depth ng anchor device. Ang test setup ay ipinapakita sa Figure A.1.
1 - device na may loading device at force-measuring device; 2 - suporta para sa loading device: 3 - grip ng loading device: 4 - transition elements, rods, S - anchor device. 6 - kongkreto na huhugot (taper): 7 - nasubok na istraktura
Figure A.1 - Schematic ng isang shear peel test
A.4 Tatlong uri ng mga anchor device (tingnan ang Figure A.2) ay ibinigay para sa karaniwang shear-pull test setup. Ang uri ng anchoring device na I ay naka-install sa istraktura sa panahon ng pagkonkreto. Ang mga anchoring device ng mga uri II at may sakit ay naka-install sa mga butas na dati nang inihanda sa istraktura.
1 - working rod: 2 - working rod na may mga frame na may ibang cone: 3 - segmented corrugated chips: 4 - support rod: 5 - working rod na may hinog na lumalawak na cone: b - leveling washer
Figure A.2 - Mga uri ng anchor device para sa isang karaniwang test setup
A.5 Mga parameter ng mga anchor device at ang kanilang mga pinapayagang hanay ng sinusukat na lakas ng kongkreto sa karaniwang pamamaraan ang mga pagsusulit ay ipinapakita sa Talahanayan A.1. Para sa magaan na kongkreto, sa karaniwang pamamaraan ng pagsubok, ang mga anchoring device lamang na may lalim na pagkaka-embed na 48 mm ang ginagamit.
Talahanayan A.1 - Mga parameter ng mga anchor device para sa standard test scheme
|
Uri ng anchor device |
diameter ng anchoring device tf. mm |
Lalim ng pagkaka-embed ng mga anchor device, mm |
Pinahihintulutang hanay para sa anchor device para sa pagsukat ng compressive strength ng kongkreto. MPa |
||
|
talumpati h |
tumataba L" |
mabigat | |||
A.b Ang mga istruktura ng mga anchor ng mga uri II at III ay dapat magbigay ng paunang (bago ang paggamit ng load) compression ng mga butas na pader sa working depth l at kontrol ng slippage pagkatapos ng pagsubok.
Karaniwang rib shear test setup
B.1 Ang karaniwang pamamaraan ng pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng shear ribbing ay nagbibigay ng pagsubok bilang pagsunod sa mga kinakailangan ng B.2-B.4.
B.2 Ang standard test scheme ay naaangkop sa mga sumusunod na kaso:
Pinakamataas na bahagi ng coarse concrete aggregate na hindi hihigit sa 40 mm:
Mga pagsubok ng mabibigat na kongkreto na may compressive strength mula 10 hanggang 70 MPa sa granite at limestone na durog na bato. B.3 Para sa pagsubok, gumamit ng device na binubuo ng power exciter na may power measurement unit.
crossbar at gripper na may bracket para sa lokal na chipping ng rib ng istraktura. Ang test scheme ay ipinapakita sa Figure B.1.
1 - ang aparato ay isang naglo-load na aparato at isang instrumento sa pagsukat. 2 - support frame: 3 - chipped concrete: 4 - nasubok
construction ^ - gripper na may bracket
Figure B.1 - Schematic ng rib shear test
B.4 Sa kaso ng lokal na spalling ng rib, ang mga sumusunod na parameter ay dapat ibigay:
Chipping depth a ■ (20 a 2) mm.
Chipping width 0 "(30 a 0.5) mm;
Ang anggulo sa pagitan ng direksyon ng pagkilos ng load at ang normal sa load na ibabaw ng istraktura p "(18 a 1) *.
Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit na may karaniwang pag-setup ng pagsubok
Kapag nagsasagawa ng mga pagsubok sa pamamagitan ng paraan ng pull-off na may wellbore ayon sa karaniwang pamamaraan alinsunod sa Appendix A, ang kubiko na lakas ng kongkreto ay hindi compressive R. MPa. pinapayagan itong kalkulahin ayon sa grvduirovanny dependence ayon sa formula
H * P) | P> ^. (SA 1)
kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang maximum na laki ng isang magaspang na pinagsama-samang sa tear-out zone at kinukuha na katumbas ng 1 kapag ang pinagsama-samang laki ay mas mababa sa 50 mm:
Ang t 2 ay ang proportionality coefficient para sa paglipat mula sa pull-out na puwersa sa kilonewtons patungo sa kongkretong lakas sa megapascals:
Ang P ay ang pull-out na puwersa ng anchor device. kN.
Kapag sinusubukan ang mabibigat na kongkreto na may lakas na 5 MPa o higit pa at magaan na kongkreto na may lakas na 5 hanggang 40 MPa, ang mga halaga ng koepisyent ng proporsyonalidad m 2 ay kinukuha ayon sa Talahanayan B.1.
Talahanayan 8.1
|
Uri ng anchor device |
Ang hanay ng sinusukat na compressive strength ng kongkreto. MPa |
diameter ng anchor device d. hindi rin |
Lalim ng pagkaka-embed ng anchor device, mm |
Ang halaga ng koepisyent w ^ para sa kongkreto |
|
|
mabigat | |||||
Coefficients m 3 kapag sinusubukan ang mabigat na kongkreto na may katamtamang lakas higit sa 70 MPa ay dapat kunin ayon sa GOST 31914.
Pagdepende sa pagkakalibrate para sa paraan ng paggugupit ng tadyang na may karaniwang pamamaraan ng pagsubok
Kapag nagsasagawa ng pagsubok sa pamamagitan ng spalling ribs ayon sa standard scheme ayon sa Appendix B, ang cube compressive strength ng kongkreto sa granite at limestone na durog na bato R. MLa. pinapayagan itong kalkulahin sa pamamagitan ng pag-asa sa pagkakalibrate ayon sa formula
R - 0.058m (30P + P J). (D. 1)
kung saan ang m ay isang koepisyent na isinasaalang-alang ang pinakamataas na sukat ng isang malaking pinagsama-samang at kinuha katumbas ng:
1.0 - na may pinagsama-samang laki na mas mababa sa 20 mm:
1.05 - na may pinagsama-samang laki mula 20 hanggang 30 mm:
1.1 - laki ng tagapuno mula 30 hanggang 40 mm:
P - puwersa ng paggugupit. kN.
Appendix D (sapilitan)
Mga kinakailangan para sa mga instrumento para sa mekanikal na pagsubok
Talahanayan E.1
|
Ang pangalan ng mga katangian ng mga device |
Mga katangian ng mga instrumento para sa pamamaraan |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
nababanat |
pagtambulin momentum |
plastik mga pagpapapangit |
otryaa na may skapyaa * at ito |
|||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Ang tigas ng striker, striker o indenter NYaSe. hindi mas mababa | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Pagkagaspang ng bahagi ng contact ng striker o indenter. microns. wala na | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Ang diameter ng striker o indenter. mm. hindi mas mababa | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Ang kapal ng mga gilid ng disc indenter. mm. hindi mas mababa | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Conical indenter anggulo | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Imprint diameter,% ng indenter diameter | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Ang perpendicularity tolerance kapag nag-aaplay ng load ay hindi isang taas na 100 mm. mm | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Enerhiya sa epekto. J. hindi kukulangin | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Ang rate ng pagtaas sa load. kN / s | ||||||||||||||||||||||||||||||||||||||
|
Error sa pagsukat ng pag-load, Ch. Wala na |
5 dito RjN - tingnan ang paliwanag sa formula (£ .3). Pagkatapos ng pagtanggi, ang pagkakalibrate dependence ay itinatag muli ayon sa mga formula (£ .1) - (E.S) ayon sa natitirang mga resulta ng pagsubok. Ang pagtanggi sa natitirang mga resulta ng pagsubok ay paulit-ulit na isinasaalang-alang ang katuparan ng kundisyon (E.6) gamit ang isang bagong (naitama) na pag-asa sa pagkakalibrate. Ang mga partikular na halaga ng kongkretong lakas ay dapat matugunan ang mga kinakailangan ng 6.1.7. £ .3 Mga parameter ng pagdepende sa pagkakalibrate Para sa pinagtibay na pagdepende sa pagkakalibrate, tukuyin: Ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian na ibinigay ng H. Ang standard deviation ^ n m ng constructed calibration dependence ayon sa formula (E.7); Ang koepisyent ng ugnayan ng pagdepende sa pagkakalibrate r ayon sa formula
kung saan ang average na halaga ng kongkretong lakas ayon sa pagkakalibrate dependence ay kinakalkula ayon sa form
dito ang mga halaga ng R (H. I f. I f. N - tingnan ang paliwanag sa mga formula (EE). (Eb). E.4 Pagwawasto ng pagdepende sa pagkakalibrate Ang pagwawasto ng itinatag na pag-asa sa pagkakalibrate, na isinasaalang-alang ang karagdagang nakuha na mga resulta ng pagsubok, ay dapat isagawa nang hindi bababa sa isang beses sa isang buwan. Kapag inaayos ang pag-asa sa pagkakalibrate, hindi bababa sa tatlong bagong resulta na nakuha sa pinakamababa, maximum at intermediate na halaga ng hindi direktang tagapagpahiwatig ay idinagdag sa umiiral na mga resulta ng pagsubok. Habang nag-iipon ang data para sa pag-plot ng pagdepende sa pagkakalibrate, ang mga resulta ng mga nakaraang pagsubok. simula pa lang, tinatanggihan sila kaya ganun kabuuang bilang ang mga resulta ay hindi lalampas sa 20. Pagkatapos magdagdag ng mga bagong resulta at tanggihan ang mga luma, ang minimum at maximum na mga halaga ng hindi direktang katangian, ang pag-asa sa pagkakalibrate at ang mga parameter nito ay itinakda muli ayon sa mga formula (E.1) - (E.9 ). E.S Kondisyon para sa paglalapat ng calibration curve Ang paggamit ng isang pag-asa sa pagkakalibrate para sa pagtukoy ng lakas ng kongkreto alinsunod sa pamantayang ito ay pinapayagan lamang para sa mga halaga ng isang hindi direktang katangian na bumabagsak sa saklaw mula sa H tl hanggang n tad. Kung ang koepisyent ng ugnayan r< 0.7 или значение 5 тнм "Я ф >0.15. pagkatapos ay ang kontrol at pagtatasa ng lakas ayon sa nakuhang pagtitiwala ay hindi pinapayagan. Ang pagkakalibrate dependence binding method G.1 Ang halaga ng lakas ng kongkreto, na tinutukoy gamit ang pagdepende sa pagkakalibrate na itinatag para sa kongkreto na naiiba sa nasubok, ay pinarami ng coefficient ng pagkakataon na Kc. Ang halaga ay kinakalkula ayon sa form nasaan ang lakas ng kongkreto ika-t-seksyon, tinutukoy ng paraan ng paggugupit o sa pamamagitan ng pagsubok ng mga core ayon sa GOST 26570; I msa, ay ang lakas ng kongkreto sa<-м участке, опредепяемвя пюбым косвенным методом по используемой градуировочной зависимости: л - число участков испытаний. G.2 Kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, ang mga sumusunod na kondisyon ay dapat matugunan: Ang bilang ng mga site ng pagsubok na isinasaalang-alang kapag kinakalkula ang coefficient ng pagkakataon, n i 3; Ang bawat partikular na halaga R k, / R (0ca ^ ay dapat na hindi bababa sa 0.7 at hindi hihigit sa 1.3: Ang bawat partikular na halaga ng R ^. , ay dapat na naiiba mula sa average ng hindi hihigit sa 15%: Ang mga halaga ng Yade ay hindi kasiya-siya sa mga kondisyon (G.2). (ZH). hindi dapat isaalang-alang sa pagkalkula ang koepisyent ng coincidence K s. Pagtatalaga ng bilang ng mga site ng pagsubok para sa mga prefabricated at monolithic na istruktura I.1 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga prefabricated na istruktura (tempering o relocating), ang bilang ng mga kinokontrol na istruktura ng bawat uri ay kinukuha ng hindi bababa sa YCh at hindi bababa sa ^ mga istraktura mula sa batch. Kung ang isang batch ay binubuo ng 12 mga istraktura o mas kaunti, ang isang tuluy-tuloy na inspeksyon ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga seksyon ay dapat na hindi bababa sa: 1 hindi 4 m ang haba ng mga linear na istruktura: 1 sa 4 m 2 ng lugar ng mga patag na istruktura. I.2 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa isang intermediate na edad sa pamamagitan ng mga di-mapanirang pamamaraan, hindi bababa sa isang istraktura ng bawat uri (haligi, dingding, kisame, crossbar, atbp.) Mula sa kinokontrol ang batch ay kontrolado. I.3 Alinsunod sa GOST 18105, kapag kinokontrol ang lakas ng kongkreto ng mga monolitikong istruktura sa edad ng disenyo, ang tuluy-tuloy na nerve-breaking na kontrol ng lakas ng kongkreto ng lahat ng mga istruktura ng kinokontrol na batch ay isinasagawa. Sa kasong ito, ang bilang ng mga site ng pagsubok ay dapat na hindi bababa sa: 3 para sa bawat gripper para sa mga patag na istruktura (pader, sahig, slab ng pundasyon); 1 x 4 m ang haba (o 3 bawat grip) para sa bawat linear horizontal structure (beam, crossbars); 6 para sa bawat istraktura - para sa mga linear vertical na istruktura (haligi, pylon). Ang kabuuang bilang ng mga site ng pagsukat para sa pagkalkula ng mga katangian ng pagkakapareho ng lakas ng kongkreto sa isang batch ng mga istraktura ay dapat na hindi bababa sa 20. I.4 Ang bilang ng mga solong pagsukat ng lakas ng kongkreto sa pamamagitan ng mga mekanikal na pamamaraan ng hindi mapanirang pagsubok sa bawat site (ang bilang ng mga sukat sa site) ay kinukuha ayon sa Talahanayan 2. Form ng talahanayan ng pagtatanghal ng mga resulta ng pagsusulit
UDC 691.32.620.17:006.354 MKS 91.100.10 NEQ Mga pangunahing salita: structural heavy at light concrete, monolitik at prefabricated na kongkreto at bakal * kongkretong produkto, istruktura at istruktura, mekanikal na pamamaraan para sa pagtukoy ng compressive strength, rebound, shock impulse, plastic deformation, separation, rib shearing, shearing off with shearing Editor T.T. Martynova Teknikal na editor 8.N. Prusakova Proofreader M 8. Vuchaya Computer layout I.А. Napaykina Nag-donate sa set 12/29/201S. Nilagdaan at nakatatak noong 06.02.2016. Format 60 "64 ^. Arial headset. Uel. ilimbag l. 2.7B. Uch.-iad. l. 2.36. Tira "60 eke. Zach. 263. Nai-publish at nai-print ng FGUP STANDARTINFORM, $ 12399 Moscow. Granatny lane .. 4. | |||||||||||||||||||||||||||||||||||||
