Maaaring maging kapaki-pakinabang ang mga programa para sa mga taga-disenyo, tagapamahala, inhinyero. Talaga, upang gamitin ang mga programa, ito ay sapat na Microsoft Excel... Maraming mga may-akda ng programa ang hindi kilala. Nais kong tandaan ang gawain ng mga taong ito na, batay sa Excel, ay nakapaghanda ng mga kapaki-pakinabang na programa sa pagkalkula. Ang mga programa sa pagkalkula para sa bentilasyon at air conditioning ay libre upang i-download. Ngunit huwag kalimutan! Hindi mo lubos na mapagkakatiwalaan ang programa, suriin ang data nito.

Pinakamahusay na pagbati, pangangasiwa ng site

Ang pagkalkula ng aerodynamic ng mga air duct ay nagsisimula sa pagguhit ng isang axonometric scheme M 1: 100, paglalagay ng mga bilang ng mga seksyon, ang kanilang mga load L m / h, at haba 1, m Ang direksyon ng pagkalkula ng aerodynamic ay natutukoy - mula sa pinakamalayo at na-load ang seksyon sa fan. Kung may pagdududa kapag tinutukoy ang direksyon, lahat ng posibleng opsyon ay kinakalkula.

Ang pagkalkula ay nagsisimula mula sa isang malayong lugar, ang diameter nito D, m, o lugar ay kinakalkula

Square cross-section ng isang rectangular duct P, m:

Ang sistema ay nagsisimula sa fan

Administratibong mga gusali 4-5 m / s 8-12 m / s

Mga gusaling pang-industriya 5-6 m / s 10-16 m / s,

Tumataas habang lumalapit ka sa fan.

Gamit ang Appendix 21, kinukuha namin ang pinakamalapit na karaniwang mga halaga ng Dst o (a x b) st

Pagkatapos ay kinakalkula namin ang aktwal na bilis:

2830 * d;

O kaya ———————————— -, m / s.

KATOTOHANAN 3660 * (a * 6) st

Para sa karagdagang mga kalkulasyon, tinutukoy namin ang hydraulic radius ng mga rectangular air ducts:

£> 1 = -, m. a + b

Upang maiwasan ang paggamit ng mga talahanayan at interpolating ang mga halaga ng mga tiyak na pagkalugi ng friction, nag-aaplay kami ng direktang solusyon sa problema:

Tinukoy namin ang Reynolds criterion:

Re = 64 100 * Ost * Ufact (para sa rectangular Ost = Ob) (14.6)

At ang koepisyent ng hydraulic friction:

0.3164 * Re 0 25 at Re< 60 ООО (14.7)

0.1266 * Ne 0167 para sa Re> 60,000. (14.8)

Ang pagkawala ng presyon sa kinakalkula na lugar ay magiging:

D.

Kung saan ang CCM ay ang kabuuan ng mga logro lokal na pagtutol sa lugar ng mga air duct.

Ang mga lokal na pagtutol na nakahiga sa hangganan ng dalawang seksyon (tees, crosses) ay dapat maiugnay sa isang seksyon na may mas mababang rate ng daloy.

Ang mga lokal na koepisyent ng paglaban ay ibinibigay sa mga apendise.

Paunang data:

Duct material - galvanized sheet steel, kapal at sukat alinsunod sa App. 21.

Ang materyal ng air intake shaft ay brick. Bilang mga air diffuser, ginagamit ang PP type adjustable grilles na may posibleng mga cross-section:

100 x 200; 200 x 200; 400 x 200 at 600 x 200 mm, shading coefficient 0.8 at maximum na bilis ng hangin sa labasan hanggang 3 m / s.

Ang paglaban ng intake insulated valve na may ganap na bukas na mga blades ay 10 Pa. Ang hydraulic resistance ng air heater ay 132 Pa (ayon sa isang hiwalay na kalkulasyon). Panlaban sa filter 0-4 250 Pa. Ang hydraulic resistance ng muffler ay 36 Pa (ayon sa disenyo ng tunog). Batay sa mga kinakailangan sa arkitektura, ang mga air duct ay dinisenyo hugis-parihaba na seksyon.

Kapag ang daloy ng hangin ay gumagalaw sa mga duct ng hangin at mga channel ng bentilasyon at mga air conditioning system (V at KV), bilang karagdagan sa mga pagkalugi ng frictional pressure, ang mga pagkalugi sa mga lokal na resistensya - mga hugis na bahagi ng mga air duct, mga distributor ng hangin at kagamitan sa network ay may mahalagang papel.

Ang ganitong mga pagkalugi ay proporsyonal sa dynamic na presyon R q = ρ v² / 2, kung saan ang ρ ay ang density ng hangin, humigit-kumulang katumbas ng 1.2 kg / m³ sa temperatura na humigit-kumulang +20 ° C; v- ang bilis nito [m / s], na tinutukoy, bilang panuntunan, sa seksyon ng channel sa likod ng paglaban.

Ang proportionality coefficients ξ, na tinatawag na coefficients of local resistance (LCR), para sa iba't ibang elemento ng mga system B at KV ay karaniwang tinutukoy mula sa mga talahanayan na magagamit, sa partikular, sa at sa isang bilang ng iba pang mga mapagkukunan. Ang pinakamalaking kahirapan sa kasong ito ay kadalasang sanhi ng paghahanap para sa CMS para sa mga tee o branch node. Ang katotohanan ay sa kasong ito, kinakailangang isaalang-alang ang uri ng katangan (para sa daanan o para sa sangay) at ang mode ng paggalaw ng hangin (iniksyon o pagsipsip), pati na rin ang ratio ng rate ng daloy ng hangin. sa sangay sa rate ng daloy sa bariles L´ o = L o / L c at cross-sectional area ng daanan sa cross-sectional area ng trunk F´ p = F p / F s.

Para sa mga tee sa panahon ng pagsipsip, kinakailangan ding isaalang-alang ang ratio ng cross-sectional area ng sangay sa trunk cross-sectional area. F´ o = F o / F s... Sa manwal, ang kaukulang data ay ibinigay sa talahanayan. 22.36-22.40. Gayunpaman, kapag nagsasagawa ng mga kalkulasyon gamit ang mga spreadsheet ng Excel, na kasalukuyang karaniwan dahil sa malawakang paggamit ng iba't ibang pamantayan. software at ang kaginhawahan ng pag-format ng mga resulta ng mga kalkulasyon, ito ay kanais-nais na magkaroon ng analytical formula para sa CMR, hindi bababa sa mga pinaka-karaniwang hanay ng pagkakaiba-iba sa mga katangian ng mga tee.

Bilang karagdagan, ito ay maipapayo sa proseso ng edukasyon na bawasan gawaing teknikal mga mag-aaral at paglilipat ng pangunahing pasanin sa pag-unlad mga nakabubuo na solusyon mga sistema.

Ang mga katulad na formula ay magagamit sa isang medyo pangunahing mapagkukunan tulad ng, ngunit doon sila ay ipinakita sa isang napaka-pangkalahatan na anyo, nang hindi isinasaalang-alang ang mga tampok ng disenyo ng mga tiyak na elemento ng umiiral na. mga sistema ng bentilasyon, at gumamit din ng malaking bilang ng mga karagdagang parameter at nangangailangan, sa ilang mga kaso, ng access sa ilang mga talahanayan. Sa kabilang banda, ang mga programa para sa awtomatikong aerodynamic na pagkalkula ng mga B at KV system na lumitaw kamakailan ay gumagamit ng ilang mga algorithm upang matukoy ang CMR, ngunit, bilang isang panuntunan, ang mga ito ay hindi alam ng gumagamit at samakatuwid ay maaaring magdulot ng mga pagdududa tungkol sa kanilang pagiging wasto at kawastuhan .

Gayundin, sa kasalukuyang panahon, mayroong ilang mga gawa, ang mga may-akda kung saan nagpapatuloy ng pananaliksik upang pinuhin ang pagkalkula ng CMR o palawakin ang hanay ng mga parameter ng kaukulang elemento ng system, kung saan ang mga resulta na nakuha ay magiging wasto. Lumilitaw ang mga publikasyong ito kapwa sa ating bansa at sa ibang bansa, bagaman sa pangkalahatan ang kanilang bilang ay hindi masyadong malaki, at pangunahing nakabatay sa numerical simulation ng magulong daloy gamit ang isang computer o sa direktang eksperimentong pananaliksik. Gayunpaman, ang data na nakuha ng mga may-akda ay, bilang isang panuntunan, mahirap gamitin sa pagsasagawa ng mass design, dahil hindi pa sila ipinakita sa isang anyo ng engineering.

Sa pagsasaalang-alang na ito, tila nararapat na pag-aralan ang data na nakapaloob sa mga talahanayan at makakuha, sa kanilang batayan, mga dependency ng approximation na magkakaroon ng pinakasimple at pinaka-maginhawang anyo para sa pagsasanay sa engineering at sa parehong oras ay sapat na sumasalamin sa likas na katangian ng umiiral na mga dependence para sa. ang CMR ng tees. Para sa mga pinaka-karaniwang uri ng mga ito - tees sa daanan (pinag-isang branch node), ang problemang ito ay nalutas ng may-akda sa trabaho. Kasabay nito, ang mga analytical na relasyon ay mas mahirap hanapin para sa mga branch tee, dahil ang mga dependency mismo ay mukhang mas kumplikado dito. Pangkalahatang anyo Ang mga formula ng pagtatantya, gaya ng nakasanayan sa mga ganitong kaso, ay nakuha batay sa lokasyon ng mga kinakalkula na puntos sa patlang ng ugnayan, at ang mga kaukulang coefficient ay pinili sa pamamagitan ng pinakamaliit na paraan ng mga parisukat upang mabawasan ang paglihis ng naka-plot na graph sa pamamagitan ng Excel. Pagkatapos para sa ilan sa mga pinakakaraniwang hanay F p / F s, F o / F s at L o / L s maaari kang makakuha ng mga expression:

sa L´ o= 0.20-0.75 at F' o= 0.40-0.65 - para sa mga tee sa panahon ng iniksyon (supply);

sa L´ o = 0,2-0,7, F' o= 0.3-0.5 at F´ n= 0.6-0.8 - para sa suction (exhaust) tee.

Ang katumpakan ng mga dependences (1) at (2) ay ipinapakita sa Fig. 1 at 2, na nagpapakita ng mga resulta ng pagpoproseso ng talahanayan. 22.36 at 22.37 para sa KMS ng pinag-isang tee (mga yunit ng sangay) sa isang sangay na may pabilog na cross-section sa panahon ng pagsipsip. Sa kaso ng isang hugis-parihaba na seksyon, ang mga resulta ay hindi mag-iiba nang malaki.

Mapapansin na ang pagkakaiba dito ay mas malaki kaysa sa mga tee sa bawat sipi, at nasa average na 10-15%, minsan kahit hanggang 20%, ngunit para sa mga kalkulasyon ng engineering ito ay maaaring katanggap-tanggap, lalo na kung isinasaalang-alang ang halatang paunang error na nilalaman sa mga talahanayan, at Sabay-sabay na pagpapasimple ng mga kalkulasyon kapag gumagamit ng Excel. Kasabay nito, ang nakuhang mga ratio ay hindi nangangailangan ng anumang iba pang paunang data, maliban sa mga magagamit na sa talahanayan ng pagkalkula ng aerodynamic. Sa katunayan, dapat itong tahasang ipahiwatig ang parehong mga rate ng daloy ng hangin at ang mga cross-section sa kasalukuyang at sa kalapit na seksyon, kasama sa mga nakalistang formula. Pangunahing pinapasimple nito ang mga kalkulasyon kapag gumagamit ng mga spreadsheet ng Excel. Kasabay ng fig. Ginagawang posible ng 1 at 2 na tiyakin na ang mga natagpuang analytical dependences ay lubos na sumasalamin sa likas na katangian ng impluwensya ng lahat ng mga pangunahing kadahilanan sa CMR ng mga tee at ang pisikal na kakanyahan ng mga proseso na nagaganap sa kanila sa panahon ng paggalaw ng daloy ng hangin.

Kasabay nito, ang mga formula na ibinigay sa gawaing ito ay napaka-simple, intuitive at madaling ma-access para sa mga kalkulasyon ng engineering, lalo na sa Excel, pati na rin sa proseso ng edukasyon. Ginagawang posible ng kanilang paggamit na iwanan ang interpolation ng mga talahanayan habang pinapanatili ang katumpakan na kinakailangan para sa mga kalkulasyon ng engineering, at direktang kalkulahin ang mga koepisyent ng lokal na pagtutol ng mga tee sa sangay sa isang napakalawak na hanay ng mga ratio ng mga cross-section at mga rate ng daloy ng hangin sa puno ng kahoy at mga sanga.

Ito ay sapat na para sa disenyo ng mga sistema ng bentilasyon at air conditioning sa karamihan ng mga tirahan at pampublikong gusali.

1. Handbook ng taga-disenyo. Panloob na sanitary facility. Bahagi 3. Bentilasyon at air conditioning. Aklat. 2 / Ed. N.N. Pavlova at Yu.I. Schiller. - M .: Stroyizdat, 1992.416 p.
2. Idelchik I.E. Handbook sa hydraulic resistance / Ed. M.O. Steinberg. - Ed. ika-3. - M .: Mashinostroenie, 1992.672 p.
3. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Batalova A.V. Upang matukoy ang mga koepisyent ng mga lokal na pagtutol ng mga nakakagambalang elemento ng mga sistema ng pipeline // Izvestiya vuzov: Konstruksyon, 2012. No. 9. S. 108-112.
4. Posokhin V.N., Ziganshin A.M., Varsegova E.V. Sa pagkalkula ng mga pagkawala ng presyon sa mga lokal na pagtutol: Commun. 1 // Izvestiya Vuzov: Konstruksyon, 2016. No. 4. S. 66–73.
5. Averkov O.A. Pang-eksperimentong pag-aaral ng mga pinaghihiwalay na daloy sa pumapasok sa mga siwang ng pagsipsip.Vestnik BGTU im. V.G. Shukhov, 2012. No. 1. S. 158-160.
6. Kamel A.H., Shaqlaih A.S. Pagkawala ng frictional pressure ng mga likido na dumadaloy sa mga pabilog na conduit: Isang pagsusuri. Pagbabarena at Pagkumpleto ng SPE. 2015. Vol. 30. Hindi. 2. Pp. 129-140.
7. Gabrielaitiene I. Numerical simulation ng isang district heating system na may mga emphasis sa transient temperature behavior. Proc. ng 8th International Conference "Environmental Engineering". Vilnius. Mga Publisher ng VGTU. 2011. Vol. 2. Pp. 747-754.
8. Horikiri K., Yao Y., Yao J. Pagmomodelo ng conjugate flow at heat transfer sa isang ventilated room para sa panloob na thermal comfort assessment. Gusali at Kapaligiran. 2014. Hindi. 77. Pp. 135-147.
9. Samarin O.D. Pagkalkula ng mga lokal na pagtutol sa mga sistema ng bentilasyon ng mga gusali // Journal of SOK, 2012. №2. S. 68–70.

Maaari ka ring gumamit ng tinatayang formula:

0, 195 v 1, 8

R f. (10) d 100 1, 2

Ang error nito ay hindi lalampas sa 3 - 5%, na sapat para sa mga kalkulasyon ng engineering.

Ang kabuuang pagkalugi ng frictional pressure para sa buong seksyon ay nakuha sa pamamagitan ng pagpaparami ng mga tiyak na pagkalugi R sa haba ng seksyon l, Rl, Pa. Kung ang mga air duct o mga channel na gawa sa iba pang mga materyales ay ginagamit, ito ay kinakailangan upang ipakilala ang isang roughness correction βsh ayon sa talahanayan. 2. Depende ito sa ganap na katumbas na pagkamagaspang ng materyal ng air duct K e (Talahanayan 3) at ang halaga ng v f.

Talahanayan 3 Ganap na katumbas na pagkamagaspang ng materyal ng duct

Para sa mga bakal na air duct βsh = 1. Ang mas detalyadong mga halaga ng βsh ay matatagpuan sa talahanayan. 22.12. Isinasaalang-alang ang pagwawasto na ito, ang pinong pagkawala ng presyon ng friction Rl βsh, Pa, ay nakuha sa pamamagitan ng pag-multiply ng Rl sa halaga ng βsh. Pagkatapos ay tinutukoy ang dynamic na presyon sa site

karaniwang kondisyon ρw = 1.2 kg / m3.

Dagdag pa, ang mga lokal na pagtutol ay natukoy sa site, ang mga koepisyent ng lokal na pagtutol (LRR) ξ ay tinutukoy, at ang kabuuan ng LRR sa lugar na ito (Σξ) ay kinakalkula. Ang lahat ng mga lokal na pagtutol ay naitala sa listahan sa sumusunod na form.

VENTILATION SYSTEM KMS STATEMENT

atbp.

V sa column na "local resistances" isulat ang mga pangalan ng resistances (branch, tee, cross, elbow, grill, air distributor, umbrella, atbp.) na available sa lugar na ito. Bilang karagdagan, ang kanilang bilang at katangian ay nabanggit, ayon sa kung saan ang mga halaga ng CMR ay tinutukoy para sa mga elementong ito. Halimbawa, para sa isang bilog na liko, ito ang anggulo ng pag-ikot at ang ratio ng radius ng pag-ikot sa diameter ng duct. r / d, para sa isang hugis-parihaba na labasan - ang anggulo ng pag-ikot at mga sukat ng mga gilid ng duct a at b. Para sa mga lateral openings sa isang air duct o duct (halimbawa, sa lugar kung saan naka-install ang air intake grille) - ang ratio ng lugar ng pagbubukas sa cross-section ng air duct

f butas / f o. Para sa mga tee at mga krus sa daanan, isaalang-alang ang ratio ng cross-sectional area ng daanan at ang trunk fp / fs at ang daloy ng rate sa sangay at sa trunk L o / L s, para sa mga tee at tumatawid sa sangay - ang ratio ng cross-sectional area ng sangay at ang trunk fp / fs at muli, ang halaga ng L tungkol sa / L s. Dapat tandaan na ang bawat tee o cross ay nag-uugnay sa dalawang katabing seksyon, ngunit tinutukoy nila ang isa sa mga seksyong ito, na may mas mababang daloy ng hangin L. Ang pagkakaiba sa pagitan ng mga tee at mga krus sa daanan at sa sangay ay nauugnay sa kung paano tumatakbo ang kinakalkula na direksyon. Ito ay ipinapakita sa Fig. 11. Dito, ang kinakalkula na direksyon ay ipinapakita gamit ang isang naka-bold na linya, at ang mga direksyon ng mga daloy ng hangin ay ipinapakita na may manipis na mga arrow. Bilang karagdagan, ito ay nilagdaan kung saan eksakto sa bawat pagpipilian ay ang puno ng kahoy, daanan at mula sa-

branching tee para sa Ang tamang desisyon ratios fп / fс, fо / fс at L о / L с. Tandaan na sa mga sistema ng supply ng bentilasyon, ang pagkalkula ay karaniwang isinasagawa laban sa paggalaw ng hangin, at sa mga sistema ng bentilasyon ng tambutso - kasama ang paggalaw na ito. Ang mga seksyon kung saan nabibilang ang mga itinuturing na tee ay ipinahiwatig ng mga checkmark. Ang parehong naaangkop sa mga crosspieces. Bilang isang patakaran, kahit na hindi palaging, ang mga tee at mga krus sa isang sipi ay lilitaw kapag kinakalkula ang pangunahing direksyon, at sa isang sangay ay lumilitaw ang mga ito kapag ang aerodynamic na linkage ng mga pangalawang seksyon (tingnan sa ibaba). Sa kasong ito, ang parehong tee sa pangunahing direksyon ay maaaring ituring bilang isang tee bawat sipi, at sa pangalawang direksyon

– bilang isang sangay na may ibang ratio. CCM para sa mga crosspieces

ay tinatanggap sa parehong laki tulad ng para sa kaukulang tee.

kanin. 11. Scheme para sa pagkalkula ng mga tee

Ang mga tinatayang halaga ng ξ para sa mga karaniwang pagtutol ay ibinibigay sa talahanayan. 4.

*) Ang negatibong CMR ay maaaring mangyari sa mababang Lo / Lc dahil sa pagbuga (suction) ng hangin mula sa sanga ng pangunahing daloy.

Ang mas detalyadong data para sa CCM ay ipinapakita sa talahanayan. 22.16 - 22.43. Para sa pinakakaraniwang mga lokal na pagtutol -

tees sa daanan - Ang KMS ay maaari ding tinatayang kalkulahin gamit ang mga sumusunod na formula:

- para sa suction (exhaust) tees.

Matapos matukoy ang halaga ng Σξ, ang pagkawala ng presyon sa mga lokal na resistensya Z P d, Pa, at ang kabuuang pagkawala ng presyon ay kinakalkula.

sa seksyong Rl βsh + Z, Pa.

Ang mga resulta ng pagkalkula ay ipinasok sa talahanayan sa sumusunod na form.

AERODYNAMIC CALCULATION NG VENTILATION SYSTEM

Kapag ang pagkalkula ng lahat ng mga seksyon ng pangunahing direksyon ay nakumpleto, ang mga halaga ng Rl βsh + Z para sa kanila ay summed up at ang kabuuang pagtutol ay tinutukoy.

presyon ng network ng bentilasyon P network = Σ (Rl βsh + Z).

Pagkatapos kalkulahin ang pangunahing direksyon, isa o dalawang sangay ay naka-link. Kung ang system ay nagsisilbi sa maraming palapag, maaari kang pumili ng mga sanga sa sahig sa mga intermediate na palapag para sa pag-link. Kung ang sistema ay nagsisilbi sa isang palapag, ang mga sanga mula sa pangunahing linya ay nakatali na hindi kasama sa pangunahing direksyon (tingnan ang halimbawa sa seksyon 4.3). Ang pagkalkula ng mga lugar na maiugnay ay isinasagawa sa parehong pagkakasunud-sunod tulad ng para sa pangunahing direksyon, at naitala sa talahanayan sa parehong anyo. Itinuturing na kumpleto ang link kung ang halaga

ang pagkawala ng presyon Σ (Rl βsh + Z) kasama ang mga konektadong seksyon ay lumihis mula sa kabuuan Σ (Rl βsh + Z) kasama ang parallel na konektadong mga seksyon ng pangunahing direksyon ng hindi hihigit sa 10%. Ang parallel na konektado ay ang mga seksyon sa kahabaan ng pangunahing at naka-link na mga direksyon mula sa punto ng kanilang sumasanga hanggang sa mga terminal air distributor. Kung ang circuit ay katulad ng ipinapakita sa fig. 12 (ang pangunahing direksyon ay naka-highlight sa isang naka-bold na linya), pagkatapos ay ang pag-link ng direksyon 2 ay nangangailangan na ang halaga ng Rl βsh + Z para sa seksyon 2 ay katumbas ng Rl βsh + Z para sa seksyon 1, na nakuha mula sa pagkalkula ng pangunahing direksyon, na may isang katumpakan ng 10%. Ang pagtali ay nakakamit sa pamamagitan ng pagpili ng mga diyametro ng bilog o mga sukat ng seksyon ng mga rectangular duct sa mga lugar na tatalian, at kung hindi ito posible, sa pamamagitan ng pag-install ng mga throttling valve o diaphragms sa mga sanga.

Ang pagpili ng fan ay dapat isagawa ayon sa mga katalogo ng tagagawa o ayon sa data. Ang presyon ng fan ay katumbas ng kabuuan ng mga pagkawala ng presyon sa network ng bentilasyon sa pangunahing direksyon, na tinutukoy sa panahon ng pagkalkula ng aerodynamic ng sistema ng bentilasyon, at ang kabuuan ng mga pagkawala ng presyon sa mga elemento ng yunit ng bentilasyon (air valve, filter , air heater, noise damper, atbp.).

kanin. 12. Fragment ng diagram ng sistema ng bentilasyon na may pagpili ng isang sangay para sa pag-uugnay

Sa wakas, maaari mo lamang kunin ang fan pagkatapos pagkalkula ng tunog kapag ang isyu ng pag-install ng silencer ay nalutas. Ang pagkalkula ng acoustic ay maaaring gawin lamang pagkatapos ng paunang pagpili ng fan, dahil ang paunang data para dito ay ang mga antas ng lakas ng tunog na ibinubuga ng fan sa mga air duct. Ang pagkalkula ng tunog ay isinasagawa alinsunod sa mga tagubilin sa kabanata 12. Kung kinakailangan, kalkulahin at tukuyin ang karaniwang laki ng silencer, pagkatapos ay piliin ang fan.

4.3. Isang halimbawa ng pagkalkula ng isang supply ventilation system

Kasalukuyang isinasaalang-alang sistema ng supply bentilasyon para sa silid-kainan. Ang nanoska ng mga air duct at air distributor sa plano ay ibinibigay sa clause 3.1 sa unang bersyon ( tipikal na pamamaraan para sa mga bulwagan).

System diagram

1000х400 5 8310 m3 / h

Higit pang mga detalye sa pamamaraan ng pagkalkula at ang kinakailangang paunang data ay matatagpuan sa,. Ang kaukulang terminolohiya ay ibinigay sa.

PAHAYAG NG KMS SYSTEM P1

APENDIX Mga katangian ng ventilation grilles at shades

I. Libreng cross-sections, m2, para sa supply at exhaust louvres RS-VG at RS-G

Ang koepisyent ng bilis ay m = 6.3, ang koepisyent ng temperatura ay n = 5.1.

II. Mga katangian ng plafonds ST-KR at ST-KV

Ang koepisyent ng bilis ay m = 2.5, ang koepisyent ng temperatura ay n = 3.

LISTAHAN NG BIBLIOGRAPHIC

1. Samarin O.D. Pagpili ng supply air equipment mga yunit ng bentilasyon(mga air conditioner) ng uri ng KCKP. Mga tagubilin sa pamamaraan para sa pagpapatupad ng mga proyekto ng kurso at diploma para sa mga mag-aaral ng specialty 270109 "Suplay at bentilasyon ng init at gas". - M .: MGSU, 2009 .-- 32 p.

2. Belova E.M. Mga sentral na sistema air conditioning sa mga gusali. - M .: Evroklimat, 2006 .-- 640 p.

3. SNiP 41-01-2003 "Pag-init, bentilasyon at air conditioning". - M .: GUP TsPP, 2004.

4. Katalogo ng kagamitan sa Arktos.

5. sanitary device. Bahagi 3. Bentilasyon at air conditioning. Aklat 2. / Ed. N.N. Pavlov at Yu.I. Shiller. - M .: Stroyizdat, 1992 .-- 416 p.

6.GOST 21.602-2003. Sistema ng mga dokumento ng disenyo para sa pagtatayo. Mga panuntunan para sa pagpapatupad ng dokumentasyon sa pagtatrabaho para sa pagpainit, bentilasyon at air conditioning. - M .: GUP TsPP, 2004.

7. Samarin O.D. Tungkol sa mode ng paggalaw ng hangin sa mga bakal na air duct.

// SOK, 2006, No. 7, p. 90 - 91.

8. Handbook ng taga-disenyo. Panloob sanitary device. Bahagi 3. Bentilasyon at air conditioning. Aklat 1. / Ed. N.N. Pavlov at Yu.I. Shiller. - M .: Stroyizdat, 1992 .-- 320 p.

9. Kamenev P.N., Tertichnik E.I. Bentilasyon. - M .: ASV, 2006 .-- 616 p.

10. B.A. Krupnov Terminolohiya para sa pagbuo ng thermal physics, pagpainit, bentilasyon at air conditioning: mga alituntunin para sa mga mag-aaral ng espesyalidad na "Suplay at bentilasyon ng init at gas".

Batay sa mga halagang ito, dapat mong kalkulahin mga linear na parameter mga duct ng hangin.

Algorithm para sa pagkalkula ng pagkawala ng presyon ng hangin

Ang pagkalkula ay dapat magsimula sa pagguhit ng isang diagram ng sistema ng bentilasyon na may sapilitan na indikasyon ng spatial na pag-aayos ng mga duct ng hangin, ang haba ng bawat seksyon, mga grill ng bentilasyon, karagdagang kagamitan para sa paglilinis ng hangin, mga teknikal na kasangkapan at mga tagahanga. Ang mga pagkalugi ay tinutukoy muna para sa bawat hiwalay na linya, at pagkatapos ay ibubuod ang mga ito. Para sa isang hiwalay na teknolohikal na seksyon, ang mga pagkalugi ay tinutukoy gamit ang formula P = L × R + Z, kung saan ang P ay ang mga pagkalugi presyon ng hangin sa kinakalkula na lugar, R - pagkalugi sa metrong tumatakbo seksyon, L - kabuuang haba ng mga duct ng hangin sa seksyon, Z - pagkalugi sa karagdagang mga kabit ng sistema ng bentilasyon.

Upang kalkulahin ang pagkawala ng presyon sa isang circular duct, ginagamit ang formula na Ptr. = (L / d × X) × (Y × V) / 2g. Ang X ay ang tabular coefficient ng air friction, depende sa materyal ng air duct, L ang haba ng kinakalkula na seksyon, d ang diameter ng air duct, V ang kinakailangang air flow rate, Y ang air density na kumukuha isinasaalang-alang ang temperatura, ang g ay ang acceleration ng pagbagsak (libre). Kung ang sistema ng bentilasyon ay may mga parisukat na duct, dapat gamitin ang talahanayan No. 2 upang i-convert ang mga bilog na halaga sa mga parisukat.

Tab. No. 2. Katumbas na diameter ng mga round duct para sa square

Ang pahalang ay ang taas ng square duct, at ang vertical ay ang lapad. Ang katumbas na halaga ng pabilog na seksyon ay nasa intersection ng mga linya.

Ang pagkawala ng presyon ng hangin sa mga liko ay kinuha mula sa talahanayan blg.

Tab. Hindi. 3. Pagkawala ng presyon sa mga liko

Upang matukoy ang pagkawala ng presyon sa mga diffuser, ginagamit ang data mula sa Talahanayan 4.

Tab. Hindi. 4. Pagkawala ng presyon sa mga diffuser

Ang talahanayan 5 ay nagbibigay ng pangkalahatang diagram ng mga pagkalugi sa isang tuwid na seksyon.

Tab. No. 5. Diagram ng mga pagkawala ng presyon ng hangin sa mga tuwid na duct ng hangin

Ang lahat ng mga indibidwal na pagkalugi sa seksyong ito ng duct ay summed up at naitama sa talahanayan No. 6. Tab. No. 6. Pagkalkula ng pagbaba ng presyon ng daloy sa mga sistema ng bentilasyon

Sa panahon ng disenyo at mga kalkulasyon, umiiral mga regulasyon inirerekomenda na ang pagkakaiba sa magnitude ng pagkawala ng presyon sa pagitan ng mga indibidwal na seksyon ay hindi lalampas sa 10%. Ang bentilador ay dapat na naka-install sa seksyon ng sistema ng bentilasyon na may pinakamataas na pagtutol, ang pinakamalayong mga duct ng hangin ay dapat magkaroon ng pinakamababang pagtutol. Kung ang mga kundisyong ito ay hindi natutugunan, pagkatapos ay kinakailangan na baguhin ang layout ng mga air duct at karagdagang kagamitan, na isinasaalang-alang ang mga kinakailangan ng mga probisyon.